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    高強(qiáng)鋼20MnTiB焊接接頭殘余應(yīng)力分布規(guī)律研究

    2013-08-05 09:05:34李興霞崔國明翟德梅吳金杰
    電焊機(jī) 2013年7期
    關(guān)鍵詞:正反面應(yīng)變儀盲孔

    李興霞,崔國明,翟德梅,吳金杰

    (河南機(jī)電高等??茖W(xué)校,河南 新鄉(xiāng) 453002)

    0 前言

    目前中國的工程機(jī)械市場占世界市場份額的75%左右,但是絕大部分企業(yè)所用的高強(qiáng)鋼均依賴進(jìn)口,大大增加了生產(chǎn)成本。對于工程機(jī)械構(gòu)件,大多希望采用高強(qiáng)鋼來降低材料消耗,但對于高強(qiáng)鋼的焊接性能研究比較少,尤其是工程機(jī)械用900MPa鋼級高強(qiáng)鋼焊接殘余應(yīng)力的分布規(guī)律的研究更少。

    由于焊接加熱過程的不均勻性引起的焊縫及其附近區(qū)域塑性變形的影響,在焊件內(nèi)部會產(chǎn)生殘余應(yīng)力。焊接結(jié)構(gòu)的殘余應(yīng)力和其所受載荷引起的工作應(yīng)力相互疊加,使其產(chǎn)生二次變形和殘余應(yīng)力的重新分布,這不但會降低焊接結(jié)構(gòu)的剛性和尺寸穩(wěn)定性,而且這種殘余應(yīng)力在溫度和介質(zhì)的共同作用下還會嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)和接頭的疲勞強(qiáng)度、抗脆斷能力等[1]。焊件在服役的過程中,由于殘余應(yīng)力的存在和作用,可能會造成某種事故,例如精度下降或局部破壞等。隨著所用鋼材強(qiáng)度級別越來越高,其焊接接頭部位殘余應(yīng)力的不利作用也越來越大。因此,研究這類鋼的焊接接頭殘余應(yīng)力分布規(guī)律,采取各種技術(shù)措施改善高強(qiáng)鋼焊接殘余應(yīng)力分布特性,對于提高焊接結(jié)構(gòu)和接頭的承載能力、延長使用壽命、預(yù)防失效事故,具有實(shí)際意義[2-4]。因此本研究以國產(chǎn)900 MPa鋼級高強(qiáng)鋼20MnTiB為例,研究其焊接接頭的焊接殘余應(yīng)力分布規(guī)律。

    1 盲孔法測定原理

    在應(yīng)力場內(nèi)任意處鉆一個一定直徑和深度的盲孔后,該處的金屬連同其中的殘余應(yīng)力即被釋放,原有殘余應(yīng)力也失去平衡。這時盲孔周圍將產(chǎn)生一定量的釋放應(yīng)變,其大小與被釋的應(yīng)力是相應(yīng)的。測出這種釋放應(yīng)變,利用相應(yīng)的計算公式,確定測點(diǎn)處的初始?xì)堄鄳?yīng)力。

    2 殘余應(yīng)力測試過程

    (1)測試前的表面處理。

    表面處理是在預(yù)定進(jìn)行殘余應(yīng)力測量的位置上,刨平焊縫測量處,焊縫外其他測量區(qū)域用電砂輪打磨平整至可以順利地粘貼應(yīng)變花。

    (2)粘貼應(yīng)變片連接應(yīng)變儀。

    在預(yù)定的測量位置分別用502膠水粘貼應(yīng)變花。粘貼方向應(yīng)保證應(yīng)變花中的相互垂直的應(yīng)變片與焊縫方向一致,且各個測量位置的粘貼方向應(yīng)該保持一致。待應(yīng)變片粘貼牢靠后,將應(yīng)變片上的電阻絲用電烙鐵與應(yīng)變儀相連,在應(yīng)變儀上確認(rèn)無短路錯誤后,開始進(jìn)行下一步工作。

    (3)打小孔并記錄有效數(shù)據(jù)。

    采用手持電鉆鉆孔。所用鉆頭直徑2mm,與應(yīng)變花預(yù)置的打孔半徑一致。打孔孔深以目測為準(zhǔn),大約為孔半徑的1.5~2倍。同時在打孔過程中盡可能保持鉆頭的鉆速一致。鉆孔完畢后,等待數(shù)據(jù)穩(wěn)定后(一般為20 min),通過應(yīng)變儀讀取數(shù)據(jù)。

    3 測試方案

    (1)試板規(guī)格。

    選取規(guī)格480mm×400mm×12mm,480mm×400mm×6 mm的20MnTiB焊接試板進(jìn)行殘余應(yīng)力測量。

    (2)殘余應(yīng)力測量布點(diǎn)方案。

    對每塊試板正反面各取16個點(diǎn)進(jìn)行測量,在五條平行線上進(jìn)行布點(diǎn),每條線間間距20 mm,正面分別測量距離焊縫中心距離為-60 mm,-40 mm,-32 mm,-24 mm,-16 mm,-8 mm,0 mm,4 mm,8 mm,12 mm,16 mm,20 mm,24 mm,32 mm,40 mm,60 mm的點(diǎn),反面(焊縫較窄的一面)分別測量距離焊縫中心距離為-60mm,-40mm,-24mm,-16mm,-8mm,0mm,4 mm,8 mm,12 mm,16 mm,20 mm,24 mm,40 mm,60 mm的點(diǎn)。兩種壁厚的試板均按照如圖1所示的位置進(jìn)行測試布點(diǎn),主要是為了獲得焊縫消氫處理后焊接接頭殘余應(yīng)力分布曲線。

    圖1 試樣正面、反面布點(diǎn)位置示意Fig.1 Layout of testing point for the front and back of specimens

    (3)數(shù)據(jù)處理方法。

    對通過應(yīng)變儀所測得的數(shù)據(jù),利用殘余應(yīng)力計算公式計算出相應(yīng)測試點(diǎn)的縱向應(yīng)力和橫向應(yīng)力,把應(yīng)力數(shù)據(jù)填表后,根據(jù)數(shù)據(jù)繪制成應(yīng)力分布曲線。根據(jù)通孔的Kirsch理論解導(dǎo)出計算公式,計算時的釋放應(yīng)變僅考慮應(yīng)變計中心一點(diǎn)處的應(yīng)變,具體推導(dǎo)過程在此不作介紹[5]。

    4 測試結(jié)果及數(shù)據(jù)處理

    4.1 12 mm板厚殘余應(yīng)力測試結(jié)果和分析

    4.1.1 焊接方法及工藝參數(shù)

    采用 MAG 焊,保護(hù)氣體為 φ(Ar)80%+φ(CO2)20%。試板焊接工藝參數(shù)如表1所示。

    表1 12 mm板厚試板焊接工藝參數(shù)Tab.1 Welding diameters of the specimens with thickness of 12 mm

    4.1.2 測試結(jié)果分析

    12 mm板厚試板正面殘余應(yīng)力分布如圖2所示。由圖2可知,縱向殘余應(yīng)力以焊縫中心基本對稱分布,但是對稱性不是很好,基本呈雙峰形貌,焊縫處殘余應(yīng)力值較熔合線位置處殘余應(yīng)力值小,但較其他位置處殘余應(yīng)力值大,縱向殘余應(yīng)力在熔合線處出現(xiàn)了最大峰值(約為500 MPa);隨著距離焊縫中心距離的增大,應(yīng)力值趨近于0。

    圖2 12 mm板厚試板正面殘余應(yīng)力分布曲線Fig.2 Distribution curve of the residual stress for the front of specimens with thickness of 12 mm

    12 mm板厚試板反面殘余應(yīng)力分布曲線如圖3所示,可以看出殘余應(yīng)力分布規(guī)律與正面基本相同,但在熔合線處出現(xiàn)的最大值高達(dá)570 MPa;橫向殘余應(yīng)力維持在較小的水平,其最大值約為195 MPa。12 mm板厚試板正反面的殘余應(yīng)力曲線分布特征比較相似,這與試板進(jìn)行雙面焊接有一定的關(guān)系。

    4.2 6 mm板厚殘余應(yīng)力測試結(jié)果和分析

    4.2.1 焊接工藝參數(shù)

    6 mm板厚試板焊接工藝參數(shù)如表2所示。

    4.2.2 測試結(jié)果分析

    表2 6 mm板厚試板焊接工藝參數(shù)Tab.2 Welding diameters of the specimens with thickness of 6 mm

    6 mm板厚試板正面殘余應(yīng)力分布曲線如圖4所示。由圖4可知,整體上看,垂直于焊縫方向縱向殘余應(yīng)力有比較大的變化,而橫向殘余應(yīng)力變化幅度較??;縱向殘余應(yīng)力以焊縫為中心基本對稱分布,焊縫處殘余應(yīng)力值較熔合線位置處殘余應(yīng)力值小;縱向殘余應(yīng)力分布呈現(xiàn)出雙峰形貌,且在熔合線處出現(xiàn)了最大峰值(約為506 MPa);橫向殘余應(yīng)力維持在較低的水平,最大值不超過155MPa。

    6 mm板厚試板反面殘余應(yīng)力分布曲線如圖5所示。由圖5可知,反面殘余應(yīng)力的測試結(jié)果與正面有一定的相似性??v向殘余應(yīng)力分布也呈現(xiàn)出雙峰形貌,且在熔合線處出現(xiàn)了最大峰值(約為660 MPa)。

    6 mm板厚試板的正反面殘余應(yīng)力測試結(jié)果表明,正反面的殘余應(yīng)力分布趨勢相似;縱向殘余應(yīng)力均為雙峰分布,只是二者的峰值有一些差異而已;橫向殘余應(yīng)力均維持在較低的水平。

    5 結(jié)論

    采用盲孔法測試高強(qiáng)鋼在不同厚度、相同厚度試板正反面的殘余應(yīng)力分布情況,獲得了大量精確數(shù)據(jù),對數(shù)據(jù)處理后得出了高強(qiáng)鋼20MnTiB焊接接頭殘余應(yīng)力的分布規(guī)律如下:

    圖4 6mm板厚試板正面殘余應(yīng)力分布曲線Fig.4 Distribution curve of the residual stress for the front of specimens with thickness of 6mm

    (1)縱向殘余應(yīng)力以焊縫中心基本對稱,呈雙峰分布。縱向殘余應(yīng)力有比較大的變化,在熔合線處出現(xiàn)了峰值,高達(dá)660 MPa;焊縫處殘余應(yīng)力值較熔合線處小,但比其他位置處大。橫向殘余應(yīng)力變化幅度較小,且維持在較小的水平,其最大值不超過195 MPa。

    (2)焊縫正反面的殘余應(yīng)力分布規(guī)律相似,只是反面峰值稍高于正面。

    (3)不同板厚的殘余應(yīng)力分布規(guī)律相似,薄板比厚板峰值大一些。

    這一研究結(jié)果對于采取各種技術(shù)措施改善分布特性,從而提高焊接結(jié)構(gòu)和接頭的承載能力,延長使用壽命,預(yù)防失效事故,具有重要意義。另外對于應(yīng)用國產(chǎn)高強(qiáng)鋼板代替進(jìn)口具有參考價值。

    圖5 6mm板厚試板反面殘余應(yīng)力分布曲線Fig.5 Distribution curve of the residual stress for the back of specimens with thickness of 6mm

    [1]鄧德安,清島祥一.焊接順序?qū)癜搴附託堄鄳?yīng)力分布的影響[J].焊接學(xué)報,2011,32(12):55-58.

    [2]高 巍,姜 勇.T91/12Cr1MoV異質(zhì)接頭焊接殘余應(yīng)力模擬與分析[J].中國電機(jī)工程學(xué)報,2012,32(26):126-130.

    [3]何小東,張廣成.D406A高強(qiáng)鋼焊接殘余應(yīng)力測試[J].焊接技術(shù),2005,34(2):50-51.

    [4]宋麗平,李繼紅.壓力容器接管焊接殘余應(yīng)力及變形的數(shù)值模擬研究[J].熱加工工藝,2012,41(05):150-153.

    [5]戴 晟,游 敏.盲孔法測定焊接殘余應(yīng)力應(yīng)變釋放系數(shù)的模糊數(shù)學(xué)分析[J].機(jī)械強(qiáng)度,2007,29(5):733-736.

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