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    薄層低品位油藏孔隙結(jié)構(gòu)及滲流特征

    2013-08-01 10:51:32謝曉慶張賢松張鳳久孫福街陳民鋒
    關(guān)鍵詞:壓力梯度巖心滲流

    謝曉慶,張賢松,張鳳久,孫福街,陳民鋒

    (1.海洋石油高效開發(fā)國家重點實驗室,北京100027;2.中國海洋石油研究總院,北京100027;3.中國海洋石油有限公司,北京100027;4.中國石油大學(xué) 石油工程教育部重點實驗室,北京102249)

    薄層低品位油藏是指油層有效厚度比較?。ǎ?m)、埋藏比較深(>3km)、滲透率比較低(<10×10-3μm2)、儲量豐度低(<25×104t/km2)、開采難度大的窄條狀復(fù)雜小斷塊油藏。隨著油田勘探開發(fā)程度提高和技術(shù)進步,薄層低品位儲量油藏勘探開發(fā)地位越來越突出,主要表現(xiàn)在以下方面:新增探明儲量中薄層低滲、低豐度油藏占有較大比重;原油產(chǎn)量中薄層低滲、低豐度油藏比例越來越高;薄層低滲、低豐度油藏物質(zhì)基礎(chǔ)雄厚,開發(fā)潛力大;薄層低滲、低豐度油藏開發(fā)中暴露的矛盾越來越突出。

    要開發(fā)好薄層低品位油藏,必須正確認識其儲層特征和滲流規(guī)律,確定合理的開發(fā)方案。

    選取典型區(qū)塊巖心,通過油藏孔隙特殊性、滲流特征、啟動壓力梯度、巖石壓縮性實驗,分析油層的微觀孔隙結(jié)構(gòu)特殊性、相滲曲線的特征、啟動壓力和壓力敏感性的規(guī)律,并運用油藏工程方法進行理論分析,提出改善開發(fā)效果、提高采收率的思路、對策和做法,為此類油田的開發(fā)提供可參考的理論依據(jù)。

    1 儲層孔隙結(jié)構(gòu)特殊性

    通過分析儲層毛管壓力曲線特征,計算油藏儲層各類典型的特征參數(shù)(基本參數(shù)、滲流與采收率相關(guān)參數(shù)等),以描述油層的微觀孔隙結(jié)構(gòu)特殊性,分析其特殊性及對開發(fā)效果的影響。

    研究區(qū)塊具有含油層系多、砂層組多的特點,是受構(gòu)造、巖性控制的層狀小斷塊油藏。油層物性差,為典型的低孔、低滲—特低滲、細喉型儲層。各含油斷塊油層平均孔隙度為12.1%~14.3%,平均滲透率為(1.9~44)×10-3μm2,碳酸鹽的質(zhì)量分數(shù)高,為12.8%~19.4%。中等孔徑37.1~57.5μm,平均主要流動喉道半徑為1.2~3.6 μm,流動孔喉體積普遍低于45%,流動孔隙度為4.6%~6.2%,排驅(qū)壓力為0.08~0.28MPa,地層測試有效滲透率為(0~5.5)×10-3μm2。砂巖儲層黏土礦物組合特殊,垂向和平面特征變化大。

    1.1 實驗內(nèi)容

    a.巖心基本物性參數(shù)測定:測定每類巖心的滲透率、孔隙度、泥質(zhì)含量。

    b.毛管壓力曲線測定:用壓汞法測定2類巖心的毛管壓力曲線,包括進汞曲線、退汞曲線;每類巖心測取的每條曲線不少于10個數(shù)據(jù)點。

    1.2 實驗結(jié)果

    測試了不同滲透率級別的9塊巖心的毛管壓力曲線,具體結(jié)果見表1。

    典型毛管壓力曲線可分為3段:初始段、中間平緩段和末端上翹段,曲線表現(xiàn)出兩頭陡、中間緩的特點。根據(jù)實驗結(jié)果,繪制9塊巖心的進汞壓力曲線(圖1)。

    圖1 進汞壓力曲線Fig.1 Pressure curve of Hg into

    可以看出:K=158×10-3μm2和168×10-3μm2的2條中滲毛管壓力曲線與其他7條低滲毛管壓力曲線有明顯的不同。初始段幾乎與縱坐標軸方向平行,都存在一段不進汞段,即進汞量為0;毛管壓力曲線的中間平滑段比較長,表明巖石孔隙喉道的分布越集中,分選性越好(都大于2);滲透率比較低時,平緩段的位置比較靠上,表明巖石喉道半徑比較?。ㄈ鏢4井、S5井、S7井樣品的滲透率低,最大喉道半徑在1.01~3.96μm之間;而T7井樣品的滲透率高,最大喉道半徑為9.94μm);滲透率比較高時,平滑段的位置比較靠下,表明喉道半徑比較大(如T7井的2個樣品平滑段的位置最低);最大進汞飽和度(82—93—96)按照低滲—中滲—高滲的次序不斷變大,說明滲透率越大,最大進汞飽和度越大,儲集層的性能越好[1,2]。

    2 兩相滲流規(guī)律

    通過此類低滲透、低豐度油藏典型巖心的水驅(qū)油實驗,分析油藏儲層油水相對滲透率特征對含水變化及油藏采收率的影響。

    2.1 實驗內(nèi)容

    a.巖心基本物性參數(shù)的測定:測定每類巖心的滲透率、孔隙度。

    b.不同巖心水驅(qū)油實驗:取相對高滲、低滲兩類巖心,測定其油水相對滲透率曲線。

    2.2 實驗結(jié)果

    測試了6塊巖心的相對滲透率曲線,實驗結(jié)果見表2,測試得到的相對滲透率曲線見圖2。

    對于S4井的2塊巖心,束縛水飽和度平均為28%,殘余油飽和度一般在33%左右,兩相共滲區(qū)范圍為36%。對于H17井的4塊巖心,束縛水飽和度為44%左右,殘余油飽和度一般在28%左右,兩相共滲區(qū)范圍較窄,為27%左右。隨含水飽和度增加,油相相對滲透率急劇下降,交叉點處含水飽和度65%左右;水相相對滲透率一般為0.1~0.2。

    表1 壓汞實驗數(shù)據(jù)匯總表Table 1 Experimental data of mercury penetration

    表2 相對滲曲線測試結(jié)果Table 2 Test result of the relative permeability curves

    圖2 測試相對滲透率曲線Fig.2 The tested relative permeability curves

    3 啟動壓力梯度

    通過地層水、地層油單相巖心滲流實驗,建立描述此類低滲透、低豐度油藏單相流體(油、水)滲流規(guī)律方程,分析低滲儲層滲流非線性規(guī)律、儲層介質(zhì)有效滲透率變化及啟動壓力梯度,重點分析啟動壓力梯度與儲層滲透性的關(guān)系,以及油藏儲層啟動壓力梯度對含水變化及采收率的影響[8]。

    3.1 實驗內(nèi)容

    a.巖心基本物性參數(shù)的測定:測定每類巖心的滲透率、孔隙度。

    b.測定巖心啟動壓力梯度:對2類巖心,分別測定對油相、水相的啟動壓力梯度。

    3.2 實驗方法

    采用靜液柱方式給巖心施加一定壓差,逐漸增加液柱高度,觀測液柱變化情況,將進口液柱初次產(chǎn)生向下移動、出口液柱初次產(chǎn)生向上移動的液柱壓差確定為啟動壓力(排除環(huán)境溫度對液體膨脹或收縮的影響),再根據(jù)巖心長度折算啟動壓力梯度。

    3.3 實驗結(jié)果

    不同巖心啟動壓力梯度的測試結(jié)果見表3。

    3.4 啟動壓力梯度與流動系數(shù)的關(guān)系

    啟動壓力梯度的大小隨儲層滲透率、原油黏度的變化而改變,即流動系數(shù)越低,啟動壓力梯度越大。這一方面可能是吸附滯留性質(zhì)的不同,另一方面是由于黏滯阻力的影響[1-4]。在雙對數(shù)坐標上,作啟動壓力梯度與流動系數(shù)關(guān)系圖(圖3、圖4),得到較好直線關(guān)系。其關(guān)系式為

    其中Δp0/Δl為啟動壓力梯度。

    表3 啟動壓力梯度測試結(jié)果Table 3 Test result of the starting pressure gradients

    圖3 造束縛水后水驅(qū)啟動壓力梯度對數(shù)與流動系數(shù)對數(shù)的關(guān)系Fig.3 The relationship between the log of starting pressure gradient and the log of flow coefficient when water is flooded after building bound water

    圖4 飽和油(水)后油(水)驅(qū),啟動壓力梯度對數(shù)與流動系數(shù)對數(shù)的關(guān)系Fig.4 The relationship between the log of starting pressure gradient and the log of flow coefficient when oil/water is flooded after saturating oil/water

    造束縛水后水驅(qū)實驗條件下,啟動壓力梯度與流動系數(shù)對數(shù)的關(guān)系如圖3。

    飽和油(水)后油(水)驅(qū)實驗條件下,啟動壓力梯度與流動系數(shù)關(guān)系如圖4。

    造束縛水后水驅(qū)的方法測得的啟動壓力梯度是油水兩相的啟動壓力梯度;飽和油(水)后油(水)驅(qū)測得的啟動壓力梯度是油(水)的單相啟動壓力梯度。兩相啟動壓力梯度要比單相滲流大很多,這主要是毛管壓力(賈敏效應(yīng))影響的結(jié)果[6]。

    低滲油藏開發(fā)過程中,大部分情況流體是以油水兩相形式存在的。因此,實際應(yīng)用過程中,應(yīng)以造束縛水后水驅(qū)的方法測得的油水兩相啟動壓力梯度為依據(jù)進行油藏工程論證。驅(qū)替過程中,兩相的存在造成互相干擾和影響,降低了各相的相滲透率,滲流規(guī)律有所改變。不同的相在不同的含水情況下具有不同的啟動壓力梯度。

    4 儲層壓力敏感性

    利用油藏典型儲層巖心,進行變圍壓條件下低滲砂巖儲層滲透率變化規(guī)律實驗研究,包括單向加壓實驗及加壓-松弛循環(huán)實驗,分析巖石孔隙結(jié)構(gòu)和骨架結(jié)構(gòu)力學(xué)性質(zhì)對滲透率、壓縮系數(shù)的影響。

    4.1 實驗內(nèi)容

    a.巖心基本物性參數(shù)測定:測定每類巖心的初始滲透率、孔隙度、壓縮系數(shù)、密度、泥質(zhì)含量等。

    b.不同類型巖心單向加壓實驗:對選取的2類巖心,分別測定在飽和流體時、圍壓達到地層壓力時的滲透率、孔隙度、壓縮系數(shù)。

    c.巖心加壓-松弛往復(fù)變化實驗:選取相對低滲、高滲2類巖心,分別測定在飽和流體時,圍壓依次增加至地層壓力時的滲透率、孔隙度、壓縮系數(shù);然后分別測定在飽和流體時,圍壓依次降低至初始壓力時的滲透率、孔隙度、壓縮系數(shù)。測取的每條曲線不少于4個數(shù)據(jù)點。

    4.2 實驗結(jié)果

    壓力敏感性室內(nèi)實驗結(jié)果及分析見表4。

    4.3 巖石圍壓與滲透率的關(guān)系

    測試了7塊巖心加壓和降壓過程中滲透率與初始滲透率比值隨圍壓的變化關(guān)系,以S7(低滲)和T7(高滲)為例(圖5、圖6)。

    表4 壓力敏感性室內(nèi)實驗結(jié)果Table 4 Test result of pressure sensitivity

    圖5 圍壓與滲透率比值的關(guān)系Fig.5 The relationship between confinement pressure and permeability K=0.304×10-3μm2

    圖6 圍壓與滲透率比值的關(guān)系Fig.6 The relationship between confinement pressure and permeability K=93.195×10-3μm2

    滲透率較低時,通過巖心加壓-松弛變化試驗,滲透率不會恢復(fù)到初始值,要遭受很大損失;當滲透率較高時,通過巖心加壓-松弛變化試驗,滲透率差不多可以恢復(fù)到初始值。

    產(chǎn)生以上現(xiàn)象的主要原因如下。

    a.對于低滲巖心,小孔道占多數(shù),大孔道相對較少;在有效應(yīng)力的作用下閉合的主要是小孔道,一旦小孔道被壓縮,則巖心的滲透率下降較大,所以有效應(yīng)力對低滲巖心滲透率的影響比較明顯。

    b.對于中、高滲巖心,大孔道較多,對巖心滲透率起主要作用的是大孔道,被壓縮的小孔隙基本可以忽略;因此,有效應(yīng)力對中、高滲巖心的滲透率影響不明顯[7,8]。

    通過非線性回歸,圍壓與滲透率存在較好的指數(shù)關(guān)系(表5)。

    實驗過程中,用圍壓模擬應(yīng)力的變化,建立典型低滲透彈塑性油藏滲透率與應(yīng)力變化的關(guān)系,用油藏壓力變化值代替應(yīng)力變化,得到彈塑性儲層壓力變化時滲透率的變化關(guān)系[5-8]

    表5 圍壓與滲透率之間的指數(shù)關(guān)系Table 5 The exponent relationship between confinement pressure and permeability

    式中:K為原始地層壓力下降至p時的滲透率(10-3μm2);K0為原 始地層 壓力下 的滲透率(10-3μm2);αK為滲透率形變因子(MPa-1);pi為原始地層壓力(MPa)。

    5 結(jié)論

    a.薄層低品位油藏的孔隙結(jié)構(gòu)和滲流特征與中高滲油藏有明顯的不同。通過室內(nèi)儲層孔隙結(jié)構(gòu)、兩相滲流規(guī)律、啟動壓力梯度、壓力敏感性等基礎(chǔ)實驗和多孔介質(zhì)基礎(chǔ)滲流理論的研究,揭示了由于啟動壓力梯度和壓敏效應(yīng)的存在而使得低滲透儲層產(chǎn)生的非達西滲流規(guī)律。

    b.如果為提高油井產(chǎn)能而大幅度降低井底流壓,一方面增大生產(chǎn)壓差可提高產(chǎn)量;另一方面,過低的井底流壓會造成井底附近地層的壓力大幅度降低,造成嚴重的壓力敏感性傷害,反而限制了油井產(chǎn)能的提高,甚至造成產(chǎn)能降低:因此要選擇一個合理的平衡點,才能充分發(fā)揮儲層的生產(chǎn)能力。

    c.啟動壓力和壓敏效應(yīng)的存在,使得單井產(chǎn)油量減小,采油速度降低,含水率上升的速度快。對生產(chǎn)井,要想達到設(shè)計的產(chǎn)量,必須降低井底流壓以抵消由于啟動壓力梯度而產(chǎn)生的附加流動阻力。對注水井,必須提高井底流壓才能達到設(shè)計的注入量。通過改善油井附近地層的滲透性,縮小井距,增大生產(chǎn)壓差,可以提高油井產(chǎn)量。

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