礫石骨料破碎率對(duì)瀝青混凝土心墻壩應(yīng)力應(yīng)變影響分析

何建新,仝衛(wèi)超,王懷義,楊海華

(新疆農(nóng)業(yè)大學(xué)水利與土木工程學(xué)院,新疆烏魯木齊830052)

礫石骨料破碎率對(duì)瀝青混凝土心墻壩應(yīng)力應(yīng)變影響分析

何建新,仝衛(wèi)超,王懷義,楊海華

(新疆農(nóng)業(yè)大學(xué)水利與土木工程學(xué)院,新疆烏魯木齊830052)

通過室內(nèi)靜三軸試驗(yàn)獲得鄧肯-張E-μ模型參數(shù),結(jié)合ABAQUS有限元軟件對(duì)新疆某瀝青混凝土心墻壩進(jìn)行計(jì)算,分析竣工期和滿蓄期不同破碎率砂礫石骨料條件下壩體和心墻的應(yīng)力應(yīng)變特性。結(jié)果表明：壩體的應(yīng)力應(yīng)變特性受心墻瀝青混凝土中粗骨料的破碎率影響很小,心墻的應(yīng)力應(yīng)變特性僅大主應(yīng)力隨著粗骨料破碎率的增加而增大,且均在安全范圍之內(nèi)。因此,瀝青混凝土心墻壩可以完全使用天然礫石骨料。

靜三軸；應(yīng)力應(yīng)變；礫石骨料；破碎率；瀝青混凝土心墻壩

0 引 言

在進(jìn)行心墻瀝青混凝土配合比設(shè)計(jì)時(shí),為了保證骨料與瀝青的黏附性及心墻瀝青混凝土的水穩(wěn)定性,瀝青混凝土粗骨料一般都優(yōu)先采用堿性巖石破碎的人工碎石[1]，但是自然界中碳酸鹽巖類分布僅占0.25%,資源十分有限[2]。在新疆某些水庫(kù)壩址區(qū)根本沒有堿性骨料,不得不考慮使用礫石骨料配制心墻瀝青混凝土[3]。由于瀝青混凝土心墻厚度較薄,粗骨料是心墻骨架和結(jié)構(gòu)組成的重要部分,作為大壩的唯一防滲屏障,骨料的棱角性對(duì)心墻的應(yīng)力應(yīng)變特性影響越來(lái)越受到研究人員的關(guān)注[4]。李炎隆等發(fā)現(xiàn)瀝青混凝土的性能受楊式模量K、楊式模量指數(shù)n影響非常敏感,而受體積模量指數(shù)m的影響很小[5]；吳海林等依托新疆某瀝青混凝土心墻堆石壩進(jìn)行了應(yīng)力變形分析,得到瀝青混凝土心墻的變形在竣工期和滿蓄期均處在合理范圍之內(nèi)的結(jié)論[6]；任少輝證明了瀝青混凝土靜三軸試驗(yàn)應(yīng)力-應(yīng)變曲線隨溫度、加載速率呈一定規(guī)律性變化[7]；趙科驗(yàn)證了冷熱循環(huán)降低了瀝青混凝土的三軸剪切強(qiáng)度[8]。在對(duì)瀝青混凝土心墻應(yīng)力應(yīng)變特性研究中,卻鮮有將粗骨料破碎率作為影響因素來(lái)分析。粗骨料破碎以后,表面有棱有角,凹凸不平,針片狀增多,破碎帶來(lái)的棱角效應(yīng)對(duì)壩體和心墻的應(yīng)力應(yīng)變特性影響在以往研究中均沒有提及。本文采用試驗(yàn)和計(jì)算結(jié)合的方法,在實(shí)驗(yàn)室分別采用破碎率為0、50%、100%的3種粗骨料制備心墻瀝青混凝土試件,通過三軸試驗(yàn)得到心墻瀝青混凝土的E-μ模型參數(shù),結(jié)合工程實(shí)例,通過有限元軟件計(jì)算出采用不同粗骨料破碎率的瀝青混凝土心墻和壩體的應(yīng)力應(yīng)變特性。

表1 瀝青混凝土靜三軸試驗(yàn)參數(shù)

表2 壩殼料和過渡層參數(shù)

1 材料參數(shù)

1.1 瀝青混凝土參數(shù)

采用實(shí)驗(yàn)室優(yōu)選配合比,試樣通過瀝青混凝土三軸試模室內(nèi)擊實(shí)成型,試模尺寸Φ100 mm×250 mm,擊實(shí)錘Φ98.5 mm,質(zhì)量4 536±9 g,高度457.2±1.5 mm,將混合料分2層擊實(shí),每層單面擊實(shí)110次。試件尺寸要求為Φ100 mm×200 mm,試件高度尺寸偏差±2 mm。隔天脫模后試件在10.0 ℃恒溫環(huán)境中靜置4 h,試驗(yàn)用水溫度10.0 ℃。試驗(yàn)軸向加載速率0.18 mm/min,應(yīng)變速率0.09%/min。將試件放入壓力室,調(diào)整試件位置。打開圍壓閥門,對(duì)試件施加一定的圍壓,并保持恒壓30 min,待體變管內(nèi)的液面穩(wěn)定,記錄數(shù)據(jù),開始試驗(yàn)。3個(gè)粗骨料破碎率下的瀝青混凝土分別進(jìn)行0.2、0.3、0.4、0.6 MPa 4個(gè)圍壓下的靜三軸試驗(yàn),對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行處理,得到3個(gè)粗骨料破碎率下的瀝青混凝土非線性參數(shù)如表1所示。

從表1可以看出,破碎礫石骨料所配制的瀝青混凝土粘聚力比各摻50%骨料高出95 kPa,比天然礫石骨料高出103 kPa。骨料破碎以后,比表面積增大,表面豐富的棱角很大程度上提高了瀝青混凝土的粘聚力。破碎礫石骨料所配制的心墻瀝青混凝土內(nèi)摩擦角比各摻50%骨料高出1°,增加不明顯,比天然礫石骨料高出3.5°,這是由于在瀝青膠漿的填充下,部分粗骨料咬合嵌擠,磨圓度高的天然礫石表面光滑,粗骨料之間的咬合力相對(duì)較低。由于骨料的表面粒形特征在瀝青的包裹作用下嵌擠結(jié)構(gòu)被減弱,靜三軸試驗(yàn)得到的非線性參數(shù)差別不明顯。

1.2 壩殼料和過渡層參數(shù)

彈性模型中的非線性彈性模型相對(duì)于彈塑性模型有一定的局限性,但能較好地模擬材料的力學(xué)性質(zhì),具有形式簡(jiǎn)潔、參數(shù)少且易獲取的特點(diǎn),在工程計(jì)算分析中得到廣泛運(yùn)用[9]。在有限元計(jì)算中,壩殼料和過渡料均采用現(xiàn)場(chǎng)工程材料的非線性彈性模型參數(shù),具體見表2。

2 計(jì)算模型及加載

新疆某碾壓式瀝青混凝土心墻砂礫石壩,壩頂寬8 m,頂高程1 609.9 m,最大壩高62.0 m,上下游面壩坡分別為1∶2.5和1∶2.0。心墻及兩側(cè)的砂礫石壩體坐落在基巖上。壩殼料、過渡料采用砂礫石填筑,心墻采用碾壓式瀝青混凝土。上、下游過渡Ⅰ區(qū)水平寬度均為2 m,下游過渡Ⅱ區(qū)水平寬度為3 m。心墻0.8～2.0 m漸變擴(kuò)大段與混凝土基座連接,底部以上32 m心墻厚80 cm,32～47 m心墻厚70 cm,47 m至心墻頂部厚60 cm。利用ABAQUS有限元分析軟件,對(duì)大壩進(jìn)行剖分,順河向?yàn)橛?jì)算的x軸方向,沿壩體高程增加的鉛直方向?yàn)閥軸方向。對(duì)壩體進(jìn)行有限元網(wǎng)格剖分,得到有限元分析模型如圖1所示。

圖1 瀝青混凝土心墻壩單元

壩體分層填筑施工,自重采用分級(jí)加載,碾壓式瀝青混凝土心墻和壩殼砂礫石同步填筑。壩體的加載按照施工順序分6級(jí)模擬逐級(jí)加載,壩體填筑完畢后,水荷載采用4級(jí)模擬加載。模型底部采用全約束,水平法向約束。順?biāo)鞣较驗(yàn)檎?沿壩高方向?yàn)檎?主應(yīng)力以壓為正,以拉為負(fù)。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 壩體應(yīng)力應(yīng)變分析

碾壓式瀝青混凝土心墻壩計(jì)算工況分為竣工期和滿蓄期。在試驗(yàn)參數(shù)的基礎(chǔ)上,利用有限元模型,得到壩體應(yīng)力應(yīng)變計(jì)算結(jié)果見表3。

表3 壩體應(yīng)力應(yīng)變計(jì)算結(jié)果

在瀝青混凝土心墻壩的應(yīng)力應(yīng)變研究中,最關(guān)心的是瀝青混凝土心墻的最大垂直位移和最大主應(yīng)力σ1max[10]。從表3可以看到,不同粗骨料破碎率下的瀝青混凝土心墻壩體在竣工期和滿蓄期的水平位移、豎向位移以及應(yīng)力水平并無(wú)明顯變化；厚度為60～80 cm的瀝青混凝土心墻在整個(gè)壩體中相當(dāng)于薄層,心墻中粗骨料破碎率的不同對(duì)壩體的應(yīng)力應(yīng)變影響不大；滿蓄期壩體順?biāo)鞣较虻奈灰凭? cm左右,豎直方向位移均在19 cm左右；壩體在竣工期和滿蓄期兩種工況下大主應(yīng)力均在1.4 MPa左右,大主應(yīng)變均在0.9%左右,即存在一定的壓應(yīng)力,均在安全范圍以內(nèi)；壩體小主應(yīng)力均在-0.8%左右,即存在很小的拉應(yīng)變,壩體的剪應(yīng)力水平也滿足要求。從經(jīng)濟(jì)方面講,破碎骨料費(fèi)時(shí)費(fèi)力,在滿足安全性的前提下,選擇破碎率為0的天然礫石骨料作為瀝青混凝土心墻的粗骨料更具有優(yōu)越性。由于3種破碎率下壩體應(yīng)力應(yīng)變計(jì)算結(jié)果無(wú)明顯差異,可選取瀝青混凝土心墻粗骨料破碎率為100%的壩體的豎向位移和最大主應(yīng)力進(jìn)行分析,等值線如圖2所示。

從圖2a、b可以看出,壩體竣工期和滿蓄期的豎向沉降分別為18.83 cm和19.08 cm,且均在壩高的1/2到2/3位置處,該工程所用壩殼料為壩址區(qū)上游河床砂礫石,自重應(yīng)力沿壩軸線分布均勻,其豎向沉降量分別占最大壩高的0.3%和0.31%。壩體的水平位移在上、下游兩側(cè)對(duì)稱分布,上游面受到水壓力的作用后傳遞給壩體中間的瀝青混凝土心墻,破碎粗骨料之間較大的粘聚力承受了一部分水平推力,壩體的下游面變化幅度較小,水平位移由3.19 cm增大為5.01 cm,上游面水平位移由2.5 cm減少至2.07 cm。

從圖2c、2d可以看出,壩體在竣工期和蓄水期大主應(yīng)力分布比較規(guī)則,均為壓應(yīng)力,從壩頂?shù)綁蔚壮蔬B續(xù)增加趨勢(shì),等值線基本與上游和下游的壩坡平行。礫石骨料破碎后表面雖然可能存在微裂隙,但密度與天然礫石骨料相同,在拌和成相同體積的瀝青混凝土并經(jīng)過碾壓后,心墻和壩殼料的自重應(yīng)力相同。粗骨料破碎率為100%的壩體竣工期大主應(yīng)力為1.36 MPa,滿蓄期壩體在水應(yīng)力的附加作用下大主應(yīng)力有一定增加,最大值為1.44 MPa,心墻底部靠近基座部位受到的應(yīng)力作用最大,兩種工況的大主應(yīng)力極值均出現(xiàn)在此部位。

從圖2e、2f可以看出,壩體的小主應(yīng)力分布規(guī)律與大主應(yīng)力基本一致,竣工期和滿蓄期小主應(yīng)力極值均為0.84 MPa,位置在壩體底部。在逐級(jí)蓄水以后,壩體上游受到水的浮托力作用,瀝青混凝土心墻中破碎粗骨料相互咬合,受浮托力影響較小。壩體的大主應(yīng)力和小主應(yīng)力均有一定的減小,此時(shí)壩體底部大主應(yīng)力為1.24 MPa,小主應(yīng)力為0.69 MPa。

3.2 心墻應(yīng)力應(yīng)變分析

瀝青混凝土心墻是瀝青混凝土心墻砂礫石壩的關(guān)鍵部位,對(duì)整個(gè)大壩的防滲系統(tǒng)至關(guān)重要,不同破碎率的粗骨料對(duì)瀝青混凝土心墻的應(yīng)力應(yīng)變特性影響計(jì)算結(jié)果見表4。

從表4可以看出,不同破碎率的粗骨料瀝青混凝土心墻在壩殼料和過渡層的中間水平位移不大,竣工期下游面水平位移在1 cm左右,逐級(jí)蓄水后,在水壓力作用下比竣工期向下游移動(dòng)多出2.8 cm,滿蓄期上游面水平位移在水壓力作用下基本為0。心墻的豎向位移竣工期基本在19.3 cm,滿蓄期基本在18.8 cm,與壩體的豎向沉降差異不大,從而避免了心墻部分自重傳遞到壩殼,心墻內(nèi)部應(yīng)力減小,壩殼應(yīng)力增大的心墻拱效應(yīng)現(xiàn)象。該壩體和心墻豎向沉降差異越小,拱效應(yīng)越微弱,對(duì)壩體安全越有利。心墻在竣工期和滿蓄期均受壓應(yīng)力,隨著骨料的破碎率的增加,心墻受到的大主應(yīng)力也有一定的增加,竣工期從0.97 MPa增加到1.32 MPa,滿蓄期從1.09 MPa增加到1.42 MPa。在骨料與瀝青黏附性基本無(wú)差別的情況下,由于破碎率為100%的粗骨料表面棱角明顯,瀝青混凝土心墻在攤鋪時(shí)溫度較高,處于流動(dòng)塑性狀態(tài),在受到碾壓以及周圍壩殼料的外力作用時(shí),部分粗骨料之間的瀝青膠漿面偏薄,骨料的表面摩擦使心墻受到較高的應(yīng)力。小主應(yīng)力也呈現(xiàn)隨著骨料破碎率增加而增加的規(guī)律。在心墻的竣工期和滿蓄期,均存在一定程度的拉應(yīng)變,其值均在0.7%左右。3種不同粗骨料破碎率的瀝青混凝土心墻應(yīng)力變形特性如圖3所示。

圖2 壩體應(yīng)力應(yīng)變計(jì)算結(jié)果

表4 心墻應(yīng)力應(yīng)變計(jì)算結(jié)果

從圖3可以看出,心墻的豎向沉降最大值出現(xiàn)位置均在1/2高度處,粗骨料的破碎率為100%時(shí),心墻的豎向沉降比其他兩個(gè)破碎率略低,但差別不大。竣工期和滿蓄期心墻從底部到2/3高度處的大主應(yīng)力隨著粗骨料破碎率的增加有一定增加,3種粗骨料破碎率的心墻和壩體的應(yīng)力差異不大,避免了兩者之間的應(yīng)力傳遞。在壩頂部位的心墻大主應(yīng)力隨著骨料破碎率增加無(wú)明顯變化?？⒐て跁r(shí)3種粗骨料不同破碎率的心墻小主應(yīng)力在心墻底部差異不明顯,滿蓄期時(shí)由于水壓力作用,心墻底部小主應(yīng)力隨著粗骨料破碎率的增加出現(xiàn)細(xì)微差別,壩頂小主應(yīng)力幾乎相同。心墻和壩殼料的自重使心墻在竣工期和滿蓄期處于受壓狀態(tài),僅在心墻的壩肩部位出現(xiàn)一定的拉應(yīng)力區(qū),且拉應(yīng)力很小。

4 結(jié) 論

本文利用了ABAQUS有限元計(jì)算軟件,以心墻瀝青混凝土的靜三軸試驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ),采用鄧肯-張模型對(duì)瀝青混凝土心墻壩進(jìn)行了二維有限元計(jì)算,分析了壩體和心墻在不同粗骨料破碎率下的應(yīng)力應(yīng)變規(guī)律,得出以下結(jié)論：

(1)粗骨料破碎率為100%與0的心墻瀝青混凝土相比,內(nèi)摩擦角高出3.5°,粘聚力高出103kPa,但其他非線性參數(shù)差別不明顯。

(2)在壩殼料和過渡料相同的條件下,粗骨料破碎率為100%與0時(shí)相比,壩體的位移、應(yīng)力、應(yīng)變以及剪應(yīng)力水平相差不大。

(3)心墻的位移、應(yīng)變及剪應(yīng)力水平受粗骨料破碎率的影響不大,且均在安全范圍之內(nèi)。因此,心墻瀝青混凝土可以完全使用天然礫石骨料。

[1]SL501—2010 土石壩瀝青混凝土面板和心墻設(shè)計(jì)規(guī)范[S]．

[2]岳躍真, 郝巨濤, 孫志恒, 等. 水工瀝青混凝土防滲技術(shù)[M]. 北京： 化學(xué)工業(yè)出版社, 2007．

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(責(zé)任編輯 焦雪梅)

Analysis on the Influence of Gravel Aggregate Crushing Rate on Stress and Strain of Asphalt Concrete Core Wall Dam

HE Jianxin, TONG Weichao, WANG Huaiyi, YANG Haihua

(College of Water Conservancy and Civil Engineering, Xinjiang Agricultural University, Urumqi 830052, Xinjiang, China)

Through indoor static tri-axial test to obtain Duncan-ZhangE-μmodel parameters, an asphalt concrete core wall dam in Xinjiang is calculate by using ABAQUS finite element software. The stress and strain characteristics of dam body and core wall during the period of completion and full storage are analyzed under the conditions of different gravel aggregate crushing rates. The results show that the stress and strain characteristics of dam body are little affected by the crushing rate of coarse aggregate in asphalt concrete core wall, and only the major principal stress in core wall will increase with the increase of coarse aggregate crushing rate, but all stresses and strains in core wall are in safe range. Therefore, the natural gravel aggregate can be completely used in asphalt concrete core wall dam．

static three axis; stress and strain; gravel aggregate; crushing rate; asphalt concrete core wall dam

2016- 08- 17

新疆維吾爾自治區(qū)高?？蒲杏?jì)劃科學(xué)研究重點(diǎn)項(xiàng)目(XJEDU2014I016)；新疆水利水電工程重點(diǎn)學(xué)科基金(XJZDXK-2010-02-12)；新疆維吾爾自治區(qū)產(chǎn)學(xué)研聯(lián)合培養(yǎng)研究生項(xiàng)目(xjaucxy-yjs-20151007)

何建新(1973—),男,河南扶溝人,副教授，碩士生導(dǎo)師,研究方向?yàn)樗姽こ?；仝衛(wèi)超(通訊作者)．

TV314;TV642

A

0559- 9342(2017)03- 0054- 05