拱橋滿堂支架施工技術(shù)

鄧衛(wèi)華

(湖北省核工業(yè)地質(zhì)局，湖北孝感 432100)

0 引言

隨著城市交通基礎(chǔ)設(shè)施不斷完善和發(fā)展，越來越多的城市設(shè)置拱形橋梁作為景觀橋。本文介紹在市區(qū)或郊區(qū)施工跨河流、跨湖泊的大跨度拱橋，在不能采用懸拼鋼拱架、貝雷梁架的情況下，采用圍堰抽水清淤換填碎石土，搭設(shè)滿堂支架，整體滑移支架，省工省時(shí)，施工安全。該措施得到了有關(guān)上級部門的認(rèn)可，為保證工程質(zhì)量和提高工作效率發(fā)揮了積極的作用。

1 工程概況

鐘祥市東環(huán)路跨湖橋工程項(xiàng)目位于鐘祥市鏡月湖西北角，其中跨湖大橋橫跨鏡月湖，橋梁長496．8 m，整體寬度23．0 m，下構(gòu)采用實(shí)體墩臺配樁基礎(chǔ)，設(shè)有32個(gè)橋墩(含6個(gè)制動墩)與2個(gè)橋臺身，上構(gòu)采用33孔不等跨圓弧線板拱橋;主拱圈凈跨徑從橋臺處第1跨(第33跨)6．8 m至橋梁中心(第17跨)22．5 m依次變化，跨中高度從橋臺處第1跨(第33跨)3．60 m至橋梁中心(第17跨)9．17 m依次變化。根據(jù)跨徑的不同，主拱圈厚度分別為35 cm、40 cm、45 cm、50 cm、55 cm。本項(xiàng)目部采取在鏡月湖內(nèi)圍堰筑壩，堰內(nèi)抽水清除淤泥換填碎石土;在堰內(nèi)施工跨湖大橋樁基、承臺、墩身及拱橋上構(gòu);全橋33跨拱圈分七聯(lián)采用滿堂支架現(xiàn)澆混凝土施工。

2 施工準(zhǔn)備

2．1 外部環(huán)境的監(jiān)測

因跨湖橋橫跨鏡月湖，堰外湖水對滿堂支架基礎(chǔ)產(chǎn)生直接威脅，因此，在施工過程中，隨時(shí)測量觀察堰外湖水水位與堤壩的穩(wěn)定性，及時(shí)抽排因暴雨或其它因素引起的湖水上漲，嚴(yán)禁湖水漫溢圍堰浸泡支架地基。

2．2 人員及物質(zhì)的準(zhǔn)備

滿堂支架施工投入現(xiàn)場施工管理員2人，專業(yè)技術(shù)人員2人，安全員2人，架子工25人，木工10人，其他工人10人，16 t吊車一臺，ZN30裝載機(jī)一臺，JW60鋼管滾圓機(jī)一臺、備足3聯(lián)孔(全橋?yàn)?3孔拱橋)的碗扣式腳手架、扣件、鋼管、方木、竹膠合模板等材料:Φ48鋼管400 t及扣件80 000余個(gè)，碗扣式腳手架600 t，頂托20 000余個(gè)，122 cm×244 cm×1 cm竹膠合板模板6 000 m2，木模板1 000 m2，5 cm×10 cm方木、10 cm×10 cm方木共計(jì)180 m3，拱架鋼管50 t，鋼筋彎曲機(jī)兩臺，鋼筋切斷機(jī)兩臺，電焊機(jī)10臺，以及配套的小型機(jī)具。以上資源配置根據(jù)工程進(jìn)度要求再作調(diào)整。

2．3 驗(yàn)算碗扣支架鋼管的穩(wěn)定性和預(yù)壓荷載的計(jì)算

本工程拱圈滿堂支架的設(shè)計(jì)與驗(yàn)算參考公路施工手冊《橋涵》及《建筑施工碗碗扣腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166—2008)，具體計(jì)算如下:

2．3．1 荷載

支架設(shè)計(jì)時(shí)，考慮各項(xiàng)荷載:模板和支架自重;新澆砼自重;鋼筋自重;振搗砼時(shí)產(chǎn)生荷載;風(fēng)荷載。

(1)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的取定 模板和支架自重按10%結(jié)構(gòu)混凝土自重考慮;新澆鋼筋砼自重標(biāo)準(zhǔn)值采用25 kN/m3;振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值采用3．0 kN/m2;風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值采用0．6 kN/m2。

(2)荷載設(shè)計(jì)值的確定 支架設(shè)計(jì)時(shí)，所采用的荷載設(shè)計(jì)值是取荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別乘以下述相應(yīng)的荷載分項(xiàng)系數(shù)，然后組合而得，見表1。

表1 荷載分項(xiàng)系數(shù)表Table 1 Partial coefficient of load

碗扣腳手架搭設(shè)，其立桿的縱橫向間距按0．9 m×0．9 m的組合形式布置，其立桿的豎向步距統(tǒng)一采用0．9 m，其上設(shè)可調(diào)頂托，上鋪鋼管和方木形成模板平臺，支架荷載最不利情況為拱板砼澆注完畢尚未初凝前底板范圍內(nèi)的桿件承載。

(3)荷載組合 以第11跨半幅支架和模板為驗(yàn)算對象，根據(jù)《建筑施工碗扣腳手架安全技術(shù)規(guī)范》，模板支架主要驗(yàn)算立桿穩(wěn)定性。設(shè)計(jì)荷載主要考慮拱圈荷載、模板荷載、支架自重荷載和施工荷載、風(fēng)荷載。

① 半幅拱圈鋼筋混凝土方量為86．64 m3，自重為86．64 ×2．5 ×10=2 166 kN;

半幅平面面積(22．8 －3．6)×14．85/2=142．56 m2;

拱圈鋼筋混凝土自重荷載2 166/142．56=15．19 kN/m2。

②模板與支架自重按10%結(jié)構(gòu)混凝土自重考慮，即約1．52 kN/m2，并按均布荷載計(jì)算。

③ 施工人員及機(jī)具重量1．0 kN/m2。

④ 混凝土灌注振搗2．0 kN/m2。

⑤ 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值采用0．6 kN/m2。

⑥ 荷載組合將(1項(xiàng)+2項(xiàng))×1．0×1．2+(3項(xiàng)+4項(xiàng) +5項(xiàng))×1．0×1．4。

簡化為均布荷載:

(15．19+1．52)×1．2+(1+2．0+0．6)×1．4≈25．1 kN/m2。

2．3．2 滿堂碗扣式腳手架支架驗(yàn)算

滿堂碗扣式Φ48支架布置 沿橋縱向排距0．9 m，橫向間距0．9 m，步距0．9 m;腳手架鋼管截面特性:外直徑 Φ48 mm，壁厚3．5 mm，截面積 A=489 mm2，慣性矩 I=1 219 cm4，回轉(zhuǎn)半徑 r=15．8 mm，f=205 MPa，立桿［δ］=210。

立桿穩(wěn)定性計(jì)算 腳手架鋼管截面特性:直徑Φ48 mm，壁厚3．5 mm，截面積A=489 mm2，慣性矩I=1 219 cm4，回轉(zhuǎn)半徑 r=15．8 mm，f=205 MPa，立桿［δ］=21，支架橫桿步距 Lo=0．9 m;

長細(xì)比 λ =Lo/r=900/15．8=56．96，取 λ =57，查表知折減系數(shù)φ=0．829;

則立桿承載能力［N］=0．829×489×210=85 130 N=85．1 kN。

立桿根數(shù):(1+14．85/0．9)×［1+(9．6+1)/0．9)］=18×13=234根。

每桿立桿承受荷載:N=25．1×142．56/234=15．3 kN ＜85．1 kN。

立桿承載能力遠(yuǎn)大于要求立桿承受的荷載，滿足要求:

N/φA=19．68 × 1 000/(0．829 × 489)=48．55 MPa＜f=205 MPa，立桿穩(wěn)定性滿足要求。

通過以上承載力計(jì)算和受力分析可知，碗扣腳手架按此方案布置，支架整體穩(wěn)定性滿足要求。

2．3．3 地基承載力計(jì)算

均布荷載:

(15．19+1．52)× 1．2+(1+2．0)× 1．4≈24．3 kN/m2=24．3 kPa

按2．5倍安全系數(shù)考慮，要求承載力，24．3×2．5=60．8 kPa

根據(jù)工程地質(zhì)勘察資料，場地表面為淤泥質(zhì)軟土，其下為粉質(zhì)粘土，粉質(zhì)粘土地基承載力為120 kPa，我部挖除軟土至粉質(zhì)粘土，換填碎石土(＞1．5 m)，平整壓實(shí)后面又施工了10 cm厚的C20混凝土墊層，經(jīng)現(xiàn)場檢測，基礎(chǔ)承載力為320 kPa，遠(yuǎn)大于支架基礎(chǔ)要求承載力60．8 kPa，基礎(chǔ)承載力滿足滿堂支架要求。

2．3．4 預(yù)壓試驗(yàn)砂袋計(jì)算

選用能裝砂800～1 000 kg的預(yù)壓試驗(yàn)專用砂袋，計(jì)算時(shí)按800 kg/袋考慮。

半幅拱圈施工時(shí)總荷載為預(yù)壓試驗(yàn)荷載:24．3×142．56=3 464 kN=346 421 kg。

半幅砂袋用量:346 421/800=433個(gè)，第11跨全幅砂袋用量866個(gè)。

砂袋堆碼高度:346 421/［17．88 ×(9．6+1)×1 500］=1．22 m(砂按1 500 kg/m3計(jì)算)。

3 碗扣式腳手架材質(zhì)性能要求

滿堂支架搭設(shè)之前先檢查碗扣桿件，不得使用挖癟、彎曲、腐蝕等以及有損傷和明顯缺陷的構(gòu)件，碗扣或銷子必須用專用的銷子。碗扣件進(jìn)場前必須逐件進(jìn)行檢查，碗扣式腳手架用鋼管應(yīng)采用符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《直縫電焊鋼管》(GB/T13793—92)中的Q235A級普通鋼管，其材質(zhì)性能應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T700)的規(guī)定。

(1)碗扣架鋼管規(guī)格為Φ48 mm×3．5 mm，鋼管壁厚≥3．5 ～0．025 mm。

(2)上碗扣、可調(diào)底座及可調(diào)托撐螺母采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機(jī)械性能應(yīng)符合GB9440中KTH330—08及GB11352中ZG270—500的規(guī)定。

(3)下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應(yīng)采用碳素鑄鋼制造，其材料機(jī)械性能應(yīng)符合GB11352中ZG230—450的規(guī)定。

(4)采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應(yīng)符合GB700標(biāo)準(zhǔn)中 Q235A級鋼的要求，板材厚度≥6 mm。并經(jīng)600～650℃的時(shí)效處理。

(5)立桿連接外套管壁厚≥3．5～0．025 mm，內(nèi)徑≤50 mm，外套管長度≥160 mm，外伸長度≥110 mm。

(6)桿件的焊接應(yīng)在專用工裝上進(jìn)行，各焊接部位應(yīng)牢固可靠，焊縫高度≥3．5 mm，其組焊的形位公差應(yīng)符合表2的要求。

表2 桿件組焊形位公差要求Table 2 Requirement of geometric tolerance of assembly welding

(7)立桿上的上碗扣應(yīng)能上下串動和靈活轉(zhuǎn)動，不得有卡滯現(xiàn)象;桿件最上端應(yīng)有防止上碗扣脫落的措施。

(8)立桿與立桿連接的連接孔處應(yīng)能插入Φ12 mm連接銷。

(9)在碗扣節(jié)點(diǎn)上同時(shí)安裝1～4個(gè)橫桿，上碗扣均應(yīng)能鎖緊。

(10)構(gòu)配件外觀質(zhì)量要求。鋼管應(yīng)無裂紋、凹陷、銹蝕;鑄造件表面應(yīng)光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋等缺陷，表面粘砂應(yīng)清除干凈;沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷;各焊縫應(yīng)飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷;構(gòu)配件防銹漆涂層均勻、牢固;可調(diào)底座及可調(diào)頂托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4～5扣。

4 施工工藝

施工流程:地基處理→施工碎石(砂)與混凝土墊層→定位放線、布點(diǎn)→碗扣支架搭設(shè)→拱架制作安裝→擺放模板底方木→底模加工安裝→支架預(yù)壓→測量觀察→卸載→調(diào)整底模高程→鋼筋加工綁扎→側(cè)模加工安裝→預(yù)埋件安裝→檢查驗(yàn)收→混凝土澆筑、養(yǎng)生→落架→移架或拆架→進(jìn)入下道工序。

滿堂碗扣支采用 LG-300、LG-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90、HG-120 等規(guī)格的桿件進(jìn)行組合安裝;支架主要包括Φ48立桿、橫桿、KTZ50型可調(diào)底托和KTC50型可調(diào)頂托、剪力撐、弧型鋼管拱架、橫向分配方木、鋼管和底模板等。

(1)樁基施工完成后，將泥漿池內(nèi)泥漿及軟土全部清除，疏通場地西邊水溝，集中降水排水，嚴(yán)禁施工場地內(nèi)積水，以免造成地基不均勻沉降，引起支架失穩(wěn)，出現(xiàn)安全隱患和事故。

(2)相鄰承臺混凝土施工完后，挖除承臺間軟土換填碎石土，碾壓密實(shí)后上鋪10 cm碎石墊層，再施工10 cm厚的C20混凝土。場地表面平整、不積水。

(3)測量放線，在混凝土面上測設(shè)出各跨的縱軸線和橋墩橫軸線，對于跨徑＜15 m的拱跨用墨線彈出縱向90 cm與橫向90 cm的方格網(wǎng)。對于跨徑＞15 m的拱跨用墨線彈出橫間距90 cm網(wǎng)線與縱向間距90 cm與60 cm的交替方格網(wǎng)。見圖1。

(4)弧形鋼管拱架加工制作:弧形拱架放樣平臺選在跨湖橋中間16#墩與17#跨墩之間場地內(nèi)，場地基底換填碎石土，表面澆筑10 cm厚的C20混凝土，平臺表面平整、不積水。根據(jù)設(shè)計(jì)圖各跨拱的凈跨、矢高、圓弧半徑，在平整的混凝土地面上按1∶1的比例放出各拱圈大樣圖，并用紅色油漆畫出圓弧;用JW60鋼管滾圓機(jī)分段加工制作Φ48 mm×3．5 mm鋼管拱架，再放至拱圈大樣圖上進(jìn)行比照，若有偏差，可再次送入JW60鋼管滾圓機(jī)反復(fù)修改，使弧形拱架與對應(yīng)拱圈大樣相吻合，對加工好的拱架進(jìn)行編號并分開堆放。

(5)碗扣式滿堂支架的施工，采用Φ48(d=3．5 mm)碗扣腳手架，按上述測量布設(shè)的方格網(wǎng)點(diǎn)搭設(shè)滿堂支架，豎向步距采用90 cm，每跨橫向支架搭設(shè)寬出承臺50 cm，滿堂支架設(shè)置縱、橫向掃地桿，每根立桿底部設(shè)可調(diào)底托，立柱上方設(shè)可調(diào)頂托，底托與頂托撐絲桿插入立桿內(nèi)的長度不得＜15 cm，外露部分不得超過30 cm;滿堂支架搭設(shè)時(shí)，橋縱向采用雙排弧形鋼管拱架，間距為90 cm，弧型鋼管拱架下墊10 cm×10 cm方木，方木架在可調(diào)頂托上，弧型拱架上鋪5 cm×5 cm的方木與Φ48直鋼管，方木與鋼管交替排放并用鐵絲固定在拱架上，二者間距為0．3 m，用1．0 mm竹膠板做底模與側(cè)模，模板用釘子固定在方木上。

支架安裝時(shí)從拱圈的縱向一端向另一端進(jìn)行，第一層拼好之后，檢查其平整度，如高差太大，用底托調(diào)平。拼立桿時(shí)用吊線錘檢查其垂直度，防止立桿偏心受力。接頭部位用碗扣連接牢固，碗扣支架搭拼完之后，用扣件式鋼管在立桿上沿縱橫向每隔3排設(shè)置一道剪刀撐，剪刀撐設(shè)置時(shí)從頂?shù)降滓B續(xù)，搭接頭保證≥60 cm，接頭卡不少于兩個(gè)，與水平橫桿的夾角為45°～60°。見圖2。

圖1 碗扣架平面布置圖Fig.1 Plane arrangement chart of cuplok scaffold

圖2 碗扣架立面布置圖Fig.2 Elevation arrangement chart of cuplok scaffold

(6)拱架高程控制。全橋起拱線在同一水平面上(高程42．0 m)，通過計(jì)算起拱線到底模的高度就能精確計(jì)算出每根立桿長度。以兩承臺間縱向軸線中點(diǎn)為原點(diǎn)，從原點(diǎn)往兩拱腳用鋼尺丈量a長度，如圖3。

高度h可通過以下公式計(jì)算出來:

式中:R——拱圈半徑;E——矢高;h——距中心原點(diǎn)距離a時(shí)起拱線至模板的高度。

根據(jù)上述公式可計(jì)算出每跨起拱線至模板的高差。計(jì)算結(jié)果見表3。

圖3 弦高計(jì)算示意圖Fig.3 Schematic diagram of string height calculation

表3 起拱線到拱圈底模立桿高度計(jì)算表Table 3 Calculation table of height of upright stanchion

在堆載預(yù)壓完成后，用水準(zhǔn)儀測量，調(diào)整控制底模高程。底模高程=設(shè)計(jì)拱底+支架變形量+前期施工誤差的調(diào)整量。

(7)支架預(yù)壓。預(yù)壓的目的是消除地基沉降影響、支架的非彈性變形，檢驗(yàn)支架的剛度、穩(wěn)定性、安全性是否滿足施工要求，測出彈性數(shù)據(jù)，同時(shí)取得支架彈性變形的實(shí)際數(shù)值，作為支架施工預(yù)拱值設(shè)置的資料;在待堆載拱跨的模板1/4、1/2、3/4處測設(shè)三個(gè)斷面的沉降觀測點(diǎn)，同斷面于底板上橫向按每2．0 m間距布設(shè)沉降觀測點(diǎn)。

支架預(yù)壓重量取拱圈鋼筋砼結(jié)構(gòu)自重的120%，全部預(yù)壓材料共分三級加載完成。

用編織袋裝砂作預(yù)壓材料，砂袋的堆積高度按施工時(shí)總荷載計(jì)算取值，從而使預(yù)壓荷載的分布與拱體荷載的分布相吻合。模板高程調(diào)整完畢后，在底模側(cè)面的方木上上設(shè)置觀測點(diǎn)。預(yù)壓時(shí)按照觀測階段和觀測時(shí)間測設(shè)各觀測點(diǎn)高程，采用DS2水準(zhǔn)儀測設(shè)各觀測點(diǎn)高程，并記錄在冊。

第一級加壓為40%總重量，停4～6 h，測量觀測兩次。

第二級加壓為40%總重量，停4～6 h，測量觀測兩次。

第三級加壓為40%總重量，靜壓≥60 h，每天測量觀測兩次。

加載過程中，觀測支架體系沒有明顯的變化時(shí)方可繼續(xù)進(jìn)行加載，預(yù)壓時(shí)要隨時(shí)觀測支架的變化情況。觀測時(shí)分次做好計(jì)錄，即加載前、加載1/3時(shí)、加載2/3時(shí)、加載完成后直至沉降穩(wěn)定。直至最后連續(xù)三天的累計(jì)沉降值＜3 mm時(shí)方可卸載。

卸載時(shí)可按兩次卸完，每次分別為50%卸載后，要進(jìn)行支架回彈觀測，最后計(jì)算出各點(diǎn)彈性變形和非彈性變形的最大值。

第一次卸載后停4～6 h，測量觀測2次;

第二次卸載后48 h內(nèi)進(jìn)行6次測量觀測。

預(yù)壓時(shí)主要觀測的數(shù)據(jù)有:地基沉降、頂板沉降、支架沉降;卸載后頂板可回彈量。沉降穩(wěn)定卸載后算出地面沉降、支架的彈性和非彈性變形數(shù)值，根據(jù)各點(diǎn)對應(yīng)的彈性變形數(shù)值推算拱圈預(yù)拱度。

(8)支架整體側(cè)移。支架整體側(cè)移采用手動葫蘆鋼絲繩牽引施工方法，施工要點(diǎn)首先是牽引力作用點(diǎn)的選定不能是支架上的某個(gè)點(diǎn)，而是在拱圈支架橫向側(cè)面選用16#U型槽鋼作橫擋，鋼絲繩在槽鋼兩端設(shè)二個(gè)牽引力作用點(diǎn)，以免局部點(diǎn)受力過大拉散支架;其次是鋼絲繩牽引合力作用線要與拱圈橫向拱軸線吻合，牽引力作用點(diǎn)、鋼絲繩、手動葫蘆要在同一水平面了，防止支架側(cè)移過程中偏位變形。

采用滿堂支架依次施工第一聯(lián)、第二聯(lián)及第七聯(lián)、第六聯(lián)左半幅拱圈混凝土;在拱圈混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求時(shí)，保留第二聯(lián)的第10跨、第11跨及第六聯(lián)的第23跨、24跨拱圈左幅支架，依次將1～9跨、25～33跨拱圈左幅支架頂托松落，同時(shí)用手動葫蘆向下輕拉底模，使拱圈底模完全脫離拱圈混凝土底面約5 cm;縱向立桿每隔一排上調(diào)立桿底托，調(diào)使其離開地面懸空約15 cm，在其下安放16#U型槽鋼與12#U型槽鋼。12#U型槽鋼凹槽內(nèi)每隔1．5 m安裝一個(gè)UC305軸承，16#U型槽鋼內(nèi)涂抹機(jī)油等潤滑劑，12#U型槽鋼凹面朝下一起放置在16#槽鋼凹槽內(nèi)，再將上調(diào)的支架底托落到12#U型槽鋼背部;在滿堂支架側(cè)面背部高0．5 m處用一根6 m長的16#U型槽鋼作橫擋，用18．5號鋼絲繩作拉繩，三根Φ48鋼管斜打入地下0．8 m作反力裝置，支架與墩身接觸處單個(gè)側(cè)面用4個(gè)萬向輪作導(dǎo)向，用二個(gè)5 t手拉葫蘆人工牽引將左幅支架整體側(cè)移至右幅。依此方案組織施工第七聯(lián)、第六聯(lián)、、第一聯(lián)、第二聯(lián)右半幅拱圈，及其他第三、四、五聯(lián)拱圈。正常情況，五個(gè)架子工一天可完成一跨支架的整體側(cè)移，省工省時(shí)。

圖4 支架側(cè)移牽引示意圖Fig.4 Schematic diagram of traction of scaffold lateral displacement

(9)滿堂支架拆除工藝。根據(jù)設(shè)計(jì)要求，待拱圈混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的100%后方可進(jìn)行拱圈底支架拆除。不得隨意提前，以免拱圈混凝土發(fā)生開裂。在橋臺處，支架拆除前必須完成臺后擋土墻的施工及臺背2/3回填工作。拆除支架時(shí)，先拆除各跨拱跨中1/2范圍支架，再向兩側(cè)放松拱圈支架直到拱腳。卸落量開始宜小，以后逐漸增大。

落架、拆模時(shí)，要對稱、均勻進(jìn)行，分三次卸完，不允許某個(gè)局部突然拆架，不得使主拱局部產(chǎn)生過大應(yīng)力。落架時(shí)要統(tǒng)一指揮，統(tǒng)一行動，每次落架過程都要仔細(xì)認(rèn)真地進(jìn)行，以達(dá)到均衡、同步。拆模時(shí)防止撬壞模板和碰壞混凝土面。在落架前，落架到1/2及落架結(jié)束后對拱圈混凝土頂面高程、縱軸線落架要進(jìn)行測量觀測。

拆除支架規(guī)定:拆除程序應(yīng)遵守由上而下，先搭后拆的原則。拆除順序?yàn)榧舻稉巍鷻M向水平桿→縱向水平桿→立桿。

拆除前應(yīng)先拆除腳手架上雜物及地面障礙物;拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴(yán)禁上下同時(shí)作業(yè);拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應(yīng)及時(shí)拆除運(yùn)走，避免誤扶、誤靠;拆下的桿件應(yīng)以安全方式吊走或運(yùn)出，嚴(yán)禁向下拋擲;不準(zhǔn)分立面拆架或在上、下兩步同時(shí)拆架，做到一步一清，一桿一清;拆除腳手架時(shí)，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警示標(biāo)志，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi);腳手架拆除時(shí)應(yīng)制止和杜絕違章指揮、違章作業(yè);拆下的桿件以安全方式運(yùn)下來，集中堆碼整齊;拆除時(shí)要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，以防墜落。

5 結(jié)語

在鐘祥市東環(huán)路跨湖橋施工過程中，由于對每跨滿堂碗扣支架嚴(yán)格控制、立桿高度精確計(jì)算，支架整體滑移，從而減小了拱圈模板弧度及高程的整體控制難度、保證了拱圈提前順利合攏。結(jié)果表明:若采用常規(guī)施工方法先拆模、拆架再搭設(shè)，一拆一搭費(fèi)工費(fèi)時(shí)，模板損耗相當(dāng)大，且碗扣架在圍堰內(nèi)堆放場地有限;而采用整體滑移支架，施工機(jī)械設(shè)備投入小，省工省時(shí)，施工安全。提高了工作效率，節(jié)省工期2個(gè)月，為跨湖橋年底竣工通車提供了強(qiáng)有力保障。

［1］ 顧懋清，石紹甫．公路橋涵設(shè)計(jì)手冊 拱橋(上、下冊)［S］．北京:人民交通出版社，2000．

［2］ JTG/TF50—2011，公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范［S］．

［3］ JGJ166—2008，建筑施工碗扣腳手架安全技術(shù)規(guī)范［S］．