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    蒸汽驅(qū)改變井參數(shù)的重力驅(qū)油技術(shù)研究與應(yīng)用——以遼河油田齊40區(qū)塊高傾角區(qū)為例

    2012-11-10 10:15:10姜艷艷陳迪芳
    石油與天然氣地質(zhì) 2012年6期
    關(guān)鍵詞:蒸汽驅(qū)壓力梯度驅(qū)油

    姜艷艷,楊 軍,陳迪芳

    (1.東北石油大學(xué),黑龍江大慶163318;2.中國石油新疆油田公司風(fēng)城油田作業(yè)區(qū),新疆克拉瑪依834000;3.中國石油新疆油田公司采油一廠,新疆克拉瑪依834000)

    1 地質(zhì)概況

    齊40塊蒸汽驅(qū)試驗(yàn)區(qū)位于遼河斷陷西部凹陷西斜坡南段,開發(fā)目的層為蓮花油層,油藏埋深為625~1 050 m,原油密度為 0.968 6 g/cm3,50℃地面脫氣原油粘度為2 639 mPa·s,是典型的中深層、互層狀稠油油藏。65井組高傾角區(qū)位于齊40塊北部,汽驅(qū)層位是蓮Ⅱ油層。共包括11個(gè)汽驅(qū)井組,含油面積是0.36 km2,地質(zhì)儲(chǔ)量為152×104t。井區(qū)為斷層所夾持的單斜構(gòu)造,地層由北西向南東傾斜,地層傾角較大,為15°~20°[1-3]。高傾角地區(qū)的小層有蓮Ⅱ-1 -1、蓮Ⅱ-1-2、蓮Ⅱ-1-3、蓮Ⅱ-2-4、蓮Ⅱ-2-5和蓮Ⅱ-2-6,井區(qū)油層厚度較大,一般為20~40 m。其中蓮Ⅱ-1-1、蓮Ⅱ-1-3、蓮Ⅱ-2-4小層油層厚度大,為汽驅(qū)主力層(圖1)

    高傾角區(qū)于2006年12月—2007年3月分兩批轉(zhuǎn)驅(qū),共轉(zhuǎn)驅(qū)11個(gè)井組。轉(zhuǎn)驅(qū)后,井組產(chǎn)量上升。進(jìn)入2010年12月后,產(chǎn)量出現(xiàn)大幅遞減,日產(chǎn)油由200 t下降到150 t(圖2)。

    2 開發(fā)調(diào)整的可行性

    2.1 汽驅(qū)開發(fā)效果評(píng)價(jià)

    由于密度差的原因,注入油層中的蒸汽具有上浮的趨勢(shì)[4]。油藏?cái)?shù)值模擬研究表明,地層傾角越大,蒸汽超覆程度越高。單層厚度大于10 m的主力層汽驅(qū)2年左右開始突破。所以受地層傾角影響,高傾角區(qū)較其它井區(qū)提前進(jìn)入突破階段,汽竄井總數(shù)達(dá)22口,占油井比例48.9%,產(chǎn)量下降是正常趨勢(shì)。從單井產(chǎn)量分類看,平穩(wěn)井所占比例最大,而平穩(wěn)井下面即將面臨汽竄。如果不進(jìn)行方案調(diào)整,產(chǎn)量將進(jìn)一步下降。

    2.2 剩余油分布規(guī)律

    由于蒸汽超覆,油層頂部的剩余油首先被加熱驅(qū)替進(jìn)入生產(chǎn)井,在注采井中心的下部油層是蒸汽驅(qū)末期剩余油的聚集位置[5]。17-028井組含油飽和度數(shù)值模擬(圖3)揭示,剩余油聚集在注汽井下傾方向的底部位。

    圖1 蓮花油層高傾角區(qū)域平面圖Fig.1 Map showing the high-dip angle area of the Lotus reservoir

    圖2 65井組高傾角區(qū)生產(chǎn)曲線Fig.2 Production curve of the high-dip angle area in Well group 65

    依據(jù)油藏監(jiān)測(cè)資料分析,上傾方向主要為蒸汽波及動(dòng)用,蒸汽帶厚度占60%左右;下傾方向主要受熱水波及,動(dòng)用厚度占78%。采用油藏工程方法,對(duì)小層剩余油進(jìn)行定量計(jì)算[5],井區(qū)剩余可采儲(chǔ)量為86.2×104t,調(diào)整潛力較大。從小層看,油層厚度大、物性好、吞吐階段動(dòng)用程度較高的蓮Ⅱ-1-1、蓮Ⅱ-1-3、蓮Ⅱ-2-4小層仍是汽驅(qū)主力層。

    2.3 調(diào)控技術(shù)優(yōu)選

    針對(duì)蓮Ⅱ油層高傾角區(qū)注汽井上傾部位油井汽竄嚴(yán)重、剩余油主要分布注汽井下傾部位的特點(diǎn),初步可選用三種調(diào)控技術(shù)方案可實(shí)現(xiàn)剩余油有效動(dòng)用。

    方案一,新井挖潛技術(shù)。齊40蒸汽驅(qū)開發(fā)實(shí)踐證明,一線井汽竄后,二線井補(bǔ)層后可獲大高產(chǎn)。根據(jù)此經(jīng)驗(yàn),在高傾角區(qū)汽竄井上傾部位剩余油豐富區(qū)部署新井,可實(shí)現(xiàn)剩余油的有效動(dòng)用[6-8]。但此方案需鉆約15口新井,投資較大。

    方案二,重組注汽井網(wǎng)技術(shù)。注汽井轉(zhuǎn)生產(chǎn)井、利用注汽井下傾部位油井注汽,可實(shí)現(xiàn)注汽井下傾部位剩余油的有效動(dòng)用。需油井轉(zhuǎn)注汽井7口,7口井的井況較差,難以保證良好的注汽質(zhì)量[9-11]。

    圖3 17-028井組開采4300天的含油飽和度Fig.3 Oil saturation diagram after 4 300 days of production from the well group 17-028

    圖4 壓力梯度變化示意圖Fig.4 Pressure gradient diagram

    圖5 井底注汽干度與見效時(shí)間關(guān)系Fig.5 Relationship between downhole steam dryness and response time

    表1 高傾角區(qū)開發(fā)效果預(yù)測(cè)Table 1 Prediction of development parameters of high-dip angle area

    方案三,重力驅(qū)油技術(shù)。蒸汽注入過程中,蒸汽主要受浮力、毛管力、壓力梯度的影響,要實(shí)現(xiàn)蒸汽向下移動(dòng),就必須在地層中產(chǎn)生一致的、向下的壓力梯度。在油藏上傾方向,界面阻力與蒸汽運(yùn)移方向相反,阻止蒸汽的流動(dòng),浮力和壓力梯度為動(dòng)力。在油藏下傾方向,壓力梯度是蒸汽運(yùn)移的動(dòng)力,界面阻力和浮力是蒸汽運(yùn)移的阻力。所以,降低上排注汽井干度,下傾方向熱水受到重力作用將使壓力梯度增加。降低下排注汽井注汽強(qiáng)度,上傾方向蒸汽浮力減弱。兩種作用均能產(chǎn)生向下的壓力梯度,從而使下傾方向壓力梯度增加。依次類推,最終使所有注汽井下傾方向壓力梯度增加,熱水重力驅(qū)油作用增強(qiáng)[12]。壓力梯度變化如圖4所示。重力驅(qū)油方案操作簡(jiǎn)單,無任何作業(yè)工作量。

    通過數(shù)值模擬,預(yù)測(cè)了3種技術(shù)方案開發(fā)十年的生產(chǎn)指標(biāo)。從年產(chǎn)油量看,3種方案相差不大,方案三產(chǎn)量遞減平穩(wěn),但油汽比明顯較高。綜上所述,重力驅(qū)油方案為最佳調(diào)控方案。

    2.4 重力驅(qū)油方案優(yōu)化

    確定了調(diào)控方案后,需對(duì)方案技術(shù)參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化處理。注汽干度越低,蒸汽中熱水比例越高,重力驅(qū)油見效越快[13]。根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果(圖5),當(dāng)蒸汽干度大于0.3時(shí),干度對(duì)見效時(shí)間影響顯著提高。

    首先設(shè)定最下排注汽井注汽量下降50%,中間一排注汽井注汽量不變,提出4種優(yōu)化方案,預(yù)測(cè)結(jié)果見表1。

    由此可知,當(dāng)上排注汽井注汽干度為0.3時(shí),階段采出程度與油汽比均為最高。可確定最上排井干度30%。

    在此基礎(chǔ)上改變中下排注汽井注氣量,分別觀察產(chǎn)油量、采出程度及油汽比變化。預(yù)測(cè)結(jié)果見表2。

    綜上所述,當(dāng)上排井注汽干度為30%,中排井注氣量下降20%,下排井注汽量下降50%時(shí),蓮Ⅱ油層高傾角地區(qū)采出程度可達(dá)7.4%。

    3 效果評(píng)價(jià)

    將方案進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施,對(duì)區(qū)塊進(jìn)行油藏跟蹤分析。中間兩排井區(qū),壓力場(chǎng)發(fā)生改變,井組內(nèi)上傾方向受效減弱,下傾方向受效增強(qiáng),調(diào)控目的實(shí)現(xiàn),井組產(chǎn)量上升[14-15]。井區(qū)日產(chǎn)油由 150 t上升到最高的206 t,增加56 t,中間兩排油井增油39 t,占井組增油的70%。

    圖6為齊40-H5水平井生產(chǎn)曲線,由此可見,井口溫度下降到45℃,日產(chǎn)油量逐步上升,產(chǎn)油量與產(chǎn)液量之比升高。說明油層下部蒸汽超覆減弱,上部熱水驅(qū)作用增強(qiáng)。調(diào)控結(jié)果基本實(shí)現(xiàn)方案目的。

    表2 高傾角區(qū)開發(fā)效果預(yù)測(cè)(方案調(diào)整后)Table 2 Prediction of development parameters of high-dip angle area

    圖6 齊40-H5井生產(chǎn)曲線Fig.6 Production curve of the Well Qi 40-H5

    4 結(jié)論

    1)在對(duì)稠油油藏施用蒸汽驅(qū)技術(shù)時(shí),一旦蒸汽超覆,油井產(chǎn)量將急劇下滑。在高傾角區(qū)塊更會(huì)加重此種現(xiàn)象,大量剩余油存儲(chǔ)在下傾角地區(qū)無法受熱流動(dòng)。所以在汽驅(qū)突破階段初期,可對(duì)井組實(shí)施重力驅(qū)油調(diào)控技術(shù),上排井降低注汽干度,中排井及下排井降低注汽量,確定好合理的井參數(shù)后,可以使蒸汽轉(zhuǎn)向平面,達(dá)到井組穩(wěn)產(chǎn)增效的目的。

    2)在蒸汽驅(qū)過程中,平面蒸汽驅(qū)波及不均普遍存在。借鑒高傾角重力調(diào)控技術(shù),可以針對(duì)各區(qū)域汽驅(qū)特點(diǎn),制定合理的注汽調(diào)控技術(shù),可以進(jìn)一步提高汽驅(qū)油汽比。

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