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    半滑行船擾流板阻力試驗研究

    2012-11-09 06:35:30王文江倪少玲陳志強
    中國艦船研究 2012年1期
    關鍵詞:擾流板船尾船模

    王文江 宗 智 倪少玲 張 磊 陳志強

    1 大連理工大學工業(yè)裝備結構分析國家重點實驗室,遼寧大連 116024 2 大連理工大學運載工程與力學學部,遼寧大連 116024

    1 引 言

    20世紀50年代,我國就已開始大量建造并使用滑行艇和半滑行艇,主要用于軍事用途。80年代以后,各種民用滑行艇和半滑行艇的建造數(shù)量開始大幅增長[1]。而大噸位半滑行船的研究則大約開始于20世紀90年代。半滑行船是在大噸位船型上應用半滑行船體,其主要結合了常規(guī)排水型船排水量大和滑行艇快速性好的優(yōu)點[2]。半滑行船的水動力性能與其航態(tài)有很大關系。國外一些研究者通過采取在艦船尾部加裝艉楔、艉壓浪板、艉楔/板結合體等措施,達到了降低艦船功率損耗并提高最大航速的目的[3-4]。 Yaakob 等[5]研究了在船尾添加壓浪板,通過調節(jié)壓浪板的角度,使降阻平均可達 4.5%;Cusanelli等[6]同樣研究了在船尾添加壓浪板,給出了實船節(jié)能效果并已在實船中得到了應用。我國也對其進行了研究[7];左文鏘等[8]通過在穿浪雙體船船尾添加擾流板(所謂艉擾流板,就是緊貼著船尾封板垂直下伸的直板,其寬度與船尾板寬度相同,深度可根據(jù)需要調節(jié),是一種新型的節(jié)能裝置)并進行實驗,證明加裝擾流板具有較好的減阻效果,且安裝和調整更為方便。上述文獻主要是針對滿載狀況進行的研究,本文將在單體船的船尾添加擾流板,對滿載、空載和壓載3種狀況下的減阻效果進行對比分析與研究。

    2 半滑行船型特點

    通常,是按體積傅汝德數(shù)FrΔ來劃分船舶的3種航態(tài),其中

    式中,υs為船舶航速,m/s;g 為重力加速度,為9.81 m/s2;Δ為船體靜浮時的排水體積,m3。

    通常,排水型船舶的優(yōu)點是大型化,但不能高速化;滑行艇的優(yōu)點是高速化,但不能大型化。而半滑行船則兼具兩者的優(yōu)點,如美國的“自由”號瀕海戰(zhàn)斗艦就屬半滑行船型。

    船舶在航行時的航態(tài)與靜態(tài)不同,并且其航態(tài)是隨航速的變化而變化。當在垂直方向出現(xiàn)運動和位移時,表明其不但受靜力的作用,還存在著流體動力的作用。船體在航行時,沿垂直方向的力平衡關系為:

    式中,Δ 為船體排水量,N;ρ為水的密度,kg/m3;Δ1為船體在航行過程中的排水體積,m3;L為沿垂直方向作用在船體上的流體動力(或稱升力),N。

    半滑行船在過渡狀態(tài)時,流體動力L占船體總浮力的比重不可忽視,其對船舶阻力具有較大影響,與船舶的航態(tài)(升沉和縱傾)也有很大關系。半滑行船的阻力可以通過航態(tài)的控制得到改善。

    在船尾添加擾流板會改變艉部壓力分布變化[10],從而可調整船舶的航態(tài)。文獻[11]介紹了飛機翼板擾流裝置(Gurney Flap)原理,并指出在穩(wěn)流條件下,在船尾添加擾流板的基本流體動力學原理與其相似。因擾流板的高度與半滑行船的航態(tài)及其載況有密切關系,故本文先分3種載況(98.8 kg、152.4 kg 和 259.7 kg)對其進行試驗,然后分別在這3種載況下,于船尾加上不同高度的擾流板(2 mm、3.5 mm和5 mm)并對其進行試驗,以研究不同高度擾流板在不同載況下船模的水動力性能。

    3 船模試驗

    3.1 半滑行船模型

    半滑行船的型線圖如圖1所示。船模為木質材料,船長 3.833m,型寬 0.758m,型深 0.321m,設計吃水 0.204m,最大排水量 259.7 kg。 阻力試驗在拖曳水池進行,拖曳水池的尺寸為160 m×7 m×3.7 m。數(shù)字控制的拖車速度范圍為0.01~8 m/s,速度精度為0.1%。靜水中船模的總阻力Rtm通過電測試阻力儀(NS-30)測量。阻力儀的最大量程為 25 kg(250 N),精度為 0.1%。 船模的升沉與縱傾變化由傳感器測量。自動數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)由高速數(shù)據(jù)采集卡、放大器和工控機組成,收集到的數(shù)據(jù)輸入計算機進行處理。

    3.2 船模不加擾流板試驗

    3種載況下的阻力、縱傾及升沉如圖2~圖4所示。

    由圖2可看出,船模阻力是隨航速的增大而增大;在同一航速下,船模阻力隨壓載的增大而增大。

    由圖3可看出,船??v傾是隨航速的增大而增大;在同一航速下,船??v傾隨壓載的增大而增大。當 0.24<Fr<0.4 時,船模的縱傾角度不超過0.5°;隨著傅汝德數(shù)的增大,當 0.4 <Fr<0.57 時,船模的縱傾角顯著增大,分別達到 2.57°、1.58°和1.02°;0.57<Fr<0.73 時,船模的縱傾角變化不大。

    由圖4可看到,船模的升沉為負值,同一航速下,船模的下沉是隨壓載的增大而增大。當0.24<Fr<0.48時,船模的升沉隨航速的增大而增大,至Fr=0.48 時, 達到最大, 分別為 26.08 mm、15.96 mm 和 12.88 mm;當 0.48<Fr<0.73 時,船模升沉隨航速的增大而減小。

    3.3 船模加擾流板試驗

    在不同載況下,在船尾分別加裝高度為2 mm、3.5 mm及5 mm的擾流板,以研究擾流板高度對船模阻力、縱傾及升沉的影響。為便于比較,用I表示擾流板的高度,其中I=0 mm表示不加擾流板。Rtm表示不加擾流板時測得的總阻力值,RtmI表示不同I值條件下對應的總阻力。

    3.3.1 壓載為 98.8 kg 載況試驗

    由圖5 可觀察到,當 0.3<Fr<0.47 時,高度為2 mm及3.5 mm的擾流板起到了降阻作用。其中擾流板高度為2 mm,且Fr=0.34時,船模的降阻最大,達到了2%。在其它傅汝德數(shù)下,未起到降阻作用,并且其中高度為5 mm的擾流板的降阻效果最差。

    由圖6可看出,同一航速下的縱傾隨著擾流板高度的增加而減小,其中,擾流板高度為5 mm時船模的縱傾值最小。當Fr=0.58時,船??v傾達到最大,分別為 0.5°、0.2°和 0.1°;當 0.24 < Fr<0.45 以及 0.68<Fr<0.83 (擾流板高度為 2 mm 和3.5 mm)時,船模縱傾角為負值,船模埋首造成船模阻力增大。

    由圖7 可看出,當 0.24<Fr<0.76 時,船模的升沉隨著擾流板高度的增加而減小;當Fr<0.48時,船模的升沉隨著航速的增大而增大,至Fr=0.48 時達到最大;當 Fr>0.48 時,船模的升沉隨著航速的增大反而減小。擾流板高度為5 mm時對船模的升沉作用效果最明顯。

    3.3.2 壓載為 152.4 kg 載況試驗

    由圖8 可看到,當 0.31<Fr<0.72 時,擾流板起到了降阻作用,其中擾流板高度為2 mm,F(xiàn)r=0.35時的降阻率最大,達到了4%。在其它傅汝德數(shù)下,擾流板未起到降阻作用。

    由圖9可看出,同一航速下的縱傾隨著擾流板高度的增加而減小,其中擾流板高度為5 mm時船模的縱傾值最小。 當 0.24 <Fr<0.43 以及Fr>0.75(擾流板高度為 5 mm)時,船??v傾角為負值,船模埋首是造成阻力增加的原因。

    由圖10可看出,船模的升沉值先是隨著航速的增加而增大,在Fr=0.48時達到最大,然后便隨著航速的增加而減小。另外,船模的升沉值是隨著擾流板高度的增加而減小。

    3.3.3 壓載為 259.7 kg 載況試驗

    由圖11 可看出,當 0.41<Fr<0.73 時,在船尾添加擾流板對船模可起到降阻的作用,降阻率達2%~6%,其中擾流板高度為5 mm時的降阻效果最好。

    由圖12 可看出,當0.24<Fr<0.41 時,船??v傾角為負值,船模埋首是造成阻力增加的原因。同一航速下的縱傾是隨著擾流板高度的增加而減小,其中擾流板高度為5 mm時,船模的縱傾值最小。

    由圖13可看出,船模的升沉值先是隨著航速的增加而增大,在Fr=0.48時達到最大,然后便隨著航速的增加而減小。船模的升沉值是隨著擾流板高度的增加而減小,在擾流板高度為5 mm時效果最明顯,這與圖8和圖11所反映的規(guī)律是一致的。

    4 結 論

    1)擾流板高度隨著船模壓載的不同而對船??傋枇ζ鸾底枳饔?。在載況為98.8 kg時,高度為2 mm的擾流板對船模的降阻效果最好,最大降阻可達2%;在載況為152.4 kg時,高度為2 mm的擾流板對船模的降阻效果最好,最大降阻可達4%;在載況為259.7 kg時,高度為5 mm的擾流板對船模的降阻效果最好,最大降阻可達6%。

    2)當 0.24<Fr<0.41 時,船模的縱傾角度不超過0.5°,隨著Fr的增加,其縱傾值顯著增大。船??v傾角是隨著擾流板高度的增加而減小,在0.24 <Fr<0.41 時,縱傾值為負值,船模埋首是造成船模阻力增加的原因。

    3)船模的升沉隨著壓載的增大而增大;同一載況下,船模的升沉隨著擾流板高度的增加而減?。辉诖布訑_流板能改善船模的升沉。

    4)通過試驗觀察,發(fā)現(xiàn)添加擾流板可以改善半滑行船的艉部流場,并使艉部流線比較流暢,從而減小艉部興波阻力。

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