混凝土氣泡特征對(duì)混凝土抗凍性及強(qiáng)度的影響

彭永凱

(中鐵隧道集團(tuán)有限公司工程試驗(yàn)中心，河南洛陽(yáng) 471009)

1 凍融破壞

處于凍—融循環(huán)交替環(huán)境中的混凝土因孔隙水結(jié)冰—融化反復(fù)作用而導(dǎo)致的破壞現(xiàn)象。在我國(guó)除了三北地區(qū)之外，在長(zhǎng)江以北、黃河以南的華中、中南區(qū)域每年也有負(fù)溫天氣，混凝土建筑物均有可能出現(xiàn)凍融損傷破壞。

2 混凝土凍融破壞過(guò)程

1)混凝土孔隙水的冰點(diǎn)由于表面張力作用，其冰點(diǎn)溫度低于正常冰點(diǎn)，并且孔隙越小，其冰點(diǎn)越低?；炷潦軆?，其孔隙水結(jié)冰的順序是由外及內(nèi)，由粗孔向細(xì)孔逐漸發(fā)展。冰首先在混凝土的受凍表面形成，把試件內(nèi)部密封起來(lái)。

2)水結(jié)冰時(shí)體積膨脹達(dá)9%，由于結(jié)冰膨脹所造成的靜水壓迫使水分向內(nèi)進(jìn)入飽和度較小的區(qū)域。

靜水壓理論:毛細(xì)孔水因結(jié)冰膨脹，使過(guò)冷水發(fā)生遷移產(chǎn)生靜水壓力P:

式中:η——水的粘性系數(shù);

S——水泥石毛細(xì)孔的含水率;

μR——水的結(jié)冰速度;

φ(L)——與氣孔大小、分布有關(guān)的函數(shù);

K——水泥石滲透系數(shù)。

3)混凝土滲透性較小時(shí)，形成水壓梯度，對(duì)孔壁產(chǎn)生壓力。

4)隨著冷卻速度的加快、水飽和度的提高、氣孔間隔的增大以及滲透性和毛細(xì)孔尺寸的減小，水壓將會(huì)增高。

5)當(dāng)靜水壓力超過(guò)混凝土的抗拉極限強(qiáng)度時(shí)孔壁就會(huì)破裂，混凝土受到損害。

6)當(dāng)粗孔中的水結(jié)冰時(shí)，細(xì)孔中的水處于過(guò)冷狀態(tài)，過(guò)冷水的蒸氣壓比同溫度下冰的蒸氣壓高，將發(fā)生細(xì)孔隙水向粗孔隙中冰的界面滲透，產(chǎn)生滲透壓力。當(dāng)滲透壓力超過(guò)混凝土的抗拉極限強(qiáng)度時(shí)孔壁就會(huì)破裂，混凝土受到損害。

滲透壓理論:當(dāng)粗孔中的水結(jié)冰時(shí)，細(xì)孔中的水處于過(guò)冷狀態(tài)，過(guò)冷水的蒸氣壓比同溫度下冰的蒸氣壓高，將發(fā)生細(xì)孔隙水向粗孔隙中冰的界面滲透，產(chǎn)生滲透壓力ΔP:

式中:R——?dú)怏w常數(shù)(8．314 J/(mol·K));

T——體系絕對(duì)溫度，K;

V——水的摩爾體積，0．018 L/mol;

PW——細(xì)孔水的蒸氣壓，Pa;

Pi——粗孔內(nèi)冰的蒸氣壓，Pa。

7)如果溫度回升，冰隨之融化，更多的水吸入裂縫中，之后發(fā)生凍結(jié)，這種反復(fù)出現(xiàn)的凍融交替具有累積的作用，使混凝土的裂縫擴(kuò)張，表面剝落直到完全瓦解。

提高混凝土抗凍性，引氣起到十分重要的作用。大量微小氣泡起到容納孔隙水結(jié)冰產(chǎn)生的體積膨脹和過(guò)冷水遷移的作用，大大緩解由此引起的靜水壓力。由于毛細(xì)現(xiàn)象的存在，融解時(shí)氣泡中的水又被吸回裂縫中，有效的提高了抗反復(fù)凍融破壞能力。

配置高性能抗凍混凝土，關(guān)鍵技術(shù)之一是摻加優(yōu)秀的、相容性好的外加劑，其中最常用的為引氣型減水劑。目前市面上部分減水劑生產(chǎn)廠家在生產(chǎn)減水劑過(guò)程中未采用先消泡后引氣的生產(chǎn)工藝，導(dǎo)致混凝土中引入了大量直徑大且不穩(wěn)定的劣質(zhì)氣泡，造成混凝土含氣量經(jīng)時(shí)損失大，混凝土結(jié)構(gòu)物表面氣孔較多，不能保證混凝土的抗凍性及抗鹽類結(jié)晶破壞性能。因此，重要結(jié)構(gòu)用的高含氣量的高性能混凝土需要用減水劑和引氣劑雙摻的方式引氣。

一般研究認(rèn)為，28 d硬化混凝土氣泡間距系數(shù)不大于300μm時(shí)，混凝土具有良好的抗凍性。目前混凝土氣泡間距系數(shù)的檢驗(yàn)主要采用DL/T 5150-2001水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程中的直線導(dǎo)線法進(jìn)行。

當(dāng)混凝土中漿氣比P/A＞4．33時(shí)，氣泡間距系數(shù):

其中，∑l為全導(dǎo)線所切割氣泡總長(zhǎng)，cm;N為全導(dǎo)線所切割氣泡總個(gè)數(shù);I為氣泡平均弦長(zhǎng)。

當(dāng)混凝土中漿氣比P/A＜4．33時(shí):

其中，T為全導(dǎo)線總長(zhǎng);n1為每厘米導(dǎo)線切割的氣泡個(gè)數(shù)。

硬化混凝土中空氣含量:

由式(1)～式(3)可以看出，硬化混凝土氣泡間距系數(shù)主要由∑l，N兩指標(biāo)計(jì)算得出。即氣泡平均弦長(zhǎng)越小，氣泡數(shù)目越多，則氣泡間距系數(shù)越小。與硬化混凝土中空氣含量、新拌混凝土含氣量并無(wú)必然關(guān)系。

目前主要用的引氣劑成分有α-烯烴磺酸鈉(AOS)、十二烷基硫酸鈉(K12)和三萜皂苷(ST)等，一般認(rèn)為混凝土的含氣量損失速率為AOS＜ST＜AS，混凝土的保坍性AS＜ST＜AOS。

對(duì)相同新拌混凝土含氣量(5．5±0．5)%(D2，D3凍融破壞環(huán)境要求混凝土含氣量不小于5．0%)，引氣劑品種對(duì)混凝土氣泡間距系數(shù)L影響巨大，優(yōu)質(zhì)引氣劑氣泡間距系數(shù)只有150μm，某些劣質(zhì)引氣劑則達(dá)528μm，幾乎達(dá)到甚至不如未消泡的減水劑直接引氣的效果，并使混凝土強(qiáng)度下降。

對(duì)于同一品種的引氣劑，并不是新拌混凝土含氣量越大，其氣泡間距系數(shù)越小。基本上，隨含氣量增大，氣泡間距系數(shù)L先減小后增大，含氣量過(guò)大，氣泡間距系數(shù)反而增大(含氣量越高，大量小氣泡因間距過(guò)近互相接觸形成大氣泡的概率越高)，對(duì)混凝土強(qiáng)度、抗凍性反而不利。對(duì)于優(yōu)秀引氣劑，新拌混凝土含氣量達(dá)3．8% ～5．8%時(shí)抗凍性達(dá)到最佳含氣量。

三峽開發(fā)總公司試驗(yàn)中心研究發(fā)現(xiàn)，經(jīng)高頻振搗后，大壩結(jié)構(gòu)和大壩外部硬化混凝土的含氣量只有2．3%左右，遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)要求的4．5%～5．5%，但平均氣泡間距系數(shù)依然達(dá)到了300μm左右。

混凝土的強(qiáng)度主要受水泥強(qiáng)度、水膠比影響，并受骨料含泥量、外摻料活性、骨料級(jí)配、堅(jiān)固性等影響。在這些因素均排除的情況下，用某BHF引氣劑，在不同水膠比含氣量與抗壓強(qiáng)度關(guān)系見表1。

表1 不同水膠比含氣量與抗壓強(qiáng)度關(guān)系

雖然受一些隨機(jī)因素影響，但大致可得出下列結(jié)論:

1)在一定的范圍內(nèi)，強(qiáng)度隨含氣量的增大而增加。這主要是因?yàn)榛炷烈龤夂?，水在拌合物中的懸浮狀態(tài)更加穩(wěn)定，可以改善骨料泌水、離析等不良現(xiàn)象，進(jìn)而改善了混凝土強(qiáng)度。

2)達(dá)到最佳含氣量后，強(qiáng)度隨含氣量的增大而減小，有研究認(rèn)為每增加1%，28 d強(qiáng)度下降5%～6%。

3)越小的水膠比，強(qiáng)度受含氣量的影響越明顯;越大的水膠比，強(qiáng)度受含氣量影響越不明顯，應(yīng)與大小水膠比的混凝土本身水化后孔隙較多有關(guān)。

上述試驗(yàn)結(jié)果證明:適宜的含氣量、優(yōu)質(zhì)的引氣劑可以使混凝土的強(qiáng)度、抗凍性、和易性達(dá)到最佳。

3 結(jié)語(yǔ)

由于抗凍混凝土齡期為56 d(TB 10424-2010鐵路混凝土施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn))較長(zhǎng)，且抗凍試驗(yàn)周期也很長(zhǎng)，一旦不合格重新選定損失巨大。因此，抗凍混凝土的減水劑、引氣劑的選擇尤其重要，一定要選擇含氣量低的減水劑，控制在2．5左右為佳，引氣劑應(yīng)多組試件進(jìn)行氣泡間距檢測(cè)，減小制件誤差。如此，則可高概率的配置出滿足抗凍要求的混凝土，取得十分顯著的時(shí)間、經(jīng)濟(jì)效益。

［1］楊錢榮，張樹青，楊全兵．引氣劑對(duì)混凝土氣泡特征參數(shù)的影響［J］．統(tǒng)計(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2008，36(3):50-51．

［2］魏萬(wàn)征．高速鐵路抗凍混凝土含氣量與強(qiáng)度的對(duì)立與統(tǒng)一技術(shù)研究［J］．鐵道建筑技術(shù)，2011(6):10-11．

［3］LianXiang Du，Kevin J．Follid Mechanisms of Air Entraiment in Concrete［J］．Cement and Concrete Research，2005(35):1463-1471．