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    射孔彈電雷管無損耗監(jiān)測方法及能量分析

    2012-10-16 06:46:20鄭偉林
    火工品 2012年3期
    關(guān)鍵詞:雷管射孔能量

    鄭偉林

    (中石化勝利油田孤東采油廠,山東 東營,257237)

    目前,射孔彈電雷管的可靠性是石油工業(yè)關(guān)注的重要問題,一旦有雷管不起爆,將會造成無法彌補(bǔ)的損失。為了提高射孔作業(yè)的可靠性,減少誤射孔和少射孔的概率,保障油氣生產(chǎn)的正常進(jìn)行,需要對所采用電雷管的可靠性進(jìn)行試驗[1-2]。目前可靠性的監(jiān)測主要有兩種方法:一種是有損耗監(jiān)測法,由于監(jiān)測電路需要從發(fā)火電路中取用一定的能量,當(dāng)試驗過程出現(xiàn)瞎火時,就會產(chǎn)生爭議,即監(jiān)測電路從發(fā)火電路中取用的能量是否影響到電路的正常工作[3];另外一種是無損耗監(jiān)測方法,所采用的監(jiān)測方法是非接觸式的,不再從試驗電路中取用能量,而是通過羅果夫斯基線圈[3]對電雷管發(fā)火過程中的電流曲線進(jìn)行監(jiān)測。本文在已建立的非接觸式無損耗監(jiān)測系統(tǒng)的基礎(chǔ)上,針對目前射孔彈采用的橋絲式電雷管和有應(yīng)用前景的沖擊片雷管,采用多種有效的措施解決了高速數(shù)據(jù)采集與瞬態(tài)信號捕捉等問題,獲取了沖擊片雷管與橋絲式電雷管的發(fā)火電流曲線,分析了電流曲線上出現(xiàn)凹點的機(jī)理,計算了電雷管的發(fā)火時間及其與發(fā)火電路的能量匹配關(guān)系,以指導(dǎo)起爆電路的設(shè)計。

    1 射孔彈電雷管的無損耗監(jiān)測方法

    無損耗監(jiān)測方法是指監(jiān)測電路不從起爆電路中取用能量,而是采用非接觸方式監(jiān)測電雷管起爆過程中的完整的電流曲線。目前射孔彈雷管大多采用橋絲式電雷管,但火工品技術(shù)的發(fā)展為石油射孔提供了性能更好的沖擊片雷管,這種雷管不但有很好的安全性,而且爆轟輸出對中性好,射孔孔徑和射孔深度更大。目前,雖然由于成本等問題,沖擊片雷管在射孔彈中還沒有得到具體應(yīng)用,但隨著生產(chǎn)工藝和元器件集成化的進(jìn)步,成本將會大幅度降低。沖擊片雷管在射孔彈中的應(yīng)用已進(jìn)入準(zhǔn)備階段,與之相關(guān)的可靠性試驗和監(jiān)測電路的研究也已列入議事日程。針對上述需求,本文研制了圖1所示的高速無損耗監(jiān)測和數(shù)據(jù)采集電路,可同時滿足沖擊片雷管和橋絲式電雷管的監(jiān)測需求。

    圖1 無損耗監(jiān)測電路Fig.1 Lossless monitor circuit

    圖1所示監(jiān)測系統(tǒng)的工作過程是:在現(xiàn)場可編程陣列(Field Programmable Gate Array,F(xiàn)PGA)的控制下,可控硅D1導(dǎo)通,使電源E向電容器C充電;之后,當(dāng)需要雷管發(fā)火時,F(xiàn)PGA產(chǎn)生FIR信號,使可控硅D2導(dǎo)通,電容器C向雷管DT放電。放電過程的電流信號由羅果夫斯基線圈測量,經(jīng)預(yù)處理電路進(jìn)行濾波、放大后,送A/D采樣,采集后的數(shù)字信號經(jīng)數(shù)字信號處理器(Digital Signal Processor,DSP)讀取并暫存到雙端口隨機(jī)存儲器(Random Access Memory,RAM)中,待信號采集完成后,再將暫存在RAM中的數(shù)據(jù)回放到計算機(jī)。圖中其他符號的含義是:D表示數(shù)據(jù)線、A表示地址線、TRG為觸發(fā)信號、羅氏線圈指羅果夫斯基線圈。

    該電路考慮了沖擊片和橋絲兩種電雷管的發(fā)火電流監(jiān)測的需求,其中沖擊片雷管的作用時間很短(約1μs),因此高速信號采集、存儲及瞬態(tài)信號的捕捉是兩個十分突出的問題。

    實現(xiàn)高速信號采集和存儲的具體措施是:(1)采用了采樣間隔為25ns的A/D,該A/D在FPGA的控制下以40MHz的頻率采集發(fā)火電流信號;(2)A/D采集后的數(shù)據(jù)必須在25ns內(nèi)存儲到RAM中,電路中選用的DSP芯片的指令周期為13ns,因此只能在1個指令周期內(nèi)將A/D數(shù)據(jù)讀出并存儲到RAM中。具體實現(xiàn)方法是采用了并行指令,即讀取A/D數(shù)據(jù)和存儲數(shù)據(jù)到高速RAM中的兩條指令并行執(zhí)行,從而使其可以在13ns內(nèi)將數(shù)據(jù)暫存到RAM內(nèi),等待發(fā)火過程結(jié)束后,DSP將緩存在RAM中的數(shù)據(jù)通過RS232口傳輸?shù)接嬎銠C(jī)。

    瞬態(tài)信號捕捉的方法是設(shè)置預(yù)采區(qū)。由于發(fā)火過程很短,電路的采樣速度很快,雖然發(fā)火信號是由FPGA發(fā)出的,但因為DSP響應(yīng)中斷的時間為9個指令周期(約117ns),這就有可能采集不到完整的發(fā)火信號,因此不能采用中斷方式捕捉發(fā)火信號。為了解決上述問題,設(shè)置了預(yù)采區(qū),預(yù)采區(qū)是在進(jìn)入正式采集前,為了保證從零電平開始獲取完整的發(fā)火信號而設(shè)置的采集數(shù)據(jù)的預(yù)存儲區(qū)域。由于觸發(fā)信號不可能在輸入為零的狀態(tài)下產(chǎn)生,而又希望能夠從零開始對被測信號進(jìn)行采集和存儲,采取的辦法是:對存儲器設(shè)置預(yù)采存儲區(qū)域,測試系統(tǒng)一上電就處于信號采集階段,但采集到的數(shù)據(jù)總是記錄在一段較小的存儲區(qū)域,該存儲區(qū)域的長度為N=1 024,采樣間隔為25ns,則每隔5×1 024=5.12μs刷新1次該存儲區(qū)域,在觸發(fā)信號出現(xiàn)前總是不停地對預(yù)采區(qū)進(jìn)行重復(fù)記錄。這樣,觸發(fā)信號總是出現(xiàn)在預(yù)采區(qū),當(dāng)DSP以單指令周期讀取并存儲A/D數(shù)據(jù)的方式查詢到觸發(fā)信號后,不再對預(yù)采區(qū)重復(fù)記錄,而是從現(xiàn)有記錄點開始,對以后的全部存儲區(qū)域進(jìn)行存儲,這樣就不會丟失信息了。

    2 射孔彈電雷管的發(fā)火時間和發(fā)火電流

    應(yīng)用圖1的電路,采用羅果夫斯基線圈,以非接觸方式獲取了橋絲式電雷管發(fā)火過程中的電流曲線,如圖2所示。

    圖2 發(fā)火電流信號Fig.2 Fire current signal

    圖3 發(fā)火時間Fig.3 Fire time

    從圖2曲線的數(shù)據(jù)序列中,可以查看到在最大值之后的下降段有一個下凹的部分,其放大后的圖形如圖3所示,該下凹點對應(yīng)的時間為t0=112.7μs,電流為I0=0.144A。

    沖擊片雷管的起爆過程也有類似的特性,其t0和I0值如表1所示,所用橋箔細(xì)腰處的長、寬相同,均為1mm,橋箔厚度d不同。

    表1 沖擊片雷管的發(fā)火時間和電流Tab.1 Fire time and current of slapper detonator

    表1中所述凹點位置出現(xiàn)在上升段和下降段的電流曲線如圖4所示。

    曲線上的凹點代表電火工品的橋路狀態(tài)發(fā)生了變化。當(dāng)發(fā)火電流施加到橋路上后,橋絲式電雷管的橋絲或沖擊片雷管的橋箔的電阻值是動態(tài)的,能量的積累將使其導(dǎo)電方式由電子導(dǎo)電轉(zhuǎn)換為離子導(dǎo)電,這就導(dǎo)致了所述凹點的出現(xiàn),從電路特性來說,該凹點所對應(yīng)的時間就是起爆時間。

    圖4 沖擊片雷管發(fā)火電流曲線Fig.4 Fire current curve of slapper detonator

    橋箔或橋絲的動態(tài)電阻率ρ[g(t)]可表示為[4]:

    其中:

    式(1)~(3)中:Cs為橋絲和橋箔的橫截面積;V0為發(fā)火電路中電容器的初始電壓;L為電路的總電感;A、B、g0、S0、K、P均為實驗確定的系數(shù),文獻(xiàn)[4-5]給出了具體的實驗值。但需要注意的是,本文中式(3)所述動態(tài)參數(shù)g(t)是流過橋箔或橋絲的總能量,而參考文獻(xiàn)中所述的動態(tài)因子是單位橫截面積的總能量,由式(1)計算動態(tài)電阻率時,需要對式(2)中的S0進(jìn)行修正,即是修正系數(shù)。

    當(dāng)式(3)中的積分上限t=t0時,動態(tài)參數(shù)g(t)=g0[5]。由式(1)可見,這時電阻率出現(xiàn)了極值,因而在電流曲線上也就出現(xiàn)了前面所述的凹點。需要說明的是:出現(xiàn)了凹點后,雖然橋路的導(dǎo)電方式發(fā)生了改變,但導(dǎo)電通道仍然是存在的,發(fā)火電流并不是突然回到0。

    3 能量匹配關(guān)系

    由帕薩爾瓦爾(Pasevar)定理可知,式(3)實際上是代表了橋箔或橋絲上的能量,當(dāng)t=t0時,對應(yīng)的g0代表的是發(fā)火能量。發(fā)火時間t0是由能量的積累過程確定的,對欠阻尼系統(tǒng),振蕩過程中的反向電流與正向電流的貢獻(xiàn)是相同的。不論起爆電路是否是欠阻尼系統(tǒng),由式(3)對電流積分并積分到t=t0時,所對應(yīng)的能量就是有效的發(fā)火能量。當(dāng)發(fā)火電路中電容器儲存的能量和發(fā)火電路的參數(shù)確定后,g0表示了電雷管發(fā)火的難易程度。表1所示5種不同厚度的橋箔可由式(3)計算出發(fā)火能量g0和全部發(fā)火電流所對應(yīng)的總能量gA,如表2所示。

    表2 發(fā)火能量與電路參數(shù)Tab.2 Fire energe and the circuit parameter

    表2中還同時給出了發(fā)火電路的電容值C、電容器的初始電壓V0、電容器儲存的能量E以及g0與gA的比值。由表2可見:(1)即使是相同的發(fā)火電路和相同的橋箔材料,由于橋箔的厚度不同,發(fā)火能量g0、總能量gA也不同;(2)橋箔尺寸不同電流曲線的阻尼狀態(tài)也會有所不同,圖3中給出的兩條電流曲線分別對應(yīng)于表2中序號為1、3的兩種橋箔。對5種橋箔的計算結(jié)果還表明,只有表2中序號為1的橋箔的電流曲線為過阻尼狀態(tài),其余橋箔的電流曲線均為欠阻尼狀態(tài)。(3)發(fā)火能量g0越小,說明電雷管越容易發(fā)火,反之,則越不容易發(fā)火。(4)處于同一阻尼狀態(tài)下的發(fā)火能量g0與總能量gA比值差異不明顯,但兩種不同阻尼狀態(tài)下的比值差異很大。

    4 結(jié)論

    研制了一種電火工品發(fā)火過程無損耗監(jiān)測電路,采用高速硬件電路與并行指令相結(jié)合的方法,實現(xiàn)了持續(xù)時間為微秒級的發(fā)火信號的采集,并通過設(shè)置預(yù)采區(qū)域的方法,實現(xiàn)了瞬態(tài)信號的捕捉。橋絲式電雷管和沖擊片雷管的試驗情況表明,該無損耗監(jiān)測系統(tǒng)有良好的實用性。

    分析了橋絲式電雷管和沖擊片雷管的發(fā)火機(jī)理,計算了發(fā)火能量和發(fā)火時間,得出的主要結(jié)論是:發(fā)火能量是由電流所表示的時間域上的能量積累而確定的,當(dāng)能量積累到一定程度時,橋路的導(dǎo)電狀態(tài)將發(fā)生變化,對應(yīng)的電流曲線上將出現(xiàn)凹點,該點所對應(yīng)的時間就是電雷管的發(fā)火時間,該時間之前的能量就是發(fā)火能量。對相同的發(fā)火電路,該能量越小,表示電雷管越容易發(fā)火,反之易然。

    [1]洪東跑,趙宇,溫玉全.基于虛擬樣本的電雷管可靠性評估[J].爆炸與沖擊,2009,11(29):669-670.

    [2]樊鶴紅,劉盼,趙興群,孫小菡.小樣本條件下行波管可靠性評估方法的研究[J].電子學(xué)報,2010,6(6):1 394-1 395.

    [3]余華.電雷管無損耗監(jiān)測系統(tǒng)研究[D].西安:西安石油大學(xué),2004.

    [4]R.S.Lee.Firset[R].UCID-21671,1989.

    [5]黨瑞榮.直列式全電子安全裝置[D].南京:南京理工大學(xué),1991.

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