糯扎渡水電站樞紐工程主要技術(shù)創(chuàng)新與實踐

張宗亮，劉興寧，馮業(yè)林，李仕奇，張四和，武賽波，邵光明

（中國水電顧問集團昆明勘測設(shè)計研究院，云南 昆明 650051）

1 工程概況

糯扎渡水電站位于云南省普洱市思茅區(qū)和瀾滄縣境內(nèi)，是瀾滄江中下游河段梯級規(guī)劃 “二庫八級”電站的第5級，其上游與大朝山水電站銜接，下游與景洪水電站銜接。工程以發(fā)電為主，并兼有下游景洪市 （壩址下游約110 km）的城市用水、農(nóng)田防洪及改善下游航運等綜合利用任務(wù)。水庫正常蓄水位812.00 m，汛限水位804.00 m，死水位765.00 m， 總庫容 237.03×108m3， 調(diào)節(jié)庫容 113.35×108m3，具有多年調(diào)節(jié)能力。電站裝機容量5 850 MW （9×650 MW），保證出力2 406 MW。工程樞紐由心墻堆石壩、左岸岸邊溢洪道、左岸泄洪隧洞、右岸泄洪隧洞、左岸引水系統(tǒng)和地下廠房組成，最大壩高261.5 m。

2 工程布置及主要建筑物

本工程為一等大 （1）型工程，永久性主要水工建筑物為1級建筑物，其他次要建筑物為3級建筑物。堆石壩洪水設(shè)計標準為重現(xiàn)期1 000年 （P＝0.1%），泄洪流量Q＝26 913 m3/s，校核標準為PMF，泄洪流量 Q＝37 532 m3/s。

2.1 樞紐布置

根據(jù)地形地質(zhì)條件、施工及運行要求，最終確定樞紐布置為：擋水建筑物為直心墻堆石壩；泄洪建筑物由左岸開敞式溢洪道、左岸泄洪隧洞 （后段結(jié)合5號導流隧洞）、右岸泄洪隧洞和下游護岸工程組成；引水發(fā)電建筑物由左岸引水系統(tǒng)、地下主副廠房洞室群、尾水系統(tǒng) （1號尾水隧洞與2號導流隧洞結(jié)合）、地面副廠房及出線場組成；導流建筑物由左岸1、2、5號導流隧洞，右岸3、4號導流隧洞組成。上、下游圍堰均為土石圍堰，上游圍堰與大壩結(jié)合，下游圍堰與量水堰結(jié)合。糯扎渡水電站樞紐建筑物透視圖見圖1。

圖1 糯扎渡水電站樞紐建筑物透視圖

2.2 主要建筑物

2.2.1 擋水建筑物

壩體基本剖面為中央直立摻礫土心墻形式，心墻兩側(cè)為反濾層，反濾層以外為堆石體壩殼。壩頂寬度為18 m，心墻基礎(chǔ)最低建基面高程為560.0 m。上游壩坡坡度為1∶1.9，下游壩坡坡度為1∶1.8。壩體總填筑量3400萬m3。其中，心墻填筑量為464萬m3。

2.2.2 泄水建筑物

（1）開敞式溢洪道布置于左岸平臺靠岸邊側(cè)部位，溢洪道水平總長1 445 m，寬151.5 m。進口底板高程775.0 m，共設(shè)8個15 m×20 m （寬×高）表孔，每孔均設(shè)檢修門和弧形工作閘門，溢流堰頂高程792 m，堰高17 m，最大泄流量31 318 m3/s，最大流速52m/s，采用挑流并預挖消力塘消能。

（2）左岸泄洪隧洞進口底板高程721.0 m，全長950 m。有壓段為內(nèi)徑12 m的圓形，工作閘門為2孔，孔口尺寸5 m×9 m，最大泄流量3 395 m3/s，最大流速42 m/s。無壓段為城門洞形，尺寸12 m×（16～21 m），其后段與5號導流隧洞結(jié)合，結(jié)合段長343 m，出口采用挑流消能。

（3）右岸泄洪隧洞進口底板高程695.0 m，洞軸線在有壓段平面轉(zhuǎn)角60°，全長1 062 m。有壓段為內(nèi)徑12 m的圓形，工作閘門為2孔，孔口尺寸5 m×8.5 m，最大泄流量3 257 m3/s，最大流速42 m/s。無壓段為城門洞形，尺寸12 m×（18.28～21.5 m），出口采用挑流消能。

2.2.3 引水發(fā)電建筑物

（1）電站進水口引渠底板高程734.5 m，進水塔長度225 m、寬35.2 m （順水流方向）、高88.5 m，塔頂高程同大壩壩頂高程821.5 m。為了減免下泄低溫水對下游水生生物的影響，進水口利用檢修攔污柵槽設(shè)置疊梁門進行分層取水。按單機單管布置9條引水道，單機引用流量381 m3/s，引水道的直徑9.2～8.8 m。

（2）地下主、副廠房尺寸418 m×29 m×81.6 m，機組間距34 m，機組安裝高程587.9 m。地下主變室尺寸348 m×19 m×38.6 m，內(nèi)設(shè)主變層、電纜層及GIS層；上游設(shè)9條母線洞與主廠房相連，下游設(shè)2條出線豎井通向高程821.5 m的平臺地面副廠房。地面副廠房、500 kV出線場、出線終端塔場地、進排風樓等布置在主廠房頂高程821.5 m的平臺上。

（3）尾水調(diào)壓室采用圓筒式調(diào)壓井，按 “一”字形布置，調(diào)壓室直徑分別為27.8 m （1號）、29.8 m（2、3號），高度92 m，間距為102 m，尾水閘門室布置在尾水調(diào)壓室上游42.5 m處。調(diào)壓井后各接1條尾水隧洞，洞徑為18 m，洞長447～465 m。其中，1號尾水隧洞與2號導流隧洞相結(jié)合，結(jié)合段長334.4 m，城門洞形斷面尺寸為16 m×21 m （寬×高）。尾水隧洞出口均布置2孔尾水檢修閘門。

2.2.4 導截流建筑物

上游圍堰為與壩體結(jié)合的土石圍堰，堰頂高程656.0 m，圍堰頂寬15 m，堰頂長265 m，最大堰高82 m。624.0 m高程以下上游面坡度為1∶1.5；624.0 m高程以上為1∶3，下游面坡度為1∶2。圍堰上部采用土工膜斜墻防滲，下部及堰基防滲采用混凝土防滲墻，厚度0.80 m。下游圍堰與量水堰結(jié)合，為土石圍堰，堰頂高程625.0 m，圍堰頂寬12 m，堰頂長191 m，下部坡度為1∶1.5，上部為1∶1.8，最大堰高42 m。圍堰上部采用土工膜心墻防滲，下部及堰基采用混凝土防滲墻防滲，厚度0.80 m。

導流隧洞斷面形式均為方圓形，1～3號導流隧洞斷面尺寸16 m×21 m （寬×高），1、3號導流隧洞進口底板高程為600.0 m；2號導流隧洞進口底板高程為605.0 m，后段與1號尾水隧洞結(jié)合；4號導流隧洞斷面尺寸為7 m×8 m （寬×高），進口底板高程為630.0 m；5號導流隧洞進口底板高程為660.0 m，前段為有壓段，襯砌后斷面尺寸為7.0 m×9.0 m （寬×高），底坡為平坡，閘后為無壓洞段，襯砌后斷面尺寸為10.0 m×12.0 m （寬×高），出口挑流消能。

3 主要技術(shù)創(chuàng)新與實踐

3.1 工程勘察與試驗

3.1.1 工程地質(zhì)分區(qū)

壩址區(qū)工程地質(zhì)條件復雜，巖體風化程度、構(gòu)造發(fā)育程度等均呈現(xiàn)很大的不均一性。在詳細分析壩址區(qū)地層巖性、地質(zhì)構(gòu)造、風化卸荷、地下水等基本地質(zhì)條件的基礎(chǔ)上，參考巖體質(zhì)量綜合分類的方法，將壩址區(qū)工程地質(zhì)條件按不同等級分為A、B、C、D、E、F等6個區(qū)。以A區(qū)工程地質(zhì)條件最好，以下依次變差，F(xiàn)區(qū)分布有工程區(qū)2條最大的斷層，屬最差。工程地質(zhì)分區(qū)為樞紐建筑布置提供了可靠依據(jù)，如主要建筑物除大壩壩基外，地下廠房、引水發(fā)電系統(tǒng)均布置于A區(qū)。

3.1.2 滲透變形試驗及固結(jié)灌漿試驗

受構(gòu)造、風化、蝕變等因素的綜合影響，壩基右岸中部巖體形成了大致順河方向延伸并包括斷層在內(nèi)的構(gòu)造軟弱巖帶，帶內(nèi)巖體破碎，風化較強烈，完整性差，各級結(jié)構(gòu)面發(fā)育，并且多夾泥或附有泥質(zhì)薄膜。由于構(gòu)造軟弱巖帶內(nèi)巖體強度及變形模量低，抗變形性能差，滲透性較大，易產(chǎn)生不均勻變形，難以滿足大壩對地基強度、抗變形性能及防滲方面的要求。為了為壩基處理措施提供依據(jù)，對該構(gòu)造軟弱巖帶開展?jié)B透變形試驗及固結(jié)灌漿試驗。

滲透變形試驗布置于帶內(nèi)規(guī)模最大的斷層內(nèi)。試驗成果表明，斷層帶最小臨界比降達到2，可以滿足抗?jié)B變形要求。在探硐內(nèi)進行的高壓固結(jié)灌漿試驗表明，通過高壓灌漿處理，特別是超細水泥的使用，對于降低巖體的透水率，提高巖體的滲透穩(wěn)定性效果顯著，巖體的均一性和力學性質(zhì)也有不同程度的提高，抵抗變形破壞的能力得到加強。這說明采用高壓固結(jié)灌漿的方法處理壩址右岸構(gòu)造軟弱巖帶的措施是可行的。

3.1.3 主要建筑物開挖區(qū)按料場開展勘察試驗

電站進水口及溢洪道開挖料石渣總方量約4 000萬m3，充分利用開挖渣料可以節(jié)約大量資金。因此，對電站進水口及溢洪道開挖區(qū)進行了石料詳細地質(zhì)勘察。根據(jù)勘察成果及施工期揭露的實際情況，對開挖渣料分類，用于不同筑壩堆石料區(qū)或混凝土骨料。

3.2 擋水建筑物

糯扎渡水電站心墻堆石壩壩高261.5 m，上游壩坡1∶1.9，下游壩坡1∶1.8；工程規(guī)模巨大，技術(shù)難度高。如此規(guī)模的心墻堆石壩設(shè)計國內(nèi)沒有任何成熟經(jīng)驗可資借鑒，國外可資借鑒的經(jīng)驗也很少。為此，中國水電顧問集團昆明勘測設(shè)計研究院 （以下簡稱“昆明院”）聯(lián)合多家高等院校和科研機構(gòu)，從可研階段開始就針對糯扎渡水電站心墻堆石壩關(guān)鍵技術(shù)問題開展了持續(xù)深入的科技攻關(guān)。研究內(nèi)容包括壩料勘察、試驗及壩料特性，土石壩計算分析理論及抗裂措施，心墻堆石壩壩料分區(qū)及結(jié)構(gòu)優(yōu)化，心墻堆石壩動力反應(yīng)分析計算理論及抗震措施，心墻堆石壩滲流分析及滲控措施等，解決了諸多關(guān)鍵技術(shù)問題。招標施工圖階段持續(xù)與科研單位開展深化研究工作。結(jié)合施工需要及施工中出現(xiàn)的一些問題，開展了壩料壓實指標波動對大壩安全的影響、墊層及廊道裂縫對大壩安全的影響、蓄水速度對大壩安全的影響等科研工作。2008年汶川地震后，又根據(jù)最新的地震動參數(shù)開展了大壩抗震深化研究。上述研究成果大部分均運用到了工程的設(shè)計、施工中。根據(jù)研究成果，對高心墻堆石壩進行了創(chuàng)新設(shè)計，使我國高土石壩筑壩技術(shù)上了一個新的臺階。

（1）心墻防滲土料采用天然混合土料中摻人工碎石的礫質(zhì)土料，改善了力學性質(zhì)，使之適應(yīng)了超高壩防滲土料的要求。

（2）通過對堆石料性質(zhì)劣化的試驗及其對壩體應(yīng)力、變形影響的計算分析研究，論證了含軟巖堆石料可用于高心墻堆石壩上游壩殼。最終，大壩上游共利用了478萬m3建筑開挖的含軟巖堆石料，減少棄渣和料場開挖。在取得顯著的經(jīng)濟效益的同時，還方便了施工，有利于環(huán)境保護。

（3）通過大量的壩料試驗及計算分析，論證了上游壩坡采用1∶1.9，下游壩坡采用1∶1.8的可行性，減小了大壩輪廓和工程布置難度，減少了填筑量。

（4）論證了直心墻堆石壩抗水力劈裂的安全性，比采用斜心墻堆石壩施工更為方便。

（5）修正了土石壩計算靜、動力本構(gòu)關(guān)系。

（6）提出了采用 “數(shù)字大壩——工程質(zhì)量與安全信息管理系統(tǒng)”進行大壩施工質(zhì)量的數(shù)字化監(jiān)控的思路。為保障大壩施工質(zhì)量提供了實時、動態(tài)、全過程的監(jiān)督控制。

（7）為進行大壩施工質(zhì)量及設(shè)計反饋，開展施工期及運行期的安全評價，昆明院聯(lián)合清華大學開展了 “數(shù)字大壩——工程安全評價與預警信息管理系統(tǒng)”的研究，對施工過程、檢測質(zhì)量及監(jiān)測數(shù)據(jù)進行綜合分析及合理評價?？紤]時空效應(yīng)結(jié)合多尺度有限元計算進行反演分析，對大壩進行安全評價，并預測大壩在不同條件下的性態(tài)及安全裕度。根據(jù)監(jiān)測和分析成果修正和完善不同時期、不同工況下大壩的各級警戒值和安全評價指標，提出相應(yīng)的應(yīng)急預案與防范措施。

（8）開展了土料壓實控制標準與檢測方法的研究。對比超大型 （φ600 mm，2 690 kJ/m3功能）、大型 （φ30 0mm，2 690 kJ/m3功能）及小型 （φ152 mm，595 kJ/m3功能）擊實試驗。采用小型擊實P20細料成果對摻礫土料進行質(zhì)量控制和采用大型擊實成果對摻礫土全料進行質(zhì)量控制均是可行的；施工過程中，采用小型擊實P20細料成果對摻礫土料進行質(zhì)量控制，并定期采用大型擊實成果對摻礫土全料進行質(zhì)量復核。

3.3 泄水建筑物

本工程校核洪水標準 （PMF時）總泄洪流量37 532 m3/s，溢洪道、左右岸泄洪隧洞聯(lián)合泄洪功率66 940 MW。泄洪流量及功率均名列世界前茅。

3.3.1 溢洪道

溢洪道設(shè)8個15 m×20 m （寬×高）表孔，泄槽段寬151.5 m，最大泄量31 318 m3/s，最大泄量時落差182 m，最大流速52 m/s，為國內(nèi)最大岸邊開敞式溢洪道，最大泄洪功率 （PMF時）55 860 MW，為世界同類工程之首。

為方便運行管理、檢修，采用2道中隔墻將泄槽分為左、中、右3槽。泄槽底板采用0.8～1.2 m的薄板結(jié)構(gòu)，根據(jù)地形條件采用上緩下陡的兩級底坡布置形式，跨斷層部位采用有蓋重固結(jié)灌漿和系統(tǒng)錨筋樁錨固處理，垂直水流方向僅在摻氣坎附近設(shè)結(jié)構(gòu)橫縫，結(jié)構(gòu)橫縫間65～128 m采用通倉澆筑。

溢洪道出口采用預挖消力塘形成水墊的消能方式，較好地解決了溢洪道的消能問題。由于消力塘底面積大，約為53 000 m2，按平均厚度3 m襯砌，混凝土為15.7×104m3，還要設(shè)復雜的抽排水系統(tǒng)。因此，對消力塘的結(jié)構(gòu)及水力設(shè)計進行了專項研究，取消了消力塘底板襯砌和復雜的抽排水系統(tǒng)，采取護岸不護底方案。

3.3.2 泄洪隧洞

（1）左岸泄洪隧洞最大泄流量為3 395 m3/s，工作閘門孔口尺寸5 m×9 m，布置2孔，設(shè)計水頭103 m。

（2）右岸泄洪隧洞最大泄流量為3 257 m3/s，工作閘門孔口尺寸5m×8.5m，布置2孔，設(shè)計水頭126m。

（3）泄洪隧洞閘門孔口水流流速接近40 m/s，無壓斷流速約42 m/s。泄洪隧洞兩孔合一并側(cè)向收縮的結(jié)構(gòu)形式在國內(nèi)尚沒有成熟的工程實踐。高水頭、高流速增加了泄洪隧洞有壓流到無壓流過渡設(shè)計及無壓段摻氣減蝕設(shè)計的難度。

3.4 引水發(fā)電建筑物

糯扎渡水電站水庫具有多年調(diào)節(jié)性能，且水庫庫容巨大，屬典型的水溫分層型水庫，下泄低層低溫水將對下游魚類產(chǎn)生一定的不利影響，必須采取措施，將不利影響減小到最低。為此，昆明院對電站進水口進行了分層取水設(shè)計研究。采用疊梁門多層取水設(shè)計方案：進水塔順水流向依次布置工作攔污柵、檢修攔污柵 （疊梁閘門）、檢修閘門、事故閘門和通氣孔。其中，檢修攔污柵與疊梁閘門共用檢修攔污柵柵槽。

取水疊梁閘門分成4擋運行：水庫水位高于803.0 m以上時，門葉整體擋水，擋水閘門頂高程為774.04 m，為第1層取水；水庫水位在803.0～790.4 m時，吊起第1節(jié)疊梁門，僅用第2、3節(jié)門葉擋水，此時擋水閘門頂高程為761.36 m，為第2層取水；水庫水位在 790.4～777.7 m時，繼續(xù)吊起第2節(jié)疊梁門，僅用第3節(jié)門葉擋水，此時擋水閘門頂高程為748.68 m，為第3層取水；水庫水位降至777.7～765.0 m時，繼續(xù)吊起第3節(jié)疊梁門，無疊梁閘門擋水，為第4層取水。

疊梁門多層取水水位保證率高，電站運行靈活性較高，可保證水電站絕大部分運行時間引用水庫上層水發(fā)電，最大限度地解決了對下游魚類的不利影響。

尾水調(diào)壓室采用圓筒式。為了減小尾水調(diào)壓室規(guī)模，降低施工難度，確保施工安全，經(jīng)分析研究認為，2號導流隧洞有較好的利用價值，1號尾水調(diào)壓室充分利用了2號導流隧洞與1號尾水隧洞結(jié)合點至中部堵頭段間的一段隧洞作為擴展調(diào)壓室，減小了井筒尺寸，開挖時有利于圍巖穩(wěn)定，降低施工難度，縮短施工工期，節(jié)省了工程投資。通過水力過渡過程數(shù)值計算分析及水力學試驗優(yōu)化后，1號尾水調(diào)壓室井筒內(nèi)直徑由33 m調(diào)整為27 m；2、3號由33 m調(diào)整為29 m，連通上室寬度增加為12 m，阻抗板底高程降低為578.5 m，調(diào)壓室后設(shè)置30 m漸變段與尾水隧洞銜接，調(diào)壓室底部中心至分縫處的距離調(diào)整為17 m。尾水調(diào)壓室和尾水閘門室內(nèi)的最高和最低涌浪均滿足設(shè)計要求。

3.5 邊坡工程

樞紐區(qū)主要邊坡均為巖質(zhì)邊坡。右岸壩頂高程以上永久邊坡最大高度220 m，電站進水口邊坡最大高度87 m，尾水隧洞出口邊坡最大高度225 m，溢洪道邊坡最大高度270 m。左、右岸泄洪隧洞進出口邊坡以及下游護岸工程邊坡規(guī)模相對較小。采用臺階式開挖，每15 m或20 m高的梯段設(shè)寬3 m的馬道，開挖坡比根據(jù)地質(zhì)條件、建筑物設(shè)計體型等因素具體確定。對建筑物邊坡開展了地質(zhì)詳查和結(jié)構(gòu)面統(tǒng)計分析、巖體質(zhì)量等級評定分析、邊坡計算參數(shù)研究、邊坡失穩(wěn)模式判別、邊坡二維及三維穩(wěn)定分析、典型邊坡二維有限元分析等工作。研究結(jié)果及施工實踐表明，樞紐區(qū)邊坡在綜合采用分臺階開挖、邊坡防排水系統(tǒng)、系統(tǒng)噴錨支護、預應(yīng)力錨索等處理措施后，滿足穩(wěn)定和安全要求。

施工期間，針對規(guī)模較大的尾水隧洞出口邊坡和溢洪道消力塘邊坡，開展了開挖過程監(jiān)測信息反饋分析及長期穩(wěn)定性研究。根據(jù)研究結(jié)果，對消力塘邊坡底部加強了預應(yīng)力錨固。目前，各開挖部位邊坡在施工及運行期間的穩(wěn)定性均可得到保證。

3.6 心墻堆石壩安全監(jiān)測

心墻堆石壩布置了完善的監(jiān)測系統(tǒng)，在傳統(tǒng)監(jiān)測儀器布置的基礎(chǔ)上，針對工程特點和難點，主要在以下方面進行了創(chuàng)新：

（1）上游堆石體位移監(jiān)測。國內(nèi)心墻堆石壩監(jiān)測對下游堆石體位移關(guān)注較多，但對于上游堆石體位移監(jiān)測關(guān)注較為忽視，上游堆石體在蓄水期和運行期的重要性不低于上游堆石體。為此，在上游堆石體內(nèi)部分層布置弦式沉降儀，在心墻表面對應(yīng)高程布置視準線以監(jiān)測其位移，為全方位監(jiān)測大壩變形提供了支撐。

（2）心墻與反濾間錯動變形監(jiān)測。心墻與反濾之間的錯動情況對評價大壩的整體變形協(xié)調(diào)至關(guān)重要。但是，國內(nèi)在此方面尚無監(jiān)測實例。本工程將剪變形計布置于心墻與反濾之間，埋設(shè)高程與上、下游堆石體對應(yīng)，可綜合評判大壩的變形協(xié)調(diào)情況。

（3）心墻沉降監(jiān)測。心墻沉降監(jiān)測一般采用電磁沉降儀，因其具有埋設(shè)簡單、測值可靠等優(yōu)點應(yīng)用廣泛。由于埋設(shè)于心墻中的電磁沉降環(huán)為磁性體，存在消磁的風險。針對此情況，糯扎渡水電站心墻沉降環(huán)采用不銹鋼材料，將磁性被動探測改為主動發(fā)射，提高了儀器的耐久性。

（4）下游堆石體沉降監(jiān)測。下游堆石體沉降監(jiān)測一般采用水管式沉降儀。常規(guī)水管式沉降儀測線為3管式，包括進水管、排水管和排氣管。由于超高壩帶來管線超常規(guī)，管線的不均勻沉降可能導致觀測異常。為此，本工程將3管式改進為4管式，增加1根進水管，提高了儀器的可靠性及觀測精度。

3.7 導截流建筑物

為滿足工程施工導截流的需要，糯扎渡水電站共布置5條導流隧洞，規(guī)模巨大。上游圍堰與大壩壩體結(jié)合，下游土石圍堰后期改造成壩體量水堰，圍堰布置、體型結(jié)構(gòu)要求特殊，且圍堰施工工期緊張。

（1）大斷面導流洞開挖支護和薄壁混凝土襯砌。采用考慮 “一次支護加固圍巖”的隧洞開挖、支護及混凝土襯砌設(shè)計方法，完成總長約3 300 m隧洞的支護及薄壁混凝土襯砌設(shè)計，取得巨大的經(jīng)濟效益?？偨Y(jié)的大型水工隧洞的開挖、支護和襯砌設(shè)計理念在國內(nèi)多個工程中運用。

（2）大斷面淺埋漸變段開挖、支護。1、2號導流洞進口漸變段最大開挖尺寸27.6 m×26.3 m，受F5、F6斷層影響，巖體類別為Ⅲ、Ⅳ類。采用先懸吊錨筋樁，后預應(yīng)力錨索及超前錨桿錨固，再進行隧洞進口開挖支護的設(shè)計方案，成功地運用于2號導流洞進口漸變段。上覆巖體厚僅27.2 m，開挖跨度27.6 m，平頂一次開挖、支護成型，在國內(nèi)、外均屬首次。

（3）大斷面導流洞通過不良地質(zhì)洞段。1、2號導流洞開挖斷面尺寸為19.6 m×24.3 m。隧洞穿過F3斷層及其影響帶。利用監(jiān)測資料，采用 “反演分析法”進行支護調(diào)整，使巨型隧洞成功穿過約40 m的特殊地質(zhì)段。這是隧洞支護設(shè)計的創(chuàng)新，也是施工技術(shù)的成功實踐，具有國內(nèi)先進水平。

（4）80 m級土工膜防滲體圍堰。鑒于圍堰布置、結(jié)構(gòu)的特殊要求及工期的緊迫性，對圍堰布置及結(jié)構(gòu)形式進行技術(shù)研究，確定了實現(xiàn)工期有保障、結(jié)構(gòu)安全、經(jīng)濟上較優(yōu)的圍堰布置形式。采用高達82 m的土工膜斜墻土石圍堰 （上游）及土石圍堰后期改造成壩體量水堰的圍堰設(shè)計 （下游）。

（5）大流量、高流速、高落差山區(qū)河流截流工程實踐。截流龍口最大流速為7.52 m/s，最大落差6.7 m，具有高流速、高落差的特點，截流難度大?，F(xiàn)場監(jiān)測龍口各水力學指標與設(shè)計完全吻合，截流規(guī)劃設(shè)計準確指導了截流的實施，為截流水力設(shè)計參數(shù)取值提供了成功經(jīng)驗。

3.8 料物平衡與工程建設(shè)

（1）壩料利用情況。糯扎渡水電工程可用開挖料主要有電站進水口、溢洪道開挖料，尾水出口邊坡、地面開關(guān)站及導流洞進口開挖料等，開挖總量約4 002×104m3。利用料包括直接上壩、回采上壩和混凝土粗細骨料，總量約為2 232×104m3，利用率約為56%。

（2）工程建設(shè)里程碑。糯扎渡水電站于2003年10月可研通過審查。審查通過的工程施工總工期為11.5年 （138個月）。其中，準備工程約3年 （34個月），主體工程約5.5年 （69個月），完建約3年（35個月），第1臺機組發(fā)電約8.5年 （103個月）。工程籌建期為3年。2004年4月，籌建期項目陸續(xù)開工建設(shè)；2006年1月，導流洞主洞開工建設(shè)；2007年11月4日截流；2008年12月大壩心墻區(qū)開始填筑；2011年11月下閘蓄水；2012年第3季度首臺機組投產(chǎn)發(fā)電；2014年6月工程完工。工程籌建期、準備期、首臺機組發(fā)電均縮短工期約1年。

3.9 永久與臨時建筑物密切結(jié)合

結(jié)合地形地質(zhì)條件、施工及運行要求，減少工程量，降低工程投資，永久與臨時建筑多處結(jié)合布置，具體如下：①上游圍堰與大壩；②下游圍堰與量水堰；③5號導流隧洞后段與左岸泄洪隧洞；④2號導流隧洞后段與1號尾水隧洞及1號尾水調(diào)壓室；⑤5號導流隧洞交通洞充分利用15號施工支洞。

3.10 廠房三維協(xié)同設(shè)計

采用RIVET等軟件進行多專業(yè)協(xié)同三維設(shè)計，設(shè)計成果可從多角度、各部位真實展示，甚至可模擬漫游電站廠房。在各專業(yè)、各系統(tǒng)的設(shè)計過程中，解決了相互間錯、漏、碰、撞的問題。三維模型不僅真實地再現(xiàn)了工程實施后的全貌，還可方便地轉(zhuǎn)化為二維施工圖。目前，電站的布置、電纜橋架等均采用三維模型轉(zhuǎn)化的方式出二維施工圖。推廣采用了三維協(xié)同設(shè)計，有效地減少了95%以上的設(shè)計中的 “錯、漏、碰”問題。