蒸壓粉煤灰磚砌體干燥收縮試驗(yàn)研究及其預(yù)測(cè)模型

摘要：蒸壓粉煤灰磚砌體房屋的裂縫很大程度上由砌筑后使用階段砌體干燥收縮引起。基于復(fù)合材料力學(xué)，推導(dǎo)了正交各向異性砌體的干燥收縮與磚和砂漿干燥收縮的關(guān)系。理論分析表明，砂漿的干燥收縮對(duì)砌體干燥收縮的影響可忽略不計(jì)，砌體干燥收縮近似等于砌體中磚在使用階段干燥收縮。試驗(yàn)方法、上墻含水率、環(huán)境相對(duì)濕度、體積/暴露面積比對(duì)蒸壓粉煤灰磚的干燥收縮的影響進(jìn)行了試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果表明，按快速法得到的蒸壓粉煤灰磚的干燥收縮值比慢速試驗(yàn)法小，且蒸壓粉煤灰磚的干燥收縮率隨著上墻相對(duì)含水率的增大而增大，隨著環(huán)境相對(duì)濕度增大而減小，隨著體積/暴露面積比的增大而減小，并由試驗(yàn)結(jié)果得到了砌體中磚的干燥收縮預(yù)測(cè)模型。還對(duì)不同上墻含水率和不同環(huán)境相對(duì)濕度的6片砌體墻干燥收縮進(jìn)行了試驗(yàn)研究，試驗(yàn)值與理論推導(dǎo)的結(jié)果符合良好。

關(guān)鍵詞：蒸壓粉煤灰磚；砌體；干燥收縮；含水率；相對(duì)濕度；體積/暴露面積比；齡期

中圖分類號(hào):TU362文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼: A

Experimental research and prediction formulation of drying shrinkage of

autoclaved fly ash brick masonry

LIANG Jianguo1#8224;，LIU Xin1，CHENG Shaohui2

(1.School of Civil EngineeringArchitecture， Changsha University of Science Technology， Changsha 410114， China；

2.Hunan Construction Engineering Group Corporation， Changsha 410004， China)

Abstract: The cracks in autoclaved fly ash brick masonry walls was chiefly caused by drying shrinkage of masonry during the service stage.The prediction formulation of drying shrinkage of orthogonal masonry was derived based on mechanics of composite materials. The anasys results showed that the drying shrinkage of masonry can be approximatively represented by the drying shrinkage rate of brick in masonry during the service stage，and the effect of drying shrinkage of mortar on that of masonry was negligible. The effect of test methods， the moisture content， relative humidity， the ratio of volume / exposed area on the drying shrinkage of autoclaved fly ash bricks was studied. It was showed that the drying shrinkage of autoclaved fly ash brick in RAPID method was smaller than that in SLOW method， and increases with the relative moisture content， decreases with the relative humidity and the ratio of volume / exposed area of brick. The prediction formulation of drying shrinkage of brick in masonry was obtained by the experimental results. The drying shrinkage of 6 masonry walls with different relative moisture content in different relative humidity were measured，and the theoretical results was in good agreement with test value.

Keywords: autoclaved fly-ash brick; masonry;drying shrinkage; moisture content; relative humidity; ratio of volume / exposed area ;age

收稿日期：2010-08-05

基金項(xiàng)目：建設(shè)部國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)目（建標(biāo)[2007]125號(hào)）

作者簡(jiǎn)介：梁建國(guó)（1963－），男，湖南常寧人，長(zhǎng)沙理工大學(xué)教授

通訊聯(lián)系人，E-mail:jgliang1963@163.com

為了很好地控制蒸壓粉煤灰磚砌體房屋的干燥收縮裂縫，國(guó)內(nèi)外進(jìn)行了大量塊體干燥收縮試驗(yàn)研究。張鐘陵[1]用試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)得到了燒結(jié)磚、灰砂磚以及多種非燒結(jié)砌塊的干燥收縮率與含水率的關(guān)系，陳偉等[2]研究了含水率及環(huán)境溫度和濕度對(duì)混凝土磚的干燥收縮的影響，梁建國(guó)等[3]研究了混凝土磚的自身收縮以及不同失水階段磚的干燥收縮與含水率的關(guān)系。梁建國(guó)等[4]對(duì)不同試驗(yàn)方法、不同上墻含水率和不同的環(huán)境相對(duì)濕度時(shí)蒸壓粉煤灰磚的干燥收縮規(guī)律進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn)研究，得到了上墻含水率及環(huán)境濕度對(duì)蒸壓粉煤灰磚干燥收縮的影響系數(shù)，提出了磚在使用階段的干燥收縮率與標(biāo)準(zhǔn)法得到的磚的干燥收縮值ε0之間的關(guān)系。

非燒結(jié)砌體干燥收縮裂縫產(chǎn)生的原因是砌體在使用階段產(chǎn)生過大干燥收縮，而砌體是由磚和砂漿砌筑而成的復(fù)合材料，其干燥收縮除與磚的干燥收縮大小有關(guān)外，還受到以下因素的影響：砂漿的干燥收縮[7]、磚在砌體中的體積/暴露面積比[8-9]、砌筑時(shí)磚從砂漿中吸水導(dǎo)致磚的上墻含水率增加[10]等。顯然，砌體的干燥收縮規(guī)律與塊體的干燥收縮是有區(qū)別的。T. G. Hughes [11]和周瑾[12]對(duì)不同環(huán)境相對(duì)濕度時(shí)混凝土砌塊砌體的干燥收縮性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究，得到了砌體隨著環(huán)境相對(duì)濕度等因素的影響。Brooks[8]將砂漿和磚分別看成是彈性分離單元，然后將兩者組合起來，用該模型得到了砌體的收縮變形公式，但形式過于復(fù)雜。

本文力圖從復(fù)合材料力學(xué)濕熱效應(yīng)的角度出發(fā)，推導(dǎo)出正交各向異性的砌體墻的干燥收縮率與磚和砂漿干燥收縮率的關(guān)系，進(jìn)行簡(jiǎn)化后，并經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，得到用單磚使用階段的干燥收縮規(guī)律表達(dá)的砌體干燥收縮隨時(shí)間的變化規(guī)律。

1砌體干燥收縮與磚和砂漿干燥收縮的關(guān)系

假設(shè)磚和砂漿是各向同性彈性材料，近似取水平灰縫上下半磚作為代表性體積單元來研究砌體的干燥收縮變形（如圖1a）。在實(shí)際工程中，干燥收縮裂縫通常是由于砌體水平方向的干燥收縮變形受到約束而導(dǎo)致，本文僅研究水平方向的干燥收縮變形。

砌體代表性體積單元，在無外荷載時(shí)，由于磚和砂漿的干燥收縮規(guī)律不同，干燥引起的砌體體積變形是一個(gè)超靜定問題。

對(duì)于圖1所示的體積單元，有：

1） 平衡方程

a）砌體代表體積單元

b) 無約束時(shí)變形

c）實(shí)際狀態(tài)

因?yàn)閴穹较虼u和砂漿尺寸相同，則

（1）

式中， hb、hm分別為磚、砂漿的高度；分別為砌體中磚和砂漿的干燥收縮應(yīng)力。

2）幾何方程

（2）

式中分別為砌體、磚、砂漿在水平方向的應(yīng)變。

3）物理方程

對(duì)磚

（3a）

對(duì)砂漿

（3b）

式中，、 分別為砌體中磚和砂漿的干燥收縮應(yīng)變； 、 分別為磚和砂漿的彈性模量。

聯(lián)立（1）（2）（3），解得：

（4a）

（4b）

（5）

本研究采用蒸壓粉煤灰磚制作了6個(gè)尺寸為53mm×53m×170mm的棱柱體試件，測(cè)得磚的彈性模量為 11460MPa，并采用M5砂漿制作6個(gè)尺寸為70.7mm×70.7m×210mm的棱柱體試件，測(cè)得砂漿的彈性模量 6515 MPa。對(duì)于蒸壓粉煤灰普通磚砌體， mm， mm，則由（5）式得

（6）

砂漿的最大干燥收縮變形一般為0.8~1.5mm/m[7]，非燒結(jié)磚的最大干燥收縮變形為0.3~0.6mm/m[1-4]，因此，可以近似地取

（7）

由此表明，砌體的干燥收縮率近似等于磚的使用階段干燥收縮率，而且，當(dāng)磚尺寸更大時(shí)，這個(gè)結(jié)論更為準(zhǔn)確。

砌體中蒸壓粉煤灰磚在使用階段干燥收縮

磚在使用階段的干燥收縮是指磚上墻砌筑后在環(huán)境中干燥而產(chǎn)生的收縮。理論上，當(dāng)時(shí)間 時(shí)，磚達(dá)到平衡含水率，干燥收縮將穩(wěn)定至使用階段最大干燥收縮率。磚在使用階段的干燥收縮是隨時(shí)間變化的長(zhǎng)期變形，大小與磚的上墻含水率、環(huán)境相對(duì)濕度、體積/暴露面積比等因素有關(guān)。

2.1 試驗(yàn)方法對(duì)磚干燥收縮的影響

材料標(biāo)準(zhǔn)中所指的磚的干燥收縮率是按標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法試驗(yàn)得到，它是指磚從飽和到烘干的干燥收縮率，是用快速法試驗(yàn)得到[5]。為了研究這種試驗(yàn)方法得到的干燥收縮與磚在使用階段的干燥收縮的差異，設(shè)置了以下試驗(yàn)。

在同一釜蒸壓粉煤灰磚中抽出20塊磚，浸泡飽和后，分為兩組：第一組10塊，按照GB/T 2542的快速法測(cè)量磚的干燥收縮率ε0；第二組10塊置于中等環(huán)境（溫度20±3°C，濕度65±5％）中進(jìn)行慢速法試驗(yàn)，隨時(shí)間推移，水分不斷揮發(fā)，干燥收縮不斷增加，到138d時(shí)，基本達(dá)到平衡，這時(shí)磚的干燥收縮率為浸泡飽和磚使用階段干燥收縮率 ，若將這批磚烘干，得到其干燥收縮率 。試驗(yàn)結(jié)果表明：

（1）快速法測(cè)得磚的干燥收縮值平均率為 mm/m，慢速法測(cè)得的干燥收縮率平均為 mm/m，即：

（8）

兩種測(cè)量方法，同樣是從飽和到烘干的過程，用不同的測(cè)試方法，其干燥收縮相差很大。主要原因是，慢速法由于磚中毛細(xì)孔水或分子結(jié)合水失去后，原來作用于毛細(xì)孔上的表面張力撤除，會(huì)產(chǎn)生蠕變變形，隨時(shí)間增加，干燥收縮變形不斷增大，故慢速法測(cè)得的干燥收縮值比快速法要大。

（2）浸泡飽和磚在中等環(huán)境中進(jìn)行慢速試驗(yàn)，平衡相對(duì)含水率為14.8％，此時(shí)水分已經(jīng)揮發(fā)85.2％，但磚的使用階段干燥收縮率 （平均為0.363mm/m）僅占慢速飽和到烘干磚的干燥收縮率 的49.9%，即

（9）

其原因是：早期磚失去的水一般為較大毛細(xì)孔的水分，后期尤其是磚達(dá)到平衡含水率后烘干的階段，磚失去的水分多為分子結(jié)合水[14]，它對(duì)磚的干燥收縮影響很大，盡管烘干過程中失水很少，但干燥收縮卻很大。

將（8）代入（9）得

（10）

2.2上墻相對(duì)含水率對(duì)磚干燥收縮影響

作者早期的試驗(yàn)研究表明[4]，六面暴露蒸壓粉煤灰磚干燥收縮隨上墻（初始）相對(duì)含水率δ的增加而增加，可用影響系數(shù)β1表示：

11）

式中， 為上墻含水率不同的蒸壓粉煤灰磚在中等環(huán)境下使用階段的干燥收縮率； 為浸泡飽和的蒸壓粉煤灰磚在中等環(huán)境下使用階段干燥收縮率。

由于新砌砌體中的磚將從砂漿中吸收水分，砌體中磚的實(shí)際上墻含水率將比砌筑前增大，使得砌體中磚比單個(gè)磚的干燥收縮大。為了研究這種吸水現(xiàn)象，設(shè)計(jì)了如下試驗(yàn)。

采用湖南石門電廠蒸壓粉煤灰磚，其吸水率為23.1％。試驗(yàn)分為兩組：A組為不澆水磚砌筑，B組為澆水磚砌筑，A、B組試件用磚的砌筑前相對(duì)含水率分別為15.4％和86.7％，A、B組試件數(shù)量均為8個(gè)，試件如圖2所示。每個(gè)試件有4塊測(cè)試用磚，位于試件中部，5面與砂漿接觸，僅一個(gè)條面暴露在空氣中。為了保證砂漿不粘在測(cè)試用磚上，在砌筑前用濕潤(rùn)的紗布包裹。砌筑前測(cè)量每塊測(cè)試用磚的初始重量，砌筑后分別于10min，30min，2h，21h，2d，5d，10d，15d，拆除A、B組一個(gè)試件，取出試件中測(cè)試用磚，清除表面雜物后，測(cè)量重量，最后烘干得到各測(cè)試用磚干重。

砌筑后蒸壓粉煤灰磚從砂漿中吸水

Fig 2 Autoclaved fly ash brick masonry absorb water from mortar after laying

試驗(yàn)結(jié)果表明，砌體砌筑后，磚從砂漿中吸水，吸水量大小與磚的上墻含水率有關(guān)，上墻含水率越小，磚從砂漿中吸收水分越多，砌筑10min后吸水基本停止，開始失水（如圖3）。

假設(shè)飽和磚砌筑后不會(huì)從砂漿中吸水，用砌筑10min時(shí)磚的相對(duì)含水率作為砌體中磚的初始相對(duì)含水率，由試驗(yàn)結(jié)果回歸統(tǒng)計(jì)結(jié)果，并滿足 時(shí)， 的邊界條件，得到：

（12）

式中， 為蒸壓粉煤灰磚上墻相對(duì)含水率（％）； 為砌體中蒸壓粉煤灰磚初始相對(duì)含水率（％）。

式（12）計(jì)算值與試驗(yàn)值對(duì)比如圖4。式（12）代入（11）便可得到磚的上墻含水率對(duì)砌體中蒸壓粉煤灰磚的干燥收縮影響系數(shù)。

磚的相對(duì)含水率隨砌筑時(shí)間的變化

Fig 3 Variation of relative water content of brick with time after laying

砌體中磚的初始相對(duì)含水率與磚的上墻相對(duì)含水率的關(guān)系

Fig 4 Relationship between the initial relative water content in masonry brick and the the relative water content before laying

2.3環(huán)境相對(duì)濕度對(duì)磚干燥收縮影響

試驗(yàn)研究表明[4]，磚所處的環(huán)境相對(duì)濕度 （％）越小，平衡含水率越小，蒸壓粉煤灰磚使用階段的干燥收縮率越大，可用影響系數(shù)β2表示：

（13）

式中，εeq為上墻相對(duì)含水率相同的蒸壓粉煤灰磚在不同環(huán)境下使用階段的干燥收縮率； 為相對(duì)含水率相同的蒸壓粉煤灰磚在中等環(huán)境下使用階段干燥收縮率。

2.4 體積/暴露面積比對(duì)磚干燥收縮的影響

以往，磚的干燥收縮都是六個(gè)面暴露在空氣環(huán)境中進(jìn)行試驗(yàn)的，然而在砌體墻中，磚實(shí)際上只有1～2個(gè)條面或丁面暴露在空氣環(huán)境中，其體積/暴露面積比（V/S）對(duì)磚的水分揮發(fā)速度和干燥收縮率將產(chǎn)生影響。

2.4.1不同體積/暴露面積比蒸壓粉煤灰磚的干燥收縮試驗(yàn)

為了研究不同體積/暴露面積比（V/S）對(duì)磚的干燥收縮的影響，模擬實(shí)際工程不同的組砌方式：順磚砌筑240厚墻，磚的一個(gè)條面外露；順磚砌筑120墻，兩個(gè)條面外露；240厚墻丁磚，兩個(gè)丁面外露，本研究共設(shè)計(jì)了4種不同的體積/暴露面積比試件：

A組：一個(gè)條面暴露，V/S＝115mm，試件數(shù)量5；

B組：二個(gè)條面暴露，V/S＝57.5mm，試件數(shù)量5；

C組：二個(gè)丁面暴露，V/S＝120mm，試件數(shù)量5；

D組：六個(gè)面暴露，V/S＝15.8mm，試件數(shù)量5。

試件制作和測(cè)試方法：試件上好測(cè)頭后，在溫度為20±5°C的水中浸泡4d，將試件不暴露的表面采用石蠟仔細(xì)封閉，并用塑料薄膜包裹。測(cè)試初始重量及長(zhǎng)度后，置于干燥環(huán)境（溫度20±3°C，濕度45±5％）中，測(cè)試試件的干燥收縮率，歷時(shí)221d。

將每組5個(gè)試件測(cè)試數(shù)據(jù)的平均值進(jìn)行分析，結(jié)果表明：體積/暴露面積比V/S越大，磚內(nèi)水分失去越慢（圖5），干燥收縮速度越慢，使用階段干燥收縮值越小。

不同體積/暴露面積比蒸壓粉煤灰磚的放水曲線

Fig 5 Water-lose curve of brick with different ratio of volume / exposed area

2.4.2體積/暴露面積比影響系數(shù)β3

不妨定義體積/暴露面積比（V/S）對(duì)磚的干燥收縮的影響系數(shù)β3：相同初始相對(duì)含水率、相同環(huán)境濕度、相同材料的不同體積/暴露面積比的磚與六面暴露

不同體積/暴露面積比蒸壓粉煤灰磚的干燥收縮

Fig 6 Drying shrinkage of brick with different ratio of volume / exposed area

磚在同一時(shí)刻干燥收縮值的比值：

（14）

式中， 為六面暴露浸泡飽和磚在干燥環(huán)境中時(shí)刻t時(shí)的干燥收縮率（mm/m）； 為不同V/S浸泡飽和磚在干燥環(huán)境中時(shí)刻t時(shí)的干燥收縮率（mm/m）。

A、B、C、D四組試件分別在1～221d 之內(nèi)量測(cè)了29組數(shù)據(jù)，按照式（14）可得到A、B、C三組試件的各29個(gè)體積/暴露面積比（V/S）影響系數(shù)，其平均值分別為0.807、0.864、0.784，變異系數(shù)分別為12.6%、11.7%、12.2%。圖7可以看出，影響系數(shù)β3隨V/S的增大而減小，由試驗(yàn)值回歸得到體積/暴露面積比（V/S）影響系數(shù)公式：

（15）

積/暴露面積比V/S影響系數(shù)

Fig 7 Factor of the ratio of volume / exposed area of brick

2.5砌體中蒸壓粉煤灰磚使用階段干燥收縮預(yù)測(cè)模型

根據(jù)A、B、C、D四組不同體積/暴露面積比V/S的飽和磚在干燥環(huán)境下的試驗(yàn)結(jié)果，考慮到試驗(yàn)方法、上墻相對(duì)含水率、環(huán)境相對(duì)濕度、磚的體積/面積比等因素的影響，磚的干燥收縮隨時(shí)間的變化規(guī)律，即齡期對(duì)磚干燥收縮影響系數(shù)，采用指數(shù)函數(shù)形式：

（16）

通過四組試件的測(cè)試數(shù)據(jù)回歸分析得到 ，回歸相關(guān)系數(shù)r＝0.897，式（16）計(jì)算曲線與試驗(yàn)值如圖8所示。

齡期影響系數(shù)

Fig 8 Age factor

3 砌體干燥收縮預(yù)測(cè)模型及其試驗(yàn)驗(yàn)證

3.1 砌體干燥收縮預(yù)測(cè)模型

由式（7）及（16），可以得到砌體在不同齡期時(shí)干燥收縮率為

（17）

由此，砌體在不同齡期時(shí)的干燥收縮率可很方便地用磚的干燥收縮率 以及磚的上墻相對(duì)含水率修正系數(shù)β1、環(huán)境相對(duì)濕度影響系數(shù)β2、體積/暴露面積比影響系數(shù)β3、齡期影響系數(shù)β4進(jìn)行表達(dá)，與砂漿的干燥收縮性能無關(guān)。式（17）是建立在力學(xué)推導(dǎo)和磚的使用階段干燥收縮規(guī)律的基礎(chǔ)上，其預(yù)測(cè)值與實(shí)際砌體的干燥收縮規(guī)律的準(zhǔn)確度通過下列試驗(yàn)來檢驗(yàn)。

3.2 試驗(yàn)

3.2.1 試件與裝置

試驗(yàn)用蒸壓粉煤灰普通磚的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度為17.2MPa，吸水率為20.9％；砂漿配合比（重量比）為1:0.5:6（水泥:石灰膏:砂），實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度為3.9MPa。

砌筑砌體試件共6片，按照磚的上墻含水率不同分為兩組：第一組用不澆水的蒸壓粉煤灰磚砌筑，磚的上墻質(zhì)量含水率為2.9％（相對(duì)含水率13.9％）；第二組在砌筑前一天澆水，砌筑時(shí)磚的質(zhì)量含水率為11.8％（相對(duì)含水率56.0％）。

第一組和第二組分別砌筑3個(gè)砌體試件，每組3個(gè)試件分別置于干燥環(huán)境、中等環(huán)境、潮濕環(huán)境的密閉房間中自然干燥，每個(gè)房間大小為1.5×3×1.8m。試件尺寸為2000mm×430mm×115 mm，所有6片試件由同一工人采用同一盤砂漿砌筑。砌筑前，支墩之間用未砌筑的磚墊平，且在墊平層與試件之間用干砂分開，砌筑24h后小心拆除試件下部的磚，開始試驗(yàn)。為了保證試件能自由伸縮，在支墩頂部放置了可自由滾動(dòng)的鋼棒。試驗(yàn)裝置如圖9所示。

3.2.2 環(huán)境控制

為了研究環(huán)境對(duì)蒸壓粉煤灰磚及其砌體的干燥收縮的影響，專門建造了三間密閉的房屋，用于放置試件。三間房屋的環(huán)境控制要求分別為：干燥環(huán)境（溫度20±3°C，濕度45±5％）、中等環(huán)境（溫度20±3°C，濕度65±5％）、潮濕環(huán)境（溫度20±3°C，濕度85±5％）。每個(gè)房間的溫度和濕度均通過一臺(tái)空調(diào)機(jī)和一臺(tái)去濕機(jī)，采用人工每天干預(yù)一次的方式，控制試驗(yàn)過程中溫度和濕度。

3.2.3 測(cè)試方法

在砌體試件水平方向中軸位置安裝兩個(gè)千分表，測(cè)量試件的干燥收縮變形（圖9）。砌筑24h后，測(cè)量砌體試件的初始長(zhǎng)度，并在之后的1d、2d、3d、4d……255d測(cè)量砌體試件的干燥收縮變形。在測(cè)量砌體墻變形的同時(shí)，用干燥收縮儀測(cè)量單磚試件的干燥收縮，用電子天平測(cè)量單磚試件的重量。

按本方法試驗(yàn)得到的最終的干燥收縮率是上墻至含水率達(dá)到平衡過程中的干燥收縮變形，是使用階段的干燥收縮率，不同于材料標(biāo)準(zhǔn)中所指的干燥收縮值。

3.3 砌體干燥收縮預(yù)測(cè)理論模型驗(yàn)證

由于六片砌體墻的試驗(yàn)條件不同，考慮上墻含水率影響系數(shù)、環(huán)境相對(duì)濕度影響系數(shù)、體積面積比影響系數(shù)等以后，由式（17）得到的砌體墻的齡期影響系數(shù)試驗(yàn)值

（18）

式中， 為砌體在齡期為t（d）時(shí)，實(shí)測(cè)的干燥收縮率（mm/m）； 為砌體齡期影響系數(shù)實(shí)測(cè)值。

六片墻的齡期影響系數(shù)試驗(yàn)值與按式（16）得到的計(jì)算值的比較示于圖10。全部六片墻的132個(gè)測(cè)試數(shù)據(jù)與計(jì)算值的比值平均值為0.954，變異系數(shù)為25.1%，由此可見，采用單磚使用階段的干燥收縮模型，經(jīng)過上墻含水率修正以及/暴露面積比的修正后，得到的砌體干燥收縮模型與砌體墻的試驗(yàn)結(jié)果符合良好。

墻片試驗(yàn)值與計(jì)算值的對(duì)比

Fig 10 Comparison of the experimental value and the calculated values of masonry walls

4結(jié)論

1）砌體的干燥收縮率近似等于磚的干燥收縮率，砂漿的干燥收縮率對(duì)砌體影響很??；

2）砌體墻中蒸壓粉煤灰磚的干燥收縮率隨著上墻含水率的增加而增加，隨著環(huán)境相對(duì)濕度的增加而減小，隨著磚的體積/暴露面積比的增加而減??；

3）蒸壓粉煤灰磚砌筑初期從砂漿中吸收水分，使得磚的初始相對(duì)含水率增加，從而加大磚的干燥收縮率；

4）在使用階段的不同時(shí)刻t時(shí)，蒸壓粉煤灰磚砌體干燥收縮率可按式（17）進(jìn)行預(yù)測(cè)。

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