閔承勇
(云浮發(fā)電廠,廣東 云浮 527300)
云浮發(fā)電廠三期2×300 MW機(jī)組配置2臺容量50%的汽動給水泵和1臺容量50%的電動給水泵。其中,汽動給水前置泵為 YNKn300-200-20Y/J型單級雙吸臥式渦殼式泵,殼體垂直分開。該泵設(shè)計(jì)流量為670 m3/h,揚(yáng)程為44.6 m,轉(zhuǎn)速為1450 r/min;采用Y3 315S-4型電動機(jī)驅(qū)動,電動機(jī)功率為110kW,轉(zhuǎn)速為1487r/min,額定電流為196.4A。
自2010-11-29 T 15:26:24以來,#6機(jī)組#1汽動給水前置泵電流值較之前偏高,查分散控制系統(tǒng)(DCS)歷史曲線,得出其平均電流高于180.00 A,運(yùn)行中電流最高達(dá)196.65 A(2011-02-07 T 10:10:43),超過了電動機(jī)額定電流196.40 A,而之前最高電流只有183.00 A。#1汽動給水前置泵運(yùn)行DCS曲線如圖1所示。
(1)懷疑#6機(jī)組#1汽動給水泵再循環(huán)調(diào)整門內(nèi)漏大造成前置泵偏離正常流量運(yùn)行。2011-03-07 T 17:15:00,關(guān)閉#6機(jī)組#1汽動給水泵再循環(huán)前、后手動隔離門,以觀察參數(shù)的變化;19:50:00,經(jīng)過觀察,#1汽動給水泵參數(shù)無變化??梢?,#1汽動給水泵再循環(huán)調(diào)整門運(yùn)行情況良好,不是引起汽動給水前置泵電流偏大的原因。
圖1 #1汽動給水前置泵運(yùn)行DCS曲線(截屏圖)
(2)2011-03-17—04-12,#6機(jī)組B級檢修期間,解體#1汽動給水泵前置泵。
1)檢查汽動給水泵前置泵動、靜部件,未發(fā)現(xiàn)碰磨痕跡,排除了動、靜摩擦造成電流過大的可能。
2)測量葉輪口環(huán)與密封環(huán)間隙,在0.30~0.80 mm之間,符合廠家技術(shù)要求,因此,葉輪出口的壓力水漏至葉輪進(jìn)口不是造成電流過大的原因。
3)檢查前置泵殼密封面,驅(qū)動端端蓋密封面和非驅(qū)動端端蓋密封面沖刷磨損(密封面位置如圖2所示),測量密封配合面得出的數(shù)據(jù)見表1。
通過咨詢前置泵生產(chǎn)廠家,正常密封面配合間隙應(yīng)在0.02mm左右。由表1可知,該泵配合間隙遠(yuǎn)遠(yuǎn)超標(biāo),因此,泵出口的高壓水從泵殼和端蓋密封面泄漏至泵進(jìn)口側(cè),是造成前置泵電流偏大的直接原因。
針對泵殼密封面和端蓋密封面沖刷磨損,密封面配合間隙遠(yuǎn)遠(yuǎn)超標(biāo),擬采用噴涂修復(fù),方案如下:
(1)初加工。以端蓋的另一不加工密封面和端面為基準(zhǔn),將配合間隙對稱調(diào)整至0.02 mm,上車床加工。以泵殼兩端的密封面為基準(zhǔn),將配合間隙對稱調(diào)整至0.02 mm,上立式車床或鏜床加工內(nèi)孔。
(2)保護(hù)非噴涂面。
(3)修復(fù)面噴砂。
(4)噴涂。噴涂NiAl合金底層,厚度0.10 mm;噴涂高鉻合金工作層,噴至加工余量大于1.00 mm;涂層硬度為42~45 HRC。
(5)后加工。以端蓋的另一不加工密封面和端面為基準(zhǔn),將配合間隙對稱調(diào)整至0.02 mm,上車床加工,表面粗糙度為Ra1.6。以泵殼兩端的密封面為基準(zhǔn),將配合間隙對稱調(diào)整至0.02 mm,上立式車床或鏜床加工,表面粗糙度為Ra1.6。
經(jīng)噴涂處理后再次測量密封配合面,數(shù)據(jù)見表2。
表2 噴涂修復(fù)后測量數(shù)據(jù) mm
采取上述噴涂措施處理后,#1汽動給水前置泵運(yùn)行電流最高為173.8A,比處理前最高電流值降低約23.0 A,電流回歸正常。噴涂修復(fù)后運(yùn)行DCS曲線如圖3所示。
圖2 密封面位置
表1 密封配合面數(shù)據(jù)mm
圖3 噴涂修復(fù)后運(yùn)行DCS曲線(截屏圖)
本文對#6機(jī)組#1汽動給水泵前置泵電流偏大的問題進(jìn)行了分析,針對泵殼密封面和端蓋密封面沖刷磨損、密封面配合間隙遠(yuǎn)遠(yuǎn)超標(biāo)的問題,進(jìn)行了噴涂修復(fù)。#1汽動給水泵前置泵處理后,電流回歸正常值。事實(shí)證明,以上的分析及所采取的措施是正確的。