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    江蘇啟東豐順船臺(tái)工程底板及翼墻混凝土防裂措施

    2012-03-23 03:01:56張宏利葉永強(qiáng)
    海河水利 2012年3期
    關(guān)鍵詞:船臺(tái)翼墻骨料

    張宏利,葉永強(qiáng)

    (中交一航局第一工程有限公司,天津 300450)

    1 工程概況

    1.1 工程簡(jiǎn)介

    本工程位于江蘇省啟東市惠萍鎮(zhèn)三條港東側(cè),啟東市船舶制造工業(yè)園區(qū)內(nèi)。水工建筑物等級(jí)為Ⅱ級(jí),抗震設(shè)防裂度為Ⅵ度,主要施工內(nèi)容包括:樁基工程、船臺(tái)底板、船臺(tái)側(cè)墻、臺(tái)墩、臺(tái)首連接墻、突堤承臺(tái)結(jié)構(gòu)、臺(tái)口外底板、船臺(tái)兩側(cè)軌道梁、總組平臺(tái)、管溝以及現(xiàn)澆混凝土面層等結(jié)構(gòu)。工程位置,如圖1 所示。

    圖1 工程位置

    1.2 主要結(jié)構(gòu)形式

    船臺(tái)采用氣囊下水形式,有效長(zhǎng)度為215 m,寬度為36 m,船臺(tái)閘門內(nèi)縱坡為1.5∶100。船臺(tái)底板采用AB 型Φ500 mmPHC 管樁作為承重基礎(chǔ),樁長(zhǎng)為45~48 m 不等。船臺(tái)底板由10 塊中板和20 塊邊板組成,中板最大平面尺寸為23 m×26 m,邊板最大平面尺寸為23 m×5 m,厚度均為1.0 m,臺(tái)口底板平面尺寸為13.01 m×36 m,高程為+0.135~-0.06 m 漸變,底板頂面縱向坡比均為1.5∶100;船臺(tái)側(cè)墻共20 段,厚度為0.25~0.6 m,側(cè)墻底標(biāo)高為+1.9~-1.265 m 漸變,坡比為1.5∶100,頂標(biāo)高為+4.5 m。船臺(tái)結(jié)構(gòu)形式,如圖2 所示。

    圖2 船臺(tái)結(jié)構(gòu)形式

    2 前期施工中遇到的問題

    施工前期,受多種因素影響,加之首次接觸船臺(tái)工程,致使2#船臺(tái)BB1-1′、BB1-3、BB1-3′及BB1-5翼墻混凝土澆筑完成3~7d 后開始出現(xiàn)自上而下的通長(zhǎng)裂縫,詳見表1。

    裂縫均為豎向,自上而下逐漸變細(xì),在接近船臺(tái)邊板底板的區(qū)域消失; 邊板底板及側(cè)墻的裂縫均出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)中部(裂縫出現(xiàn)位置如圖3 所示),據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)統(tǒng)計(jì),裂縫距兩端的距離為7~10 m;裂縫寬度不大,縫寬均在0.2 mm 以下,通過一段時(shí)間連續(xù)觀測(cè),縫寬并沒有明顯變化。

    圖3 裂縫位置

    表1 裂縫統(tǒng)計(jì)

    3 裂縫成因分析

    在港口與航道工程中,一般現(xiàn)澆的連續(xù)式結(jié)構(gòu)(如胸墻、塢墻、泵房結(jié)構(gòu)等)容易因溫度、收縮應(yīng)力引起開裂的混凝土,通稱為港口與航道工程大體積混凝土,與普通結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土相比,具有結(jié)構(gòu)厚、體形大、一次澆筑混凝土數(shù)量多、工程條件復(fù)雜和施工技術(shù)要求高等特點(diǎn)。本工程船臺(tái)的邊板和中板均屬于大體積混凝土結(jié)構(gòu)。

    3.1 大體積混凝土產(chǎn)生裂縫的機(jī)理

    3.1.1 表面裂縫成因分析

    混凝土隨著溫度的升高(或降低)而體積發(fā)生膨脹(或收縮)的現(xiàn)象稱為溫度變形。大體積混凝土工程,結(jié)構(gòu)截面大,水泥用量多,澆筑以后,水泥放出大量的水化熱,混凝土溫度升高。由于混凝土導(dǎo)熱不良,體積過大,相對(duì)散熱較小,因此混凝土內(nèi)部水化熱積聚不散發(fā),外部則散熱較快,內(nèi)部升溫產(chǎn)生壓應(yīng)力,表面產(chǎn)生拉應(yīng)力。當(dāng)溫度梯度大到一定程度,表面拉壓力[σ(t)]超過混凝土的極限抗拉強(qiáng)度,混凝土表面就會(huì)產(chǎn)生裂縫。

    3.1.2 通長(zhǎng)裂縫成因分析

    隨著水泥水化反應(yīng)的結(jié)束以及混凝土的不斷散熱,大體積混凝土由升溫階段過渡到降溫階段,隨溫度降低,體積收縮。由于混凝土內(nèi)部熱量是通過表面向外散發(fā)的,降溫階段混凝土溫度場(chǎng)的分布仍是中心溫度高、表面溫度低的狀態(tài),因此混凝土中心部分與表面部分的冷卻程度不同,在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生較大的內(nèi)約束(如圖4 所示),同時(shí)地基和邊界條件也對(duì)收縮的混凝土產(chǎn)生較大的外約束。內(nèi)外約束的共同作用使收縮的混凝土產(chǎn)生拉應(yīng)力。大體積混凝土隨齡期增長(zhǎng)強(qiáng)度增大,彈性模量提高,徐變影響較小。因此,降溫收縮產(chǎn)生的拉應(yīng)力較大,除了抵消升溫時(shí)產(chǎn)生的壓應(yīng)力以外,在混凝土中形成較高的拉應(yīng)力,從而引起大體積混凝土的通長(zhǎng)裂縫。

    圖4 混凝土內(nèi)部約束

    3.2 船臺(tái)邊板形成裂縫的原因分析

    通過對(duì)船臺(tái)邊板底板及翼墻裂縫進(jìn)行認(rèn)真細(xì)致的分析,筆者認(rèn)為產(chǎn)生裂縫的原因主要有以下幾點(diǎn):

    3.2.1 翼墻分段長(zhǎng)度較長(zhǎng)且厚度較小

    混凝土硬化干燥時(shí)其本身的收縮率為0.05 %~0.06 % ,其收縮在長(zhǎng)、寬、厚3 個(gè)方向都會(huì)產(chǎn)生,且收縮率與各向長(zhǎng)度成正比關(guān)系,即在某一方向長(zhǎng)度越大,在該方向累計(jì)收縮量就越大。翼墻分段長(zhǎng)度為21.5m,厚度最小處僅為25cm,其長(zhǎng)度相對(duì)高度和厚度較大,所以長(zhǎng)度方向相對(duì)收縮量最大。又因邊板底板相對(duì)于邊板翼墻來說屬于厚大構(gòu)件,且在澆筑側(cè)墻時(shí)底板已澆筑完成,當(dāng)翼墻混凝土開始收縮變形時(shí)底板已基本完成收縮變形,底板對(duì)翼墻起到了一定約束作用,由此在翼墻長(zhǎng)度方向產(chǎn)生了較大的收縮應(yīng)力。當(dāng)翼墻產(chǎn)生的收縮應(yīng)力超過混凝土本身的極限抗拉強(qiáng)度時(shí),就會(huì)在應(yīng)力相對(duì)較大處產(chǎn)生裂縫。

    3.2.2 混凝土溫度應(yīng)力過大

    通過與本地區(qū)商品混凝土攪拌站橫向比較,同品牌的水泥、同強(qiáng)度的混凝土本工程用量較其他攪拌站多30 kg/m3左右。水泥用量越大,產(chǎn)生的水化熱越大,形成的溫度應(yīng)力也越大。通過對(duì)試塊進(jìn)行28 d抗壓強(qiáng)度檢測(cè),其強(qiáng)度超出設(shè)計(jì)強(qiáng)度一個(gè)等級(jí)以上。施工中混凝土強(qiáng)度提高太多也會(huì)產(chǎn)生裂縫,因?yàn)榛炷翉?qiáng)度越高,彈性模量越大,作用在單位面積上的應(yīng)力越大,因而也更易出現(xiàn)裂縫。

    3.2.3 混凝土入模溫度高

    2011年7月以來啟東地區(qū)持續(xù)高溫,邊板BB1-1′和BB1-3′底板澆筑時(shí)氣溫已連續(xù)保持35 ℃左右。雖避開了中午高溫時(shí)段,擬定傍晚17 時(shí)左右開始澆筑,但混凝土所用骨料、水泥及拌合用水等溫度仍較高,混凝土拌合時(shí)未采取有效的原材料降溫措施,致使混凝土的入模溫度較高,加之水泥水化反應(yīng)生成的水化熱,造成混凝土內(nèi)部溫度過高,使混凝土內(nèi)外溫度加大,形成較大的溫度應(yīng)力。當(dāng)溫度應(yīng)力超過混凝土本身的極限抗拉強(qiáng)度,就會(huì)在應(yīng)力相對(duì)較大處產(chǎn)生裂縫。因邊板底板長(zhǎng)寬比約為4∶1,長(zhǎng)度方向的溫度應(yīng)力遠(yuǎn)大于寬度方向,易在結(jié)構(gòu)物長(zhǎng)度方向的中部出現(xiàn)裂縫。

    3.2.4 底板及翼墻澆筑間隔時(shí)間過長(zhǎng)

    根據(jù)統(tǒng)計(jì),底板與翼墻的澆筑間隔時(shí)間均在10 d以上,底板對(duì)墻體的外約束增大,導(dǎo)致出現(xiàn)較多裂縫。

    3.2.5 混凝土骨料級(jí)配單一

    由于前期采用了單一級(jí)配粗骨料,影響了混凝土和易性。為滿足混凝土現(xiàn)場(chǎng)施工操作時(shí)塌落度的要求,在保證水灰比不變的前提下需增加水泥和水的用量,但易使混凝土出現(xiàn)離析和泌水現(xiàn)象。

    4 糾正及預(yù)防措施

    針對(duì)裂縫成因,制定了一系列切實(shí)有效的整改及預(yù)防措施,并付諸于實(shí)際施工生產(chǎn),取得了良好效果。

    4.1 縮短澆筑間隔

    縮短船臺(tái)底板與翼墻混凝土澆筑的時(shí)間間隔,合理設(shè)置施工縫,使底板與翼墻基本保持同步收縮變形,減小底板對(duì)翼墻的約束。

    4.2 優(yōu)化混凝土配合比

    (1)更換水泥品牌,根據(jù)試驗(yàn)選擇低熱水泥。采用混凝土60 d 強(qiáng)度作為強(qiáng)度評(píng)定及混凝土設(shè)計(jì)的依據(jù),優(yōu)化混凝土配合比,降低水泥用量,減少水化熱,縮小混凝土內(nèi)外溫差,降低溫度應(yīng)力。

    (2)選擇級(jí)配良好的骨料:本工程骨料在混凝土中所占比例為混凝土絕對(duì)體積的80%~83%,因此在選擇骨料時(shí)以試驗(yàn)數(shù)據(jù)為參考,選擇線膨脹系數(shù)小、表面清潔無弱包裹層、級(jí)配良好的骨料。增加1 級(jí)骨料倉(cāng),選用粒徑在5~20 mm 和20~40 mm 的2 級(jí)配粗骨料,采用中砂作為細(xì)骨料,嚴(yán)格控制砂、石子的含泥量(石子在1%以內(nèi),砂在3%以內(nèi)),控制水灰比在0.35 左右。

    4.3 降低混凝土入模溫度

    (1)混凝土澆筑前備足水泥,并待水泥冷卻至常溫后再進(jìn)行混凝土拌制與澆筑。

    (2)采用冷水拌合。

    (3)選擇夜間低溫時(shí)段澆筑大方量混凝土。

    4.4 檢查混凝土拌合設(shè)備,確?;炷涟韬衔镔|(zhì)量穩(wěn)定

    (1)對(duì)拌合設(shè)備進(jìn)行全面檢修、保養(yǎng)、重新率定,保證混凝土中各種拌合材料的計(jì)量誤差滿足規(guī)范要求。

    (2)因外加劑長(zhǎng)期靜置易產(chǎn)生沉淀現(xiàn)象,罐體內(nèi)上下層外加劑濃度不均勻,從而影響混凝土操作性能。在外加劑罐體外增加循環(huán)設(shè)備,使外加劑在罐體內(nèi)循環(huán),保持濃度一致。

    (3)適當(dāng)延長(zhǎng)混凝土攪拌時(shí)間,使各種材料充分?jǐn)嚢杌旌?,達(dá)到混凝土配合比的設(shè)計(jì)狀態(tài)。

    (4)改造現(xiàn)有拌合設(shè)備,東西2 個(gè)拌合站各增設(shè)1 個(gè)粗骨料料倉(cāng),采用2 級(jí)配粗骨料,在保證混凝土的和易性和強(qiáng)度的前提下降低水泥及水的用量。

    4.5 嚴(yán)抓混凝土施工過程控制

    (1)嚴(yán)格按操作規(guī)程要求進(jìn)行混凝土振搗,嚴(yán)格控制分層厚度。

    (2) 完善養(yǎng)護(hù)措施: 因?qū)w無法采用飽水養(yǎng)護(hù),決定適當(dāng)延長(zhǎng)拆模時(shí)間,拆模后立即在墻體表面均勻涂刷養(yǎng)護(hù)劑,并貼塑料薄膜保溫,外側(cè)苫蓋土工布防護(hù)。

    對(duì)底板混凝土終凝后立即鋪塑料薄膜保濕、保水,上部苫蓋土工布防護(hù),并灑水降溫。根據(jù)水分散失情況,及時(shí)從底板北段向塑料薄膜下注水,以補(bǔ)充水分。

    (3)埋設(shè)測(cè)溫儀器(如圖5 所示),對(duì)混凝土內(nèi)外溫度變化情況及時(shí)采取相應(yīng)的溫控措施,以調(diào)整混凝土內(nèi)外溫差使之小于20 ℃。當(dāng)室外溫度較高時(shí),勤灑水降溫;當(dāng)室外溫度降低時(shí),減少灑水次數(shù),加強(qiáng)苫蓋措施對(duì)混凝土進(jìn)行保溫。

    圖5 測(cè)溫儀平面布置

    5 裂縫處理措施

    5.1 處理方案

    (1)船臺(tái)主體是強(qiáng)度等級(jí)為C30 的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),混凝土結(jié)構(gòu)厚度為1 000 mm。由于混凝土干縮及溫度應(yīng)力差等原因,混凝土表面出現(xiàn)寬度為0.2 mm左右的裂縫。為滿足結(jié)構(gòu)耐久性及防水要求,決定對(duì)裂縫進(jìn)行封閉注漿處理,具體處理方法為:采用低壓滲透灌注工藝,對(duì)裂縫內(nèi)部壓力灌注結(jié)構(gòu)膠,使裂縫兩側(cè)混凝土粘結(jié)成為整體從而使裂縫封閉,滿足耐久性要求并有效恢復(fù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,滿足使用及防水要求。

    (2)本工程中使用北京凱威丁混凝土裂縫處理中心生產(chǎn)的MS-401 建筑灌封膠,該灌封膠為低濃度改性環(huán)氧樹脂,可灌注性能達(dá)到0.05 mm 以上發(fā)絲裂縫,膠體的拉伸、抗壓、與混凝土的粘接、抗剪等力學(xué)性能指標(biāo)均遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于原混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度,且安全環(huán)保,適合船臺(tái)邊板混凝土結(jié)構(gòu)。

    5.2 施工工藝及要點(diǎn)

    5.2.1 工藝流程

    布孔→排孔→裂縫清理→粘貼注漿咀和封閉裂縫→試漏→配制注漿液→壓力注漿→清理表面,如圖6 所示。

    圖6 施工流程

    5.2.2 設(shè)計(jì)布孔

    按包圍布孔的原則,縫周邊打斜交孔,其他部位打直交孔。孔距為80 cm。頂面?zhèn)让娑嘁恍?,下底部孔?shù)相對(duì)少布。

    5.2.3 排孔

    選用合適注膠底座,排孔直徑為3~5 mm,均穿過縫面??孜桓鶕?jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整。

    5.2.4 風(fēng)吹清孔

    用高壓氣泵把裂縫及孔內(nèi)灰塵吹出。當(dāng)裂縫被泥土粉塵堵塞時(shí),用鋼絲刷清理。沿裂縫兩邊約5 cm的混凝土表面用濕布擦去塵土,精細(xì)操作,避免裂縫中進(jìn)水。

    5.2.5 粘貼注漿咀和封閉裂縫

    采用封縫膠將KVT 底座騎縫粘貼在裂縫上,確保底座注漿咀對(duì)準(zhǔn)裂縫,底座要粘貼牢靠,不漏膠。底座的間距根據(jù)規(guī)范取15 cm。

    5.2.6 試漏

    試漏要逐條裂縫進(jìn)行。每條通長(zhǎng)的裂縫,先將注漿咀用堵頭堵上,留1 個(gè)咀用KVT 可調(diào)壓注膠器壓氣,在封閉的裂縫上涂肥皂水進(jìn)行試漏。

    5.2.7 配制注漿液

    注漿操作在粘咀的第2 天進(jìn)行,氣溫在20 ℃以上時(shí),半天時(shí)間就可注漿。注漿前先配注漿液,在塑料杯中分別倒入注縫膠甲液和乙液,按重量比(甲液∶乙液=4∶1)混合均勻備用。

    5.2.8 灌漿

    先灌斜交孔騎縫孔,后灌直交穿縫孔。先下部,后上部,以便漿液充分填充所有空隙; 灌漿壓力逐步增大,終止壓力約0.2 MPa;灌漿工程中若發(fā)現(xiàn)其他孔有出漿現(xiàn)象,則立即關(guān)閉被串孔,被串孔不再注漿;當(dāng)孔位吃漿量變?yōu)榱銜r(shí),保持0.2 MPa 左右壓力繼續(xù)進(jìn)漿穩(wěn)壓2 min;灌漿結(jié)束后,立即塞上堵塞,防止回漿。

    5.2.9 檢查

    注縫膠的強(qiáng)度發(fā)展與環(huán)境溫度有很大關(guān)系,一般在20~25 ℃時(shí)1 d 后開始固化。

    6 結(jié)語(yǔ)

    目前江蘇啟東豐順船臺(tái)工程已施工完成,并順利交付建設(shè)單位使用,工程質(zhì)量受到好評(píng)。總結(jié)前期不足,吸取經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn),通過制定一系列有效措施扭轉(zhuǎn)了被動(dòng)局面,避免了有害裂縫的繼續(xù)產(chǎn)生,掌握了船臺(tái)邊板底板及翼墻的施工特點(diǎn),為后續(xù)類似工程積累了寶貴經(jīng)驗(yàn)。

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