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    T型厚壁隔板貫通式節(jié)點抗震性能試驗

    2012-03-09 02:05:28楊德新
    時代農(nóng)機 2012年7期
    關(guān)鍵詞:隔板腹板層間

    楊德新

    (天津城市建設學院 土木工程系,天津 300384)

    在目前的鋼框架結(jié)構(gòu)體系中,方鋼管混凝土柱與鋼梁連接的組合結(jié)構(gòu)形式在實際工程中得到了越來越廣泛的應用。鋼管混凝土柱與鋼梁的連接常用的有柱貫通式、梁貫通式和隔板貫通式三種形式。在現(xiàn)階段梁貫通式節(jié)點還沒有應用到多層或高層建筑中,由于在多層的輕鋼框架結(jié)構(gòu)中一般都會選用H型鋼梁,柱貫通式的梁柱剛性連接也被運用的比較成熟,但以上兩種節(jié)點對于施工及制作都比較繁瑣,所以制作成本低,制作效率高,施工方便的隔板貫通式梁柱節(jié)點被越來越多的運用到多層輕鋼結(jié)構(gòu)的方管柱與鋼梁的剛性連接節(jié)點上。該節(jié)點形式在我國實際工程中被逐漸的使用,但現(xiàn)階段我國有關(guān)的鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范對此種節(jié)點的規(guī)定較少,所以其安全可靠性未必符合相關(guān)規(guī)范的要求,因此有必要對其動力特性進行試驗研究和理論分析。參考相關(guān)的文獻可知,有關(guān)隔板貫通節(jié)點的試驗研究主要集中在日本,國內(nèi)對隔板貫通式節(jié)點的研究起步較晚,雖然學者對隔板貫通節(jié)點也進行了一些研究,但對隔板貫通式節(jié)點的動力特性的認識還不是很清晰,有待進一步地探究。該試驗設計了三個方鋼隔板貫通節(jié)點試件進行了低周反復荷載試驗,重點研究方鋼管柱鋼梁隔板貫通式節(jié)點在低周反復荷載作用下的動力特性和抗震性能。

    1 隔板貫通式節(jié)點擬靜力試驗方案

    為了更好地模擬實際建筑工程中此隔板貫通節(jié)點的受力和變形情況,本試驗三個試件均采用足尺模型進行擬靜力試驗,對隔板貫通式節(jié)點的破壞過程及破壞形式和抗震性能等進行分析。

    1.1 試驗構(gòu)件

    本試驗采用的節(jié)點試件均為方鋼管混凝土柱與H型鋼梁相連。鋼材均為Q345B,JD-1鋼管采用箱型截面:□500×500×36×36,管內(nèi)混凝土設計標號C60,H型鋼梁截面:H500×350×18×36。JD-2,JD-3鋼管也采用箱型截面:□700×500×30×35,管內(nèi)混凝土設計標號C40,H型鋼梁截面:H700×300×13×24。采用模擬施工現(xiàn)場灌注振搗。

    JD-1的隔板厚40mm,與H型梁翼緣的連接采用坡口對接焊縫連接,腹板與焊于柱上的豎向鋼板,通過兩側(cè)連接板采用M22高強螺栓連接。JD-2,JD-3隔板厚度24mm,采用隔板貫通式與加楔形加強板聯(lián)合使用,同時腹板有開槽,這兩個試件的主要區(qū)別為翼緣兩側(cè)的楔形加腋板長度不同。在實驗室模擬施工現(xiàn)場條件完成全部連接,材料特性見表1。

    表1 鋼板材料特性

    1.2 測點布置

    (1)將位移傳感器(D1、D2)置于柱頂,量測柱頂實際位移。(2)在柱梁柱交界處距梁面hb(hb為梁高)處上下各安裝一個磁性表座,在每個磁性表座與柱面之間安裝位移傳感器(D3、D7)量測L范圍內(nèi)的截面平均曲率。(3)在節(jié)點核心區(qū)域交叉布置位移位移傳感器(D4、D5)測量節(jié)點核心區(qū)剪切變形。除此之外,支座處各布置一百分表(D8、D9),考察支座整體水平位移,在梁端布置位移計(D6),考察梁端水平位移。(4)為量測節(jié)點核心區(qū)和梁端的應力分布,在節(jié)點核心區(qū)及梁端布置電阻應變片,與應變箱相連,由計算機自動采集數(shù)據(jù)。

    圖1 試件儀表布置圖

    1.3 試驗加載方案

    本試驗在天津城市建設學院結(jié)構(gòu)試驗室進行,由于試驗主要考察節(jié)點的動力特性和抗震性能以及節(jié)點的破壞形態(tài),采用柱端加載方式。加載采用1000KN液壓千斤頂施加水平循環(huán)荷載,根據(jù)構(gòu)件尺寸和試驗室條件,試件采用“立柱橫梁”。將方鋼管混凝土柱立放,下端和底座用銷軸相連,底座用地錨固定,上端為加載點,與千斤頂連接,以此鉸接邊界條件模擬柱中反彎點。此時構(gòu)件成“├”擺放形式,梁自由端與剛性桿連接,剛性桿模擬二力桿。

    該節(jié)點試驗采用位移控制的加載方式。試驗的整個加載過程分為預加載和正式加載兩個階段。正式加載前,對試件進行預加載,以檢查各個測試設備是否能夠正常工作,試件安裝是否牢固可靠,試驗是否還有未考慮全面的問題。對每個試件預加低周循環(huán)荷載,荷載最大值控制在鋼梁屈服荷載的20%,以使構(gòu)件處于彈性階段,預加載分為0.00375rad和0.005rad兩級層間位移角控制,每級循環(huán)一次。

    預加載調(diào)試完成以后,對節(jié)點進行正式加載。正式加載過程中,柱頂位移分級加載控制,選取柱層間位移轉(zhuǎn)角為控制位移值。層間位移角為0.00375rad、0.005rad,0.0075rad時,每級循環(huán)往復加載6次;在在層間位移角為0.015rad、0.02rad、0.03rad、0.04rad時循環(huán)往復加載2次;此后位移增量為0.01rad,且每級循環(huán)加載兩次,直至試件破壞停止加載,試驗加載裝置圖,試驗現(xiàn)場圖及試驗加載控制示意圖見圖2,圖3,圖4。

    圖2 試驗加載裝置圖

    圖3 試驗現(xiàn)場圖

    圖4 試驗加載制度

    2 隔板貫通式節(jié)點試驗現(xiàn)象及破壞過程

    JD-1加載初期,位移和荷載的增長呈線性變化。在層間位移角為2%的第2循環(huán)正向加載最大時,梁上翼緣受壓,柱子略顯彎曲。在層間位移角為3%的第1循環(huán)反向加載至最大位移時,下翼緣與隔板焊縫明顯錯開。此后,當加載至層間位移角為3%的第1循環(huán)反向最大位移時,梁下翼緣與隔板在焊縫處有明顯錯開,并伴隨有響聲。加載至層間位移角為3%的第2循環(huán)正向位移最大時,梁的上翼緣與腹板焊接處焊縫出現(xiàn)細微裂縫。加載至層間位移角為4%的第1循環(huán)正向位移最大時,梁的上翼緣與腹板焊接接處裂縫越來越明顯,試驗結(jié)束。

    JD-2加載初期,位移和荷載的增長呈線性變化。在層間轉(zhuǎn)角為2%的第1個循環(huán)正向加載時,下翼緣受壓略微屈曲,在層間轉(zhuǎn)角2%的第1個循環(huán)反向加載時,腹板下部凹槽端部的裂紋擴展。在層間位移2%的第2循環(huán)反向加載時,腹板下部凹槽的裂縫有延伸進入下翼緣的趨勢。在層間位移3%的第2個循環(huán)反向加載時,下翼緣的屈曲變形加大。當反向加載至層間位移4%的第2循環(huán),翼緣與腹板的屈曲變形越來越明顯,腹板上部凹槽端部出現(xiàn)裂縫。加載至5%的第1個循環(huán),層間位移轉(zhuǎn)角為1.5%,下翼緣受拉時,腹板凹槽處的豎向裂縫延伸貫通下翼緣。接著反向加載至上翼緣受拉5%時,下翼緣凹槽處的橫向裂縫延伸很大,試驗結(jié)束。

    JD-3加載初期,位移和荷載的增長呈線性變化。當層間位移轉(zhuǎn)角為1%反向加載時,柱端滯回曲線出現(xiàn)拐點,下翼緣加強板的端部出現(xiàn)細微的裂紋。在層間位移轉(zhuǎn)角增加到2%的各個循環(huán)中,看不出試件有明顯的變形及裂紋出現(xiàn),層間位移角為3%,下翼緣受壓略有屈曲,層間位移角為3%的第2個循環(huán),上翼緣受拉時,試件的上翼緣板位于腹板開槽端部處突然橫向斷裂,試驗結(jié)束。

    3 試驗結(jié)果分析

    3.1 滯回曲線

    滯回曲線反應的是結(jié)構(gòu)在反復受力過程中的變形特征,剛度退化及能量消耗,是確定恢復力模型和進行非線性地震反應分析的依據(jù)。

    圖5 荷載-位移滯回曲線

    JD-1的滯回曲線如圖所示,在加載初期變形與荷載呈線性關(guān)系,隨著荷載的不斷增加,滯回曲線漸漸由線性趨向于飽滿,曲線的斜率變化不是很明顯,曲線的斜率隨著試驗的進行而略有減小,總的來說JD-1試件有較為飽滿的滯回性能,剛度退化不是很明顯,也符合抗震設防的要求。

    JD-2的滯回曲線如圖所示,在層間位移角為1.5%的循環(huán)時,下翼緣與腹板連接處拉裂,為了防止此處腹板提前拉裂,此后正向循環(huán)(即推循環(huán))的層間位移角均不超過1.5%,柱端受拉依然按照試驗計劃進行。滯回曲線依然成梭狀,隨著層間位移角的加大,滯回環(huán)漸漸變得飽滿,當加載至層間位移角為2%的第二個拉循環(huán)時,梁下翼緣和梁腹板開始屈曲,此后變形增加較為迅速,最大荷載略有增加。加載到后期曲線上部分剛度開始退化,卸載后殘余變形也有所增加,但卸載剛度與初始加載時的剛度大致相同。滯回曲線下部分在加載后期隨著荷載增大,剛度與強度下降明顯,消耗大量能量。

    JD-3的滯回曲線如圖所示,在層間位移角為3%的第一個循環(huán)脆性破壞前,試件沒有出現(xiàn)屈曲現(xiàn)象,位移隨著荷載的增加而不斷增加,滯回曲線也較為飽滿,剛度無明顯退化,證明該試件具有較為良好的延性和抗震性能。

    3.2 骨架曲線

    由滯回曲線將同方向(拉或壓)加載的曲線中,超過前一次加載最大應力的區(qū)段平移相連后得到的曲線稱為骨架曲線。由下圖可見本試驗中各個試件的骨架曲線變化趨勢大致相同,破壞時JD-2的最大荷載大于JD-1,JD-3的最大荷載,由于試驗中JD-1,JD-3都屬于脆性破壞所以沒有很明顯的下降段,JD-2推循環(huán)時層間位移角僅達到了1.5%,所以該試件的承載力及剛度較其他試件的高。由于JD-2的加強板長度比JD-3的大,所以從圖上可以看到JD-2的屈服荷載比JD-3的高。

    圖6 試件骨架曲線

    3.3 延性指標

    結(jié)構(gòu)延性是指整個結(jié)構(gòu)體系承受變形的能力,多用位移表示。對一個結(jié)構(gòu)而言,彈性狀態(tài)是指外荷載與結(jié)構(gòu)位移成線性關(guān)系的狀態(tài),即去除荷載后,位移能夠恢復到原來的狀態(tài),當結(jié)構(gòu)中某一截面屈服后,即存在著不可消失的塑性變形。荷載與位移將呈現(xiàn)非線性關(guān)系,荷載增加很少而位移迅速增加,可認為結(jié)構(gòu)屈服,結(jié)構(gòu)的延性常常用頂點位移延性比表示,即μ=Δu/Δy,△u-極限位移,△y-屈服位移。各試件的荷載、位移特征值及位移延性見表2。表中彈性極限荷載及相應位移是根據(jù)梁端應變開始屈服前一刻對應的荷載和位移取值的;屈服荷載及相應位移是根據(jù)各節(jié)點骨架曲線上的拐點進行取值的;峰值荷載為節(jié)點每級加載中達到的最大荷載,峰值位移為節(jié)點達到峰值荷載時對應的位移值;極限荷載為節(jié)點破壞時對應的荷載,對于破壞時承載能力沒有下降或下降幅度沒有達到15%的節(jié)點,極限荷載取最終破壞時的荷載,對破壞時承載能力下降幅度大于15%的節(jié)點,取其峰值荷載的85%作為極限荷載,極限位移為極限荷載對應的位移。由表可以看出該試驗中三個試件的延性系數(shù)均大于2,表明該種形式的節(jié)點相對于混凝土結(jié)構(gòu)有較好的耗能能力和抗震性能,其中JD-2,JD-3的延性系數(shù)大于JD-1,說明采用隔板貫通式與加楔形加強板聯(lián)合使用,其耗能能力和抗震性能要好于JD-1的連接方式。

    表2 試件荷載特征值及位移延性

    3.4 節(jié)點耗能能力的分析

    試件抗震性能的好壞,理論上常用能量耗散系數(shù)來衡量,能量耗散系數(shù)E按公式計算,即以滯回曲線所圍的面積比上三角形面積,由能量耗散系數(shù)進而可以求得等效粘滯系數(shù)β=E/2π,我們常用這兩個指標來判別試件在地震發(fā)生時構(gòu)件的耗能能力,E和β越大,試件在地震中消耗能量的能力就越好。根據(jù)圖7和公式,計算節(jié)點的E值和β值。

    圖7 能量耗散系數(shù)計算簡圖

    由上可求得該 JD-1:E=1.665,β=0.265;JD-2:E=1.853,β=0.2949;JD-3:E=1.545,β=0.2459。對比鋼筋混凝土節(jié)點和型鋼混凝土節(jié)點可知該三種隔板貫通式節(jié)點的消耗地震能量的能力較好。

    4 結(jié)語

    綜上所述,我們可以得到以下結(jié)論:

    (1)此次試驗中的三個隔板貫通式節(jié)點在低周反復循環(huán)荷載作用下均得到了飽滿的滯回曲線,表明該種形式的節(jié)點具有良好的耗能能力和延性,此節(jié)點消耗地震能量的能力要強于相同尺寸的鋼筋混凝土節(jié)點。

    (2)由本試驗可知改變隔板外伸長度對該種節(jié)點形式的動力性能和抗震性能影響不是很明顯。在設計時可以根據(jù)工程的需要選用合適的隔板外伸長度及軸壓比。

    (3)本試驗中的各個構(gòu)件在方鋼管中填充了混凝土,使方鋼管柱和混凝土可以有效的共同工作,增強了節(jié)點的變形能力,能夠保證該種節(jié)點能夠在塑性狀態(tài)下工作,防止節(jié)點突然發(fā)生脆性破壞。

    (4)從試件JD-3的試驗結(jié)果可以看出,節(jié)點試件的焊縫質(zhì)量將嚴重影響試件的承載力和動力特性,若焊縫強度沒有達到要求,試件將在焊縫連接處產(chǎn)生脆性破壞。因此,在隔板貫通式的梁柱節(jié)點的設計與施工中,應注意焊縫強度的檢測。

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