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    鋼絲繩低溫?zé)崤蛎浵禂?shù)試驗(yàn)方法研究

    2012-02-26 05:29:54張建可
    低溫工程 2012年3期
    關(guān)鍵詞:千分表拉力鋼絲繩

    張建可

    (蘭州空間技術(shù)物理研究所真空低溫技術(shù)與物理國防重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 蘭州 730000)

    1 引言

    鋼絲繩是航天器聯(lián)動機(jī)構(gòu)的重要部件。航天器入軌后由于溫度變化,鋼絲繩的熱膨脹系數(shù)使鋼絲繩內(nèi)預(yù)緊張力發(fā)生變化,為了計(jì)算評估不同溫度下鋼絲繩內(nèi)的張力,需要測試鋼絲繩的低溫?zé)崤蛎浵禂?shù)。由于鋼絲繩的低溫?zé)崤蛎浵禂?shù),與鋼絲繩材料本身的熱膨脹系數(shù)不同,發(fā)生了較大變化,其中加入了加工、應(yīng)力等對鋼絲繩的影響因素,因此必須對所使用鋼絲繩進(jìn)行實(shí)際測試才能完全掌握其熱膨脹行為。繩索類的熱膨脹系數(shù),國內(nèi)外開展的較少,而且均為常溫及高溫試驗(yàn)[1-2]。本文介紹了低溫下鋼絲繩的熱膨脹系數(shù)測量的試驗(yàn)方法,并對影響因素和規(guī)律進(jìn)行討論分析。

    2 鋼絲繩低溫?zé)崤蛎浵禂?shù)的測試裝置

    2.1 試驗(yàn)方法概述

    測量鋼絲繩低溫?zé)崤蛎浵禂?shù)的試驗(yàn)方法,基本原理還是按GJB332-87《剛性固體平均線膨脹系數(shù)測試方法》、QJ1522-88《剛性固體低溫線性熱膨脹系數(shù)測試方法》中的示差法原理[3-4]。不同的是對裝置要進(jìn)行改造,考慮到鋼絲繩有一定的預(yù)緊力,因此要對被測鋼絲繩施加不影響試樣測量的預(yù)緊外力。

    測量方法如下:當(dāng)鋼絲繩試樣受一定拉力,處于某垂直穩(wěn)定狀態(tài),對鋼絲繩試樣施一加熱功率,通過熱電偶溫度信號控制鋼絲繩試樣溫度,當(dāng)其溫度變化到另一溫度,溫度變化為T2-T1=ΔT,鋼絲繩試樣長度相應(yīng)發(fā)生變化,從長度L1變化到L2,長度變化了L1-L2=ΔL。長度變化通過鋼絲繩試樣頂動上牽引頭,再通過石英桿傳遞到千分表測量出來,溫度變化由溫度計(jì)測出。以室溫下長度L0為基準(zhǔn),按照線性熱膨脹系數(shù)的定義,在某一溫區(qū)內(nèi),鋼絲繩試樣的平均線性熱膨脹系數(shù)由下式計(jì)算出來:

    式中:α為鋼絲繩試樣熱膨脹系數(shù),1/℃;ΔT為試樣從某一溫度變化另一溫度的溫度差T2-T1,℃;ΔL為對應(yīng)上述溫度變化ΔT,試樣長度發(fā)生的變化L2-L1,mm;L0為室溫下測量的鋼絲繩試樣長度,mm。

    2.2 試驗(yàn)裝置

    試驗(yàn)裝置示意圖如下,裝置由杜瓦、制冷劑、恒溫銅管、千分表、石英管、砝碼、上下牽引頭等組成。試驗(yàn)裝置示意圖見圖1、圖2。

    圖1 低溫試驗(yàn)裝置示意圖Fig.1 Low temperature schematic diagram of measuring apparatus

    圖2 低溫試驗(yàn)裝置A向局部放大示意圖Fig.2 Part A of low-temperature schematic diagram of mesuring appratus

    2.3 試驗(yàn)裝置校準(zhǔn)

    裝置使用前,在-122.8—-20.1℃溫區(qū)內(nèi),采用美國柏杜熱物理數(shù)據(jù)中心推薦的標(biāo)準(zhǔn)材料無氧銅[5]進(jìn)行數(shù)據(jù)測試比對,經(jīng)過修正的測量數(shù)據(jù)與文獻(xiàn)數(shù)據(jù)比對,最大偏差小于5%。

    表1 標(biāo)準(zhǔn)材料無氧銅熱膨脹系數(shù)測試比對Table 1 Compare of thermal expansion coefficient of normal Cu and measuring value

    3 測量過程與采取的主要措施

    測量過程中,為保證試樣的溫度均勻性良好,試樣段采用紫銅管進(jìn)行包覆,在銅管上直接均勻繞制加熱絲,消除試樣上下的溫度梯度,在試樣上、下端部位分別安裝兩只低溫?zé)犭娕迹烧咂骄禐樵嚇訙囟?,并用于試?yàn)時(shí)對試樣的控溫信號。試驗(yàn)狀態(tài)雖然不在真空中,但根據(jù)試驗(yàn),只要試樣、恒溫銅管不與工質(zhì)直接接觸,控溫是可實(shí)現(xiàn)的,而且溫區(qū)范圍較小時(shí)(-100—+25℃)更容易實(shí)現(xiàn)。

    為了模擬真實(shí)使用情況,測量中需要對試樣施加預(yù)緊拉力,研究預(yù)緊拉力對鋼絲繩熱膨脹系數(shù)的影響。根據(jù)試驗(yàn)條件分析,拉力分布范圍在10—200 N,選定10、60、160、210 N 拉力為預(yù)緊力,進(jìn)行熱膨脹試驗(yàn)。施加預(yù)緊拉力采用砝碼,以保證拉力恒定。預(yù)緊拉力通過上下牽引頭施加垂直拉力,試樣膨脹時(shí)頂動千分表,為了防止頂動千分表時(shí)產(chǎn)生分力,千分表的頂桿位置要求在牽引拉力的中心線上才不會產(chǎn)生偏心力的影響。因此,設(shè)計(jì)了傳力框架,使千分表在中心受力(見圖1—圖2)。有效消除了對拉力偏心的影響。

    在試驗(yàn)中,要盡量減少和消除施加拉力時(shí)連接機(jī)構(gòu)牽引頭材料對鋼絲繩熱膨脹的影響。為此。對于測量結(jié)構(gòu)與試樣的連接方面要采取一定措施。連接機(jī)構(gòu)牽引頭采用熱膨脹系數(shù)小的材料如0°方向的碳纖維復(fù)合材料單向板等,其熱膨脹系數(shù)約為10-8,在本裝置中,采用的0°方向的碳纖維復(fù)合材料單向板實(shí)測平均熱膨脹系數(shù)為5.67×10-7。而鋼絲繩的熱膨脹系數(shù)約為10-5,相差兩個(gè)數(shù)量級。因此完全可以不考慮對試樣測量的影響。兩端其它部件距變溫區(qū)較遠(yuǎn),溫度影響小,因而熱膨脹行為對測試影響不大。消除試樣連接時(shí)的測量影響上下牽引頭與試樣的連接方式,也是對試樣受力是否偏心和準(zhǔn)確測量試樣的重要影響環(huán)節(jié)。經(jīng)過試驗(yàn)與驗(yàn)證,采用上下牽引頭開槽連接的方式(見圖3)可以解決保證試樣受力后對中的問題和準(zhǔn)確測量試樣長度的問題。試樣兩端各焊接一個(gè)3 mm×2 mm×8 mm的小方柱子,可通過試樣中的槽子掛接后,與上下牽引頭拉緊。為了防止柱子滑脫,可在柱子兩邊粘接檔塊。測量時(shí),鋼絲繩受力長度(測量計(jì)算長度)從小方柱子焊接邊緣計(jì)算。小方柱子熱膨脹的影響(兩只約6 mm)較小,針對試樣(150 mm)來說,僅占4%。如果已知小方柱子熱膨脹系數(shù)并進(jìn)行修正,則影響可以不用考慮。

    圖3 牽引頭開槽與鋼絲繩試樣連接示意圖Fig.3 Joint way of sample and wire rope

    3 部分鋼絲繩熱膨脹系數(shù)測試結(jié)果與分析

    3.1 測試數(shù)據(jù)

    分別對不同直徑和不同加載預(yù)緊力的鋼絲繩進(jìn)行了測試。圖4—圖15是部分測試結(jié)果。

    圖4 Ф1.2 mm試樣加載10 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.4 Curves between thermal expansion coefficient of φ1.2 mm sample and temperature loading 10 N

    圖5 Ф1.2 mm試樣加載60 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.5 Curves between thermal expansion coefficient of φ1.2 mm sample and temperature loading 60 N

    4 試驗(yàn)結(jié)果分析討論

    圖6 Ф1.2 mm試樣加載160 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.6 Curves between thermal expansion coefficient of φ1.2 mm sample and temperature loading 160 N

    圖7 Ф1.2 mm試樣加載210 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.7 Curves between thermal expansion coefficient of φ1.2 mm sample and temperature loading 210 N

    圖8 Ф2 mm試樣加載10 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.8 Curves between thermal expansion coefficient of φ2 mm sample and temperature loading 10 N

    根據(jù)大量試驗(yàn),3種鋼絲繩直徑分別為Φ1.2 mm,Φ2 mm,Φ2.5 mm,其熱膨脹系數(shù)隨溫度變化趨勢相同,溫度升高熱膨脹系數(shù)增加。為了便于比較,在測試溫區(qū)內(nèi),對各試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了平均熱膨脹系數(shù)的計(jì)算,直徑越粗的鋼絲繩熱膨脹系數(shù)越小,其熱膨脹系數(shù)大小排列順序如下:

    Φ2.5 mm熱膨脹系數(shù)>Φ2 mm熱膨脹系數(shù)>Φ1.2 mm熱膨脹系數(shù)

    在-100—+25℃的平均溫區(qū)內(nèi),3種規(guī)格鋼絲繩試樣在4種拉力下的熱膨脹系數(shù)平均值計(jì)算列表見表2。

    圖9 Ф2 mm試樣加載60 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.9 Curves between thermal expansion coefficient of φ2 mm sample and temperature loading 60 N

    圖10 Ф2 mm試樣加載160 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.10 Curves between thermal expansion coefficient of φ2mm sample and temperature loading 160 N

    圖11 Ф2 mm試樣加載210 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.11 Curves between thermal expansion coefficient of φ2 mm sample and temperature loading 210 N

    從表2可以看出,試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明:鋼絲繩所受拉力對熱膨脹系數(shù)影響較弱,直徑越粗的鋼絲繩其熱膨脹系數(shù)影響越小。Φ2.5 mm鋼絲繩、Φ2 mm鋼絲繩,所受拉力越大,熱膨脹系數(shù)數(shù)值增加;而Φ1.2 mm鋼絲繩變化趨勢不確定。分析原因,Φ1.2 mm鋼絲繩主要是拉力較小時(shí),試驗(yàn)預(yù)緊力不夠,每次拉力狀態(tài)有所不同,因而出現(xiàn)趨勢變化不明顯情況,受外界影響大,數(shù)據(jù)存在一定偏差。鋼絲繩所受拉力對熱膨脹系數(shù)影響較弱,直徑越粗的鋼絲繩熱膨脹系數(shù)越小。

    圖12 Ф2.5 mm試樣加載10 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.12 Curves between thermal expansion coefficient of φ2.5 mm sample and temperature loading 10 N

    圖13 Ф2.5 mm試樣加載210 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.13 Curves between thermal expansion coefficient of φ2.5mm sample and temperature loading 210 N

    圖14 Ф2.5 mm試樣加載160 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.14 Curves between thermal expansion coefficient of φ2.5 mm sample and temperature loading 160 N

    圖15 Ф2.5 mm試樣加載210 N熱膨脹系數(shù)測量數(shù)據(jù)溫度曲線Fig.15 Curves between thermal expansion coefficient of φ2.5mm sample and temperature loading 210 N

    表2 3種規(guī)格鋼絲繩試樣熱膨脹系數(shù)平均值Table 2 Average values of thermal expansion coefficient for three specifications wire rope

    5 結(jié)論

    (1)直徑越粗的鋼絲繩熱膨脹系數(shù)平均數(shù)值越小。

    (2)鋼絲繩熱膨脹系數(shù)隨溫度升高而增加。

    (3)鋼絲繩所受拉力對熱膨脹系數(shù)影響較弱,直徑越粗的鋼絲繩熱膨脹系數(shù)受拉力影響越小。

    (4)鋼絲繩所受拉力的預(yù)緊力對不同粗細(xì)鋼絲繩要求不同,達(dá)不到鋼絲繩拉力的預(yù)緊力,其熱膨脹系數(shù)數(shù)值有所不同。

    1 宋 杰,王麗娟,倪亞輝,等,水域加熱拉索線性熱膨脹系數(shù)測試研究[J],河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2007(4):114-116.

    2 John W Leonard.Tension Structures Behavior& Analysis[M].New York:McGraw-Hill Inc,1988.

    3 GJB332A-2004.剛性固體平均線膨脹系數(shù)測試方法[S].

    4 QJ1522-1988.剛性固體低溫線性熱膨脹系數(shù)測試方法[S].

    5 Touloukian Y S,Liley P E,Saxena S C.et al.,Thermal expansion:metallic elements and alloys.Thermal physical properties of Matter 12[M].New York,IFI/Plenum,1975.

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