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    隧道塌方處理中管棚支護(hù)的力學(xué)模型與計(jì)算分析

    2012-01-23 05:29:38胡五洲陳可祥田常兵王元漢
    關(guān)鍵詞:管棚塌方基巖

    楊 曌, 胡五洲, 陳可祥, 田常兵, 王元漢

    (1.華中科技大學(xué) 土木工程與力學(xué)學(xué)院, 湖北 武漢 430074;2. 湖北省十白高速公路建設(shè)指揮部, 湖北 十堰 442000)

    在現(xiàn)代公路及鐵路建設(shè)中,由于地形限制及選線的要求,在穿過山區(qū)及丘陵地帶時(shí),開挖隧道必不可少[1~3]。隧道屬于地下工程,施工中可能由于地質(zhì)情況掌握不準(zhǔn)確、開挖方法不合理以及支護(hù)措施不到位等都有可能造成塌方事故發(fā)生,不僅造成重大經(jīng)濟(jì)損失,還會(huì)嚴(yán)重影響施工工期及施工安全[4~7]。塌方事故發(fā)生后,能否正確分析其發(fā)生原因,如何根據(jù)具體情況選擇合適的處理措施,對(duì)塌方處理的效果起決定性作用。

    管棚是利用鋼管或鋼插板件作為縱向支撐,鋼拱架作為橫向環(huán)向支撐,構(gòu)成縱橫向整體。其剛度較大,跨越較長(zhǎng),能阻止和限制圍巖變形,承擔(dān)較大的圍巖壓力,在隧道施工和塌方處理中具有突出的優(yōu)勢(shì)。

    隧道開挖施工中采用管棚預(yù)支護(hù),曾有較多的文獻(xiàn)進(jìn)行過研究[8~10],采用的力學(xué)模型大多是比較復(fù)雜的雙參數(shù)彈性地基梁模型。本文針對(duì)隧道塌方的管棚處理,建立了一種管棚作用的簡(jiǎn)支梁模型。這種模型簡(jiǎn)單實(shí)用,方便計(jì)算。在此基礎(chǔ)上,結(jié)合十白高速公路四溝隧道塌方事故的處理,進(jìn)行力學(xué)分析與參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)。并通過數(shù)值模擬及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè),說明了本文模型及處理方案的正確性。

    1 長(zhǎng)管棚作用機(jī)理

    隧道塌方可分為大型塌方和小型局部塌方。小型局部塌方容易用錨桿、小鋼管配合鋼拱架支護(hù)進(jìn)行處理。現(xiàn)主要考慮大型隧道塌方的處理。設(shè)塌方體橫貫整個(gè)掌子面。塌方體高度h根據(jù)普式平衡拱理論用式(1)進(jìn)行計(jì)算[11], 見圖1。

    h=b/f

    (1)

    式中:b為平衡拱的半跨度;f為巖石堅(jiān)固性系數(shù),取值如表1所列。

    圖1 洞室頂部塌落所形成的壓力拱

    等級(jí)類別f堅(jiān)硬堅(jiān)硬的石灰?guī)r、不堅(jiān)硬花崗巖、堅(jiān)硬砂巖、大理巖、黃鐵礦、白云巖;8.0普通砂巖、鐵礦;6.0砂質(zhì)片巖、片巖狀砂巖5.0 中等堅(jiān)硬的黏土質(zhì)片巖、不堅(jiān)硬的砂巖、石灰?guī)r、軟的礫巖;4.0不堅(jiān)硬片巖、致密泥灰?guī)r、堅(jiān)硬的膠結(jié)黏土、軟片巖、石灰?guī)r、凍土;3.0普通的泥灰?guī)r、破壞的砂巖、膠結(jié)的卵石和碎石、摻石的土;2.0碎石土、破壞的片巖、卵石和碎石、硬黏土、堅(jiān)硬的煤、密實(shí)的黏土;1.5普通煤、堅(jiān)硬的沖積土、黏土質(zhì)土、混有石子的土;1.0輕砂質(zhì)黏土黃土、沙礫、軟煤0.9 松散濕砂、砂壤土、種植土、泥炭、輕砂壤土0.6 不穩(wěn)定散砂、小礫石、新積土、開采出來的煤、流沙、沼澤土0.5含水的黃土及其它含水的土 0.3

    首先建立管棚處理塌方的力學(xué)模型。在塌方體前方建立鋼筋混凝土導(dǎo)向墻(護(hù)拱),管棚跨越塌方體,深入基巖一定長(zhǎng)度。在未處理塌方體時(shí),管棚上下均受塌方土體壓力作用。進(jìn)行塌方處理的過程是,從洞內(nèi)護(hù)拱開挖下塌方體土體,一般開挖深度l1=1.5 m以內(nèi),其力學(xué)模型如圖2所示。

    圖2 隧道塌方管棚處理力學(xué)模型

    假設(shè)未處理塌方段管棚上下所受土體壓力作用相同,將導(dǎo)向墻反力簡(jiǎn)化為集中力,將管棚插入基巖深度部分也作為一個(gè)集中支座簡(jiǎn)化,則圖2所示模型進(jìn)一步簡(jiǎn)化為圖3所示情形。

    圖3 隧道塌方管棚處理的簡(jiǎn)化力學(xué)模型

    設(shè)管棚環(huán)向之間間距為d,塌方體高度為h,重度為γ,則管棚承擔(dān)塌方體的載荷集度為

    q=γhd

    (2)

    式中,塌方體高度h由式(1)計(jì)算。

    根據(jù)圖3所示簡(jiǎn)支梁模型,可以確定支座(套拱)A處反力RA,以及基巖處的反力RB。支座A為鋼筋混凝土導(dǎo)向墻,其強(qiáng)度容易保證以承受反力RA?;鶐rB處反力RB為管棚深入基巖的長(zhǎng)度所受合力。由圖3計(jì)算得到RB以后,由基巖的抗壓強(qiáng)度σRb,可以確定管棚需深入基巖的最小長(zhǎng)度

    (3)

    式中,D為管棚橫截面尺寸,即其直徑。

    控制下塌方土體每次開挖深度1 m左右,立即用鋼拱架進(jìn)行支撐,這時(shí)集中力由鋼拱架承擔(dān)。然后繼續(xù)開挖下塌方體土體,開挖深度在1.5 m以內(nèi)。這時(shí)的力學(xué)模型與圖3類似,不過l的長(zhǎng)度相應(yīng)減少,為鋼拱架和基巖之間的距離。如此循環(huán)開挖,循環(huán)支撐,循環(huán)計(jì)算。一直計(jì)算到整個(gè)塌方體處理完成。

    2 四溝隧道塌方原因分析

    十白高速公路四溝隧道為一座分離式中隧道,進(jìn)口位于十堰市張灣區(qū)西城開發(fā)區(qū)四溝村西側(cè),出口位于柏林鎮(zhèn)鮑花溝村東側(cè)。隧道設(shè)計(jì)凈寬為10.25 m,設(shè)計(jì)凈高為5.0 m。左幅里程樁號(hào)ZK13+422~ZK14+100,全長(zhǎng)678 m,最大埋深約124 m;右幅里程樁號(hào)YK13+410~YK14+072,全長(zhǎng)662 m,最大埋深約126 m。

    2011年2月24日下午,上半斷面掌子面開挖至ZK13+635,掌子面拱頂噴射混凝土出現(xiàn)開裂,施工單位立即安排停止掌子面開挖,并對(duì)初支混凝土開裂的位置補(bǔ)打錨桿、補(bǔ)噴混凝土。25日上午,該處拱頂噴射混凝土再次開裂并開始脫落,且發(fā)現(xiàn)掌子面附近三榀格柵拱架嚴(yán)重變形,至26日上午9時(shí)50分左右,隧道頂部出現(xiàn)大規(guī)模塌方,塌方開始時(shí)位于掌子面拱頂,隨即以較快的速度向進(jìn)口方向發(fā)展,前后持續(xù)時(shí)間約10 min,至10時(shí)許基本穩(wěn)定。塌方段示意圖如圖4所示。

    圖4 隧道塌方段示意

    在四溝隧道塌方穩(wěn)定后,通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行調(diào)查研究,分析得出其事故發(fā)生原因,包括設(shè)計(jì)原因、自然原因及施工原因等。

    (1)設(shè)計(jì)因素

    塌方段設(shè)計(jì)為IV級(jí)圍巖,中風(fēng)化片巖,巖體裂隙較發(fā)育,圍巖較破碎,地下水主要為基巖裂隙水。在該段上半斷面開挖過程中,圍巖揭露為中~強(qiáng)風(fēng)化片巖,圍巖節(jié)理裂隙發(fā)育,巖體破碎,洞身圍巖自穩(wěn)能力差。地質(zhì)資料的不符,導(dǎo)致支護(hù)承載力的不足。

    (2)自然因素

    本地區(qū)在塌方前一直在降雨,導(dǎo)致圍巖節(jié)理裂隙中賦存了大量的水;隧道在開挖后,降水通過圍巖裂隙流進(jìn)洞內(nèi),使節(jié)理面的連接更加薄弱。同時(shí),由于施工排水不及時(shí),導(dǎo)致洞內(nèi)存在大量積水,積水浸泡拱腳圍巖,使支護(hù)承載力進(jìn)一步下降。

    (3)施工因素

    隧道超欠挖現(xiàn)象嚴(yán)重。由于隧道爆破參數(shù)設(shè)置的問題,導(dǎo)致隧道在爆破后,斷面出現(xiàn)嚴(yán)重超挖現(xiàn)象。

    初支背后存在空洞。對(duì)于超挖部分,在后期施工中未能對(duì)其進(jìn)行回填或注漿封閉,導(dǎo)致圍巖和初期支護(hù)混凝土不能充分接觸,承載力降低。

    二襯與掌子面間距過大。在塌方前,二襯只施作到ZK13+440左右,與掌子面距離達(dá)90多米。

    3 長(zhǎng)管棚方案的參數(shù)計(jì)算

    3.1 初步設(shè)計(jì)方案

    (1) 管棚規(guī)格:長(zhǎng)管棚采用熱軋無縫的有孔鋼花管,鋼管外徑D1= 89 mm,內(nèi)徑d1= 77 mm, 壁厚為6 mm。

    (2) 管距:長(zhǎng)管棚環(huán)向中至中間距設(shè)置為d=0.5 m。

    (3) 鋼管材料參數(shù):彈性模量E=200 MPa;泊松比μ=0.25;屈服極限σSb=345 MPa。

    (4) 圍巖材料參數(shù):重度γ=22 kN/m3;單軸抗壓強(qiáng)度σRb=1.5 MPa 。

    長(zhǎng)管棚立面布置圖如圖5。

    圖5 長(zhǎng)管棚立面布置

    3.2 計(jì)算校核

    (1)管棚內(nèi)力計(jì)算

    塌方體長(zhǎng)度(深度)應(yīng)根據(jù)實(shí)際進(jìn)行探測(cè), 這里塌方體深度與寬度相等,即

    l=12 m

    塌方體高度由式(1)計(jì)算。其中b=6 m, 圍巖級(jí)別IV級(jí),中風(fēng)化片巖,節(jié)理發(fā)育,有水,按表1取f=3.0, 則可得

    h= 2 m

    單根管棚承擔(dān)塌方體的載荷集度為按式(2)計(jì)算可得

    q=22 kN/m

    由圖3所示模型,計(jì)算可得基底反力為

    RA=30.94 kN,RB=2.06 kN

    圖6 隧道塌方管棚受力簡(jiǎn)圖

    彎矩分布如圖6(b)所示,最大彎矩作用位置距離右端1.406 m, 大小為

    Mmax=21.66 kN·m

    (2)管棚應(yīng)力計(jì)算

    鋼管慣性矩公式:

    (4)

    鋼管內(nèi)灌滿砂漿,其慣性矩公式:

    (5)

    代入相關(guān)數(shù)據(jù),則灌漿后的鋼管慣性矩為:

    I=I1+I2=3.007×10-6(m4)

    管棚受的最大彎曲應(yīng)力公式為:

    (6)

    計(jì)算得

    σmax=314 MPa

    而鋼的屈服極限為

    σSb=345 MPa

    由此可見

    σmax<σSb

    說明設(shè)計(jì)的管棚受力后的最大應(yīng)力小于鋼材的屈服極限,因此是合適的??紤]到施工過程中輔以小導(dǎo)管注漿等措施,管棚所受載荷小于計(jì)算載荷,因此實(shí)際情況是更偏于安全的。

    在塌方處置后繼過程中,管棚右端集中力由鋼拱架承擔(dān)。隨著塌方處置向前進(jìn)行,管棚計(jì)算長(zhǎng)度l逐步減少,右端集中力、管棚最大彎矩和最大彎曲應(yīng)力也將逐步減少。因此,后繼過程中管棚的強(qiáng)度是更加安全的。

    (3)管棚深入基巖長(zhǎng)度的計(jì)算

    管棚深入基巖長(zhǎng)度與圖3中反力RB的大小有關(guān)。根據(jù)RB的大小,基巖抗壓強(qiáng)度σRb,管棚直徑D1, 由式(3)可得。在開始處理塌方時(shí),有

    l2=0.0154 m

    此即管棚開始處理塌方時(shí)需深入基巖長(zhǎng)度。

    在塌方體開挖過程中,左端反力RB逐漸增加??疾鞓O限情況,即開挖至基巖1.5 m時(shí),簡(jiǎn)支梁模型及相關(guān)內(nèi)力如圖7所示。由式(3)可得:

    l2=0.124 m

    即管棚深入基巖深度為0.124 m。

    由于管棚最后深入基巖深度最大,所以管棚設(shè)計(jì)應(yīng)該按照最后情況考慮,即l2=0.124 m。在實(shí)際情形中,管棚深入基巖深度一般大于這個(gè)長(zhǎng)度。因此,在整個(gè)塌方處理過程中都能滿足基巖強(qiáng)度安全的要求。

    圖7 塌方處理至基巖附近時(shí)管棚受力簡(jiǎn)圖

    4 塌方處置數(shù)值模擬與監(jiān)控量測(cè)

    4.1 計(jì)算模型

    數(shù)值分析的具體計(jì)算范圍為:隧道軸向X軸方向取為60 m,水平方向Y軸方向取30 m,垂直方向Z軸取50 m。邊界約束條件取為:兩側(cè)邊向水平向約束,豎直方向自由;底部下邊界取為固定約束,上邊界為自由約束。

    由于所取模型關(guān)于YOZ平面是對(duì)稱的,在計(jì)算中,僅取一半?yún)^(qū)域進(jìn)行模擬。其計(jì)算模型如圖8所示。計(jì)算采用莫爾—庫侖彈塑性材料模型,開挖采用Null模型進(jìn)行模擬。

    圖8 數(shù)值計(jì)算模型

    4.2 計(jì)算參數(shù)

    根據(jù)四溝隧道現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)及《巖石力學(xué)參數(shù)手冊(cè)》[12],其巖體、超前長(zhǎng)管棚、超前小導(dǎo)管的材料物理力學(xué)參數(shù)選取如表2和表3所示。

    表2 巖體物理力學(xué)參數(shù)

    表3 長(zhǎng)管棚及超前小導(dǎo)管物理力學(xué)參數(shù)

    4.3 模擬結(jié)果分析研究

    根據(jù)實(shí)際塌方處理的過程,計(jì)算所取模擬過程為:(1) 先進(jìn)行超前長(zhǎng)管棚和小導(dǎo)管支護(hù),開挖上臺(tái)階,開挖1.4 m后進(jìn)行初期支護(hù);(2) 接著進(jìn)行上、中、下臺(tái)階循環(huán)開挖,并進(jìn)行下臺(tái)階初期支護(hù)、二襯施作和仰拱回填;(3) 按照步驟(1) 、(2)依次進(jìn)行上中下臺(tái)階開挖和支護(hù)。

    計(jì)算可以得到開挖后塑性區(qū)分布圖和位移云圖。從圖9所示塑性區(qū)分布圖可以看出:隧道塌方開挖處理后,在上中斷面開挖后,由于圍巖應(yīng)力重分布,導(dǎo)致塑性區(qū)的產(chǎn)生,且塑性區(qū)主要為剪切和拉伸屈服。從圖10的隧道開挖后的垂直方向Z向位移云圖可知,隧道塌方處理過程中洞口拱頂最大沉降量為22.63 mm。

    圖9 塌方處治后的塑性區(qū)分布云圖

    圖10 塌方處治后的位移云圖

    參照《公路隧道施工技術(shù)規(guī)范》[13],可以看出,隧道圍巖變形均在規(guī)范要求范圍之內(nèi),且其變形曲線最終都趨于收斂,從而在理論上證明了處治方案的合理性。

    5 塌方處理后監(jiān)控量測(cè)

    為正確判斷塌方區(qū)處理后圍巖的穩(wěn)定情況,在隧道塌方處理段ZK13+590~ZK13+640之間, 按照5 m一個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行布設(shè),共有10個(gè)測(cè)點(diǎn),對(duì)其水平收斂及拱頂沉降進(jìn)行測(cè)量,監(jiān)測(cè)結(jié)果如表4。表中數(shù)據(jù)ZK13+615斷面圍巖累計(jì)變形相對(duì)較大,通過分析得出,主要是由于二襯施作時(shí)間較晚,圍巖應(yīng)力充分釋放,導(dǎo)致變形較大。

    表4 塌方處理各段各斷面圍巖變形情況統(tǒng)計(jì)

    現(xiàn)選取塌方段具有代表性的中間監(jiān)測(cè)點(diǎn)ZK13 +615斷面的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,結(jié)果見圖11。拱頂下沉累計(jì)值為23.68 mm,與計(jì)算結(jié)果22.63 mm相近。由圖11中圍巖變形曲線可以看出,隧道塌方段在開挖10天后變形速率降低并逐漸趨于穩(wěn)定,塌方段圍巖累計(jì)變形值均在規(guī)范要求的范圍之內(nèi),且與數(shù)值模擬得出的數(shù)據(jù)基本吻合。

    圖11 ZK13+615累計(jì)拱頂下沉曲線

    6 結(jié) 論

    (1)長(zhǎng)管棚注漿加固塌方體方案是在有支護(hù)的形式下,對(duì)塌方體進(jìn)行清除,施工過程中的安全性能夠得到保障,特別適合于較大型隧道的塌方。

    (2)本文提出了隧道塌方處理中管棚支護(hù)的力學(xué)模型,該模型簡(jiǎn)單實(shí)用,可以進(jìn)行管棚參數(shù)的安全校核與優(yōu)化設(shè)計(jì)。

    (3)在對(duì)山區(qū)隧道施工過程中的塌方進(jìn)行處理時(shí),可以先通過數(shù)值模擬分析,然后與施工效果進(jìn)行對(duì)比分析,從而在保證施工安全性的基礎(chǔ)上,對(duì)數(shù)值模擬的參數(shù)加以改進(jìn)。

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