李華
(華電能源牡丹江第二發(fā)電廠,黑龍江 牡丹江 157015)
在超超臨界(USC)機(jī)組中,鍋爐水冷壁管壁溫度可升至513℃,瞬間最高溫度甚至可達(dá)540℃,如果仍采用傳統(tǒng)的鐵素體-貝氏體耐熱鋼,如A213-T12和A213-T22來制作,已不能滿足要求,并且,焊后極易產(chǎn)生扭曲變形,且這種扭曲變形是極難矯正的。因此需要采用合金含量更高,熱強(qiáng)性更好的鋼材,SA213-T23鋼便是其中之一。而T23鋼在550℃時(shí)具有很高的抗蠕變性能和焊態(tài)低硬度的特征,是很好的替代材料。目前,國內(nèi)引進(jìn)的600MW超臨界鍋爐的過熱器開始采用T23鋼,因此,掌握T23鋼的焊接工藝特點(diǎn)和焊接方法勢(shì)在必行。
焊接工藝試驗(yàn)著重于分析焊前預(yù)熱溫度、焊接材料、焊接方法及焊后熱處理工藝對(duì)T23鋼焊接接頭性能的影響。
2.1 焊接材料:試驗(yàn)采用的焊接材料為德國蒂森公司生產(chǎn)的焊絲和焊條,其化學(xué)成分見表1
2.2 焊接工藝試驗(yàn)條件:管材為T23鋼,¢45mm*7.8mm,焊絲UNONICr2WV,焊條THYSSEN Cr2WV.焊接方法采用Ws或Ws/Ds,預(yù)熱溫度100℃或不預(yù)熱,焊后熱處理,不熱處理或(730~750)℃*1h電阻爐或火焰熱處理,氬氣流量8~10L/min.
2.2.1 第1次試驗(yàn)設(shè)計(jì)了3組方案:A組采用Ws/Ds工藝,焊后進(jìn)行熱處理:B組采用Ws全氬弧焊工藝,焊后進(jìn)行熱處理:C組采用Ws全氬弧焊工藝,但焊后不進(jìn)行熱處理。焊接位置為2G,5G,具體方案內(nèi)容見表2,試驗(yàn)結(jié)果見表3。
對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析可知,焊縫抗拉強(qiáng)度、抗彎性能及硬度均能滿足要求,但沖擊韌度很低(沖擊試樣尺寸為10mm*55mm*5mm)總體表現(xiàn)為:全氬弧焊優(yōu)于氬電聯(lián)焊,焊后熱處理,橫焊優(yōu)于吊焊。分析原因主要是全氬弧焊工藝熱輸入小,組織晶粒細(xì)小,經(jīng)過熱處理后的焊縫晶粒進(jìn)一步行到細(xì)化:而橫焊的層道數(shù)多于吊焊,后一焊道對(duì)前一焊道起到了類似回味火的作用。試樣焊縫硬度過高,整體沖擊韌度低。經(jīng)分析熱處理電阻爐溫控不準(zhǔn),導(dǎo)致實(shí)際溫度大大低于設(shè)定溫度所致。
2.2.2 第二次試驗(yàn):針對(duì)第1次試驗(yàn)的結(jié)果,此次試驗(yàn)采用全氬弧焊工藝,采用遠(yuǎn)紅外熱處理設(shè)備,并將道溫度控制在200-300℃。為了減輕根層焊道燒焦現(xiàn)象,取消焊前預(yù)熱。
由于焊縫抗拉彈度、抗彎性能和硬度均能滿足要求,焊后不再進(jìn)行上述試驗(yàn),只進(jìn)行沖擊韌度的對(duì)比分析。由于橫焊的試驗(yàn)結(jié)果優(yōu)于吊焊,因此僅分析吊焊焊縫的沖擊韌度。焊接電流100-120A,焊后進(jìn)行(730-750)℃*1h回火處理,試件沖擊韌度分別為:275,59,222J/Cm2。
通過調(diào)整熱處理測(cè)溫點(diǎn)位置,解決了測(cè)溫不準(zhǔn)的問題,同時(shí)降低道間溫度,吊焊位置的焊縫沖擊韌度有了明顯的改善。檢查3個(gè)沖擊試樣的斷面,出現(xiàn)低值的試樣斷面晶粒較其余兩個(gè)試樣的明顯粗大。為判斷上次吊焊試樣沖擊韌度低點(diǎn)是隨機(jī)出現(xiàn)還是有特定位置,以相同焊接工藝參數(shù)重新焊制試件,在管子的平焊位置、以相同焊接工藝參數(shù)重新焊制試件,在管子的平焊位置、向上爬坡位置、兩側(cè)水平焊位置和仰焊位置取5個(gè)沖擊試樣,試驗(yàn)結(jié)果見表4。
表4 第2次試驗(yàn)結(jié)果
由表4試驗(yàn)結(jié)果可知,平焊和向上爬坡焊位置的試樣沖擊韌度較低,從試件斷口看,試件上半部分的晶粒明顯粗大,其原因是焊接時(shí)熱量眾下向上傳遞,上半部分焊縫冷卻速度慢,導(dǎo)致晶粒較大。
由上述兩次試驗(yàn)結(jié)果可知,采用全氬弧工藝,焊前不預(yù)熱,道間溫度控制在200-230℃,焊后進(jìn)行熱處理,并保證熱處理時(shí)測(cè)溫準(zhǔn)確,即可獲得力學(xué)性能優(yōu)良的焊接接頭。
2.2.3 第3次試驗(yàn):施工現(xiàn)場(chǎng)熱處理?xiàng)l件不如試驗(yàn)室,采用遠(yuǎn)紅外加熱設(shè)備焊后對(duì)焊縫進(jìn)行熱處理,不僅設(shè)備要求高,而且會(huì)導(dǎo)致施工效率低和工程成本大幅增加。因此此次試驗(yàn)采用焊后立即用火焰加熱至730-750℃,同時(shí)用遠(yuǎn)紅外測(cè)溫槍準(zhǔn)確地測(cè)溫,隨后保溫緩冷,其它工藝參數(shù)不變,試驗(yàn)結(jié)果見表5。
從以上試驗(yàn)結(jié)果可以看出,采用火焰加熱處理的試件焊縫沖擊韌度較高,金相組織為回火貝氏體,而其平焊位置焊縫的沖擊韌度值仍較低,但在合格范圍內(nèi)。隨后采用日本焊絲TGS-2CW代替德國焊絲UNION Cr2WV,采用焊后立即進(jìn)行730=750℃火焰熱處理工藝,保溫緩冷,其它焊接工藝參數(shù)不變,試驗(yàn)結(jié)果見表6。
2.2.4 仰焊位置
由以上試驗(yàn)結(jié)果可知,無論是采用德國焊材還是日本焊材,采用焊后火焰熱處理均獲得了合格的焊接接頭。TGS-2CW的沖擊韌度值較高,焊縫晶力較為細(xì)小,對(duì)兩種焊絲的化學(xué)成分分析可知,UNION Cr2WV與母材T23更加接近,而TGS-2CW的Mo含量較高,W含量略低。而TGS-2CW較高的含Mo量,是否對(duì)焊接接頭高溫性能有影響,還需要進(jìn)行更深入的研究。
(1)采用全氬弧焊焊接工藝,T23鋼無需焊接預(yù)熱即可獲得綜合性能良好的焊接接頭。(2)為獲得良好的沖擊韌性,對(duì)于T23鋼焊接接頭,應(yīng)進(jìn)行焊后熱處理,加熱溫度的選擇及層間溫度與熱處理溫度的準(zhǔn)確監(jiān)控,是T23鋼焊接中不可忽視的關(guān)鍵因素。
[1]楊富,章應(yīng)霖.新型耐熱鋼焊接.北京:中國電力出版社,2007.
[2]張信林,張佩良.焊接技術(shù)問答(第三版).北京:中國電力出版社,2005.
[3]火力發(fā)電廠焊接技術(shù)規(guī)程(DL/T869-2004).中華人民共和國國家發(fā)展和改革委員會(huì)2004