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    基于搖板式造波機(jī)的無反射造波仿真

    2011-11-09 06:35:06
    中國艦船研究 2011年5期
    關(guān)鍵詞:造波池壁板式

    蔣 頡 丁 勇

    1 中國艦船研究設(shè)計中心,上海 201108 2 哈爾濱工程大學(xué)船舶工程學(xué)院,黑龍江哈爾濱 150001

    1 引 言

    在進(jìn)行海洋工程模型試驗(yàn)時,需要長時間的造波,以研究其在波浪中的水動力性能并考核海洋工程的運(yùn)行及安全性能。但在大部分的水池中,不能長時間生成符合要求的目標(biāo)波浪。因此,如何使造波機(jī)能主動吸收域內(nèi)的反射波浪,減少波浪二次反射便成為水池造波技術(shù)研究的重要課題之一。

    國外已開始了這一問題的研究,Hirakuchi[1]采用在造波板上設(shè)置浪高儀來監(jiān)測波浪,進(jìn)而修正產(chǎn)生波浪的造波信號來達(dá)到吸收反射波浪的目的;Frigaard等[2]采用在造波板前一定距離處設(shè)置兩個浪高儀來監(jiān)測波浪;Schaffer等[3-4]采用以數(shù)字濾波器作為水動力反饋,以控制造波板的運(yùn)動,達(dá)到吸收二次反射波浪的目的。我國針對無反射造波理論和控制系統(tǒng)做了一些研究[5-7],但還未在物理水池中實(shí)現(xiàn)。近年來,我國新建了很多海洋工程水池,大多采用搖板式造波機(jī),但仍未應(yīng)用無反射技術(shù),使得試驗(yàn)設(shè)備的有效利用受到了很大的限制。本文首次采用全相位頻譜分析,分離入、反波浪,在工程上更加容易實(shí)現(xiàn)。

    2 基本理論

    2.1 無反射造波理論

    本文以搖板式造波機(jī)為研究對象,如圖1所示。首先假定水是理想流體,不可壓縮,無旋,造波機(jī)相對于波浪為小量。先考慮規(guī)則波的情況,為了吸收二次反射波浪,在原來造波機(jī)的位移Xm的基礎(chǔ)上附加一個位移Xam,并且假定Xam產(chǎn)生的波浪正好能抵消二次反射波的影響。當(dāng)采用吸收式造波時,假設(shè)水池中二次反射波被完全吸收,造波板的位移可以用下式表示:

    式中,Xm表示在沒有反射波的條件下,為了產(chǎn)生目標(biāo)波所需要的造波板位移;Xam表示在采用吸收式造波時,為了吸收水池中的二次反射波所需造波板的附加位移,則有:

    式中,φ表示相位差。

    則造波板的運(yùn)動速度可表示為:

    式中,ηm和ηam分別表示由Xm和Xam產(chǎn)生的行進(jìn)波;ηms和ηams分別表示由Xm和Xam產(chǎn)生的駐波;ηr表示水池中的反射波;ηrr表示在造波板上產(chǎn)生的二次反射波。另知在水面平均處線性化自由表面條件為:

    已知搖板式造波機(jī)的速度勢函數(shù)為[8]:

    則由式(11)和式(12)可得:

    想要消除二次反射波的條件是:由造波板的附加運(yùn)動Xam產(chǎn)生的波浪與水池中的二次反射波的代數(shù)和為零,即

    由式(18)、式(20)和式(21)可以得到搖板的運(yùn)動速度表達(dá)式為:

    不規(guī)則波是由無窮多個規(guī)則波的線性疊加而成,由此,不規(guī)則波的吸收式造波理論便可由規(guī)則波的吸收式造波理論推導(dǎo)而來。在這里,直接給出不規(guī)則波時搖板的運(yùn)動速度表達(dá)式:

    式中,ηmn、η0n分別為各組成波對應(yīng)的行進(jìn)波以及在造波板處的水位值。式(23)也可以寫成:

    2.2 全相位頻譜分析

    常用的FFT頻譜分析或功率譜分析是輸入的N個信號經(jīng)窗截斷后作FFT變換,取振幅或振幅平方后輸出,如圖2(a)所示。這種截斷的信號做FFT譜分析時會產(chǎn)生比較大的泄漏。采用全相位方法進(jìn)行截斷,將全相位輸入數(shù)據(jù)作FFT變換,取abs輸出幅度頻譜,取振幅平方輸出功率譜,便稱為全相位頻譜分析。若將N階中心對稱窗和N階矩形窗卷積產(chǎn)生的一個2N-1階窗作為窗函數(shù),便為全相位單窗頻譜分析;若將N階中心對稱窗和自身卷積產(chǎn)生的一個2N-1階窗作為窗函數(shù),便為全相位雙窗頻譜分析,如圖2(b)所示[9-10]。

    3 無反射造波仿真試驗(yàn)

    3.1 二維數(shù)值水池的建立

    本文首先基于勢流理論,采用面元法,建立二維線性數(shù)值波浪水池,對搖板式造波機(jī)造波進(jìn)行了數(shù)值模擬[11]。線元的劃分和時間步長的選擇對模擬的結(jié)果均有較大的影響,如果線元取得太多,計算速度將變得很慢;取得太少,解析解又達(dá)不到計算的精度要求。時間步長的長短與計算精度的關(guān)系以及線元多少與計算精度的關(guān)系是一樣的,但時間步長與空間步長(即線元數(shù))需取得協(xié)調(diào)。經(jīng)過大量的試驗(yàn)表明,當(dāng)每個周期的時間步長與每個波長的線元數(shù)之比等于2左右時,步進(jìn)結(jié)果穩(wěn)定,計算結(jié)果沒有不正常的“毛刺”現(xiàn)象。本文每秒時間步長取30,每米取4.8左右個線元,對于除自由面以外的其他邊界,線元可以適當(dāng)取少一點(diǎn),在這里每米取10個線元。對于搖板式造波機(jī)的解析解,按相關(guān)研究成果,數(shù)值模擬的周期取為0.5~4 s之間,浪高儀設(shè)在距搖板10 m處。模擬結(jié)果如圖3所示。

    圖3分別對周期為2 s和3 s時進(jìn)行了數(shù)值模擬。從圖中可看出,數(shù)值解與解析解吻合較好,證實(shí)了本數(shù)值波浪水池試驗(yàn)方法的適用性。

    3.2 垂直池壁中的仿真試驗(yàn)

    進(jìn)行無反射造波仿真試驗(yàn)時,分別對水池右側(cè)池壁為垂直和斜坡兩種情況進(jìn)行了仿真。這主要是考慮到在勢流理論的基礎(chǔ)上,池壁為垂直時,波浪反射后頻率不會改變;而當(dāng)池壁有斜坡時,波浪反射后頻率存在諧波成分,能更好地模擬物理水池的現(xiàn)象。首先對垂直池壁時的情況進(jìn)行仿真試驗(yàn),水池主尺度為50 m×3 m(長×深),其中搖板高 l=1.6 m。 浪高儀設(shè)置在造波板上(x=0.625 m 處),采樣時間段為 100/λ~100/λ +2,即波浪發(fā)生二次反射后的兩個周期。分別模擬不同周期的波浪,模擬結(jié)果如圖4、圖5所示。

    通過對傳統(tǒng)造波和吸收式造波的比較以及全相位頻譜分析,可以看出:波浪在二次反射后,不再是規(guī)則波,波高明顯變大。如果在這種條件下試驗(yàn),將對試驗(yàn)值產(chǎn)生較大的影響。而采用無反射造波以后,波高明顯變小,二次反射明顯減弱,且波形平穩(wěn)。同時,從頻譜分析中也可看到,波浪反射沒有改變頻率,與理論結(jié)果一致。

    3.3 斜坡堤仿真試驗(yàn)

    水池的主尺度不變,浪高儀的設(shè)置位置和采樣時間段也不變,分別取斜坡的角度θ=30°和θ=60°,T=2 s進(jìn)行仿真試驗(yàn),數(shù)值波浪水池的主尺度如圖6所示,模擬結(jié)果如圖7和圖8所示。從頻譜分析圖(圖9和圖10)中可以看到,除基波頻率外,還存在其它頻率成分,但是這些頻率成分的幅值很小。這說明,當(dāng)池壁不垂直時,波浪反射有諧波產(chǎn)生。在主動吸收式造波時,只需考慮對試驗(yàn)影響最大或者是幅值最大的頻率成分,其他幅值小或遠(yuǎn)離基頻的頻率成分可以不考慮。從圖7和圖8的仿真結(jié)果還可看出,在采用無反射造波后,二次反射波浪被減弱了很多,而且波形平穩(wěn)。

    4 結(jié)語

    本文建立了二維線性數(shù)值波浪水池,并對模擬結(jié)果與解析解進(jìn)行了比較,證明本數(shù)值波浪水池是成功的。在此基礎(chǔ)上,通過對垂直池壁和斜坡堤搖板式造波機(jī)的仿真試驗(yàn)可以看出:雖然在采用無反射造波后,波高的大小與理論波高大小有差別,但比不采用無反射造波的情況要好很多,可以將二次反射的影響減弱到較低的程度。特別是在加斜坡堤后,存在其它諧波頻率成分的干擾,但通過仿真試驗(yàn),表明采用無反射造波后,依然可以吸收二次反射波浪。

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    [10]黃曉紅.全相位數(shù)字間斷信號處理[D].天津:天津大學(xué),2006.

    [11]戴遺山,段文洋.艦船在波浪中運(yùn)動的勢流理論[M].北京:國防工業(yè)出版社,2008.

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