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    異形豎管降膜蒸發(fā)器管內(nèi)液膜流動(dòng)的數(shù)值研究

    2011-09-23 10:46:12張寶堃
    化工裝備技術(shù) 2011年1期
    關(guān)鍵詞:降膜液膜異形

    董 琳 張寶堃

    (天津益高暖通機(jī)電設(shè)備有限公司) (天津科技大學(xué))

    理論研究

    異形豎管降膜蒸發(fā)器管內(nèi)液膜流動(dòng)的數(shù)值研究

    董 琳*張寶堃

    (天津益高暖通機(jī)電設(shè)備有限公司) (天津科技大學(xué))

    對(duì)異形豎管降膜蒸發(fā)器的液膜流動(dòng)進(jìn)行了數(shù)值分析,采用VOF法建立了管內(nèi)二維氣-液兩相CFD模型;根據(jù)模擬結(jié)果討論了壁面結(jié)構(gòu)、液相物性等參數(shù)對(duì)液膜流動(dòng)的影響,并給出了異形豎管降膜蒸發(fā)器濃縮一定黏度的物料,其流量的參考操作區(qū)間。

    降膜蒸發(fā)器 異形豎管 流動(dòng)性能 數(shù)值分析 操作區(qū)間

    0 引言

    異形豎管降膜蒸發(fā)設(shè)備是近年來發(fā)展起來的又一新型降膜蒸發(fā)設(shè)備,廣泛應(yīng)用于造紙、食品、化工等諸多領(lǐng)域。它將波紋管作為加熱管應(yīng)用到降膜蒸發(fā)器中。在異形豎管降膜蒸發(fā)器中,流體液膜沿著管內(nèi)連續(xù)交替的周期變化的曲面向下流動(dòng),其壓力和流速不斷地變化,導(dǎo)致湍動(dòng)的產(chǎn)生和液膜邊界層的減薄,從而強(qiáng)化傳熱。因壁面凹凸變化對(duì)流體流動(dòng)和傳熱產(chǎn)生一定的影響,這就為這種降膜蒸發(fā)器的研究帶來一定的復(fù)雜性。

    本文在理論研究及實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,采用VOF法建立了二維氣-液兩相CFD模型,研究了管內(nèi)二維降膜流動(dòng)過程,根據(jù)模擬結(jié)果討論了壁面結(jié)構(gòu)、液相物性等參數(shù)對(duì)液膜流動(dòng)的影響,分析了近壁面液膜旋流的形成機(jī)理,并且討論了旋流對(duì)液膜流動(dòng)的影響。根據(jù)模擬結(jié)果給出了異形豎管降膜蒸發(fā)器濃縮一定黏度的物料,其流量的參考操作區(qū)間,為工業(yè)生產(chǎn)提供了參考依據(jù)。

    1 液膜流動(dòng)的數(shù)值模擬方法

    由于液膜流動(dòng)自由邊界的不確定性,使得數(shù)值模擬存在很大的困難。其難點(diǎn)是如何將自由界面離散化,如何準(zhǔn)確地追蹤到自由界面隨時(shí)間的變化,以及如何在變化的自由界面上加邊界條件等。針對(duì)這些數(shù)值模擬難點(diǎn),參考國內(nèi)外一些學(xué)者以及筆者前期的研究成果,我們認(rèn)為:“液膜厚度方程法”[1],即給出從自由邊界到某條參考線的距離隨參考線位置變化的函數(shù)從而對(duì)液膜進(jìn)行研究,以及 “線段法”[2],這兩種方法都在一定程度上存在缺陷,不能給出合理的管內(nèi)流場結(jié)構(gòu)。

    對(duì)比前面幾種方法,似乎采用定義流體區(qū)域的方法比定義界面坐標(biāo)的方法更具優(yōu)越性,因?yàn)榍罢咛幚砗薪徊孀杂杀砻鎲栴}更加得心應(yīng)手,從邏輯上更容易實(shí)現(xiàn)。VOF法(volume of fluid)[3,4]就是采用定義流體區(qū)域的方法對(duì)氣液兩相進(jìn)行研究,非常適合于對(duì)異形豎管內(nèi)降膜流動(dòng)過程的研究。

    2 異形豎管降膜蒸發(fā)模型的簡化及假設(shè)

    異形豎管二維降膜蒸發(fā)過程屬于氣-液兩相分層流動(dòng)過程。為確定波動(dòng)液膜的自由表面位置,選用VOF(volume of fluid)界面追蹤技術(shù)進(jìn)行模擬。鑒于氣液兩相界面產(chǎn)生湍動(dòng),在此選用RNG(renormalization group)湍流模型[5](重整化群模型)描述液膜的流動(dòng)過程,并對(duì)管內(nèi)液膜流動(dòng)模型進(jìn)行假設(shè)和簡化:

    (1)液膜屬于不可壓縮的黏性流體。

    (2)液膜流動(dòng)具有一定的初速度,是穩(wěn)態(tài)的。

    (3)汽相速度對(duì)液膜影響較小,汽液之間無滑移速度。

    (4)異形豎管屬于軸對(duì)稱管,因此選擇沿軸線剖面的一半分析其流動(dòng)性能。 (圖1為異形豎管降膜蒸發(fā)器數(shù)學(xué)模型及網(wǎng)格劃分結(jié)果,圖2為與之對(duì)應(yīng)的直管降膜蒸發(fā)器模型。)

    (5)由于液膜流動(dòng)的不穩(wěn)定性,液相出口流速不可能達(dá)到嚴(yán)格意義上的穩(wěn)定不變,因此,對(duì)流場計(jì)算是否達(dá)到穩(wěn)定的判據(jù)是,液相出口速度在單位時(shí)間內(nèi)的平均值恒定不變,即認(rèn)為達(dá)到流動(dòng)穩(wěn)定。下面給出某一算例:液相出口速度隨時(shí)間的變化如圖3所示。由圖3可見,由于液膜自由表面存在波動(dòng),出口速度也隨之出現(xiàn)有規(guī)律的波動(dòng),但平均速度已達(dá)到穩(wěn)定,此時(shí)即可停止計(jì)算。

    3 模擬結(jié)果與討論

    3.1 波紋結(jié)構(gòu)對(duì)液膜流動(dòng)的影響

    圖4是波紋管和直管降落液膜形成過程對(duì)比。通過比較我們發(fā)現(xiàn),在相同時(shí)間段內(nèi)液膜在直管上流過的距離大于波紋管上的直線距離。顯然這是因?yàn)椴y的存在增加了液膜的流動(dòng)路程,從而延長了液膜在波紋管內(nèi)的停留時(shí)間,這勢必會(huì)增加物料的停留時(shí)間,起到強(qiáng)化換熱的作用。

    3.2 表面張力的影響

    對(duì)于薄液膜流動(dòng),壁面黏附力的作用至關(guān)重要,該力與液固接觸角有很大關(guān)系。液膜在波紋管內(nèi)流動(dòng)時(shí),受波紋結(jié)構(gòu)的影響接觸角大小會(huì)發(fā)生變化。隨接觸角變化,液體受到的黏附力產(chǎn)生震蕩。這種不穩(wěn)定震蕩將改變液膜自由表面形狀、相位角、局部液膜厚度和局部壁面剪應(yīng)力等值,甚至?xí)挂耗て屏选?/p>

    對(duì)一般潤濕系統(tǒng)來說,表面張力降低,固液接觸角變小。較小的固液接觸角有利于潤濕過程自發(fā)進(jìn)行,從而形成較大的氣液接觸面積。圖5分別給出了表面張力對(duì)液膜側(cè)影的影響,其中圖5(a)為不考慮表面張力液膜側(cè)影圖,圖5(b)為考慮表面張力液膜側(cè)影圖。從圖中可以看出,不考慮表面張力時(shí)液膜將緊隨固體波紋面的變化而變化,自由表面與波紋壁面間的相位差幾乎為零,液膜表面十分光滑;考慮表面張力時(shí)液膜自由表面與固體壁面間的相位差增大,表面波動(dòng)比較劇烈,而且在自由表面還會(huì)形成許多細(xì)小的不規(guī)則的毛細(xì)波紋。

    圖5 表面張力對(duì)液膜側(cè)影的影響

    3.3 液相流速及流量的影響

    圖6為蒸發(fā)溫度T=355 K,傳熱溫差 ΔT=6 K,黏度分別為7.4 mPa·s和10.7 mPa·s的液膜流動(dòng)過程流體速度云圖。圖7給出了液膜流速隨波紋管壁面變化的曲線圖,由圖7可以知道,液膜流速在收縮段和擴(kuò)張段較高,從收縮段到擴(kuò)張段變化時(shí)由于波紋的影響流速降低,從擴(kuò)張段到收縮段變化時(shí)由于波紋的影響造成了液膜的堆積,使流速降低。同時(shí),兩條曲線也顯示出不同黏度下流速的變化趨勢,即隨著黏度的升高液膜的流速降低,但是流速隨壁面變化的趨勢基本相同。

    圖6 降膜流動(dòng)過程流體速度云圖

    通常認(rèn)為,液體流速的增加能促進(jìn)連續(xù)液膜的形成。但模擬結(jié)果表明,并非在高液速下就一定能形成連續(xù)液膜。

    圖8給出了黏度為7.4 mPa·s的物料在不同質(zhì)量流量下的液膜流動(dòng)情況,圖9給出了不同質(zhì)量流量下液膜湍動(dòng)強(qiáng)度云圖。從圖8和圖9中可以看出,隨著液膜流量的增加液膜趨于穩(wěn)定,但是,當(dāng)質(zhì)量流量超過0.16 kg/s時(shí),液膜的湍動(dòng)能急劇增加,液膜不能沿壁面均勻流下,會(huì)出現(xiàn)脫體飛濺等情況,影響蒸發(fā)效果。

    圖7 液相流速變化曲線

    圖8不同流量下的液膜流動(dòng)情況

    圖9不同質(zhì)量流量下液膜湍動(dòng)能云圖

    通過以上模擬結(jié)果可知,實(shí)驗(yàn)用波紋管質(zhì)量流量的建議操作區(qū)間為0.056~0.16 kg/s。

    3.4 壁面剪應(yīng)力的影響

    壁面剪應(yīng)力分布對(duì)研究傳熱過程、傳質(zhì)過程、高Pr數(shù)物質(zhì)的沉降過程和高Sc數(shù)下的溶解過程均具有重要意義。例如,在物質(zhì)沉淀過程中,壁面剪應(yīng)力決定了物質(zhì)沉降的位置和方向;在壁面溶解過程中,壁面剪應(yīng)力決定了空穴形成的形狀和位置。進(jìn)一步說,較高的壁面剪應(yīng)力可以提高設(shè)備排除工業(yè)流體中存在的小粒子或氣泡的能力。因此,從設(shè)備設(shè)計(jì)角度來說,希望優(yōu)化壁面結(jié)構(gòu)保持一定的壁面剪應(yīng)力,以保證在諸如物質(zhì)沉降、壁面溶解等過程中有較好的操作條件。另外,壁面剪應(yīng)力方向的改變會(huì)引起液體的回流,從而產(chǎn)生黏性漩渦。黏性漩渦的形成會(huì)對(duì)局部傳熱、傳質(zhì)過程產(chǎn)生一定的阻礙作用。從這個(gè)角度來說,又希望通過改造壁面結(jié)構(gòu)降低壁面剪應(yīng)力的變化程度,從而減少漩渦的形成。

    圖10給出了波紋管壁面剪應(yīng)力分布曲線。該圖顯示壁面剪應(yīng)力隨波紋管管徑變化呈周期性變化的規(guī)律,在收縮段壁面剪應(yīng)力最大,從收縮段到擴(kuò)張段變化的過程中壁面剪應(yīng)力逐漸減小趨近于0,預(yù)示著液膜流動(dòng)方向在這個(gè)過程中極易發(fā)生變化,即有旋流產(chǎn)生。從這一點(diǎn)來說,可通過測定壁面剪應(yīng)力來預(yù)測近壁區(qū)渦旋產(chǎn)生的位置。從圖10(a)中可以看出,隨著黏度的增大壁面剪切應(yīng)力呈增大的趨勢??梢娫诹髁恳欢ǖ那疤嵯?,隨著黏度的增加液膜的流動(dòng)趨于穩(wěn)定,不易形成旋流,有利于蒸發(fā)過程的進(jìn)行。由圖10(b)可以看出,隨著流量的增加壁面剪切應(yīng)力曲線波動(dòng)更加劇烈,說明隨著流量的增加壁面剪切應(yīng)力的變化更加劇烈,更容易形成旋流。

    圖10 壁面剪應(yīng)力分布

    圖11為物料黏度7.4 mPa·s、流量 0.11 kg/s時(shí)的液膜矢量圖。從圖11可看出,在液膜從擴(kuò)張段到收縮段變化的過程中流速逐漸降低,液膜在近壁面堆積,隨著壁面剪切應(yīng)力的變化,最終形成了旋流。

    圖11 壁面旋流矢量圖

    從換熱角度分析,旋流的產(chǎn)生阻礙了液膜的熱交換過程,使換熱系數(shù)降低,應(yīng)該盡量避免旋流的產(chǎn)生。但是在實(shí)際操作中,物料中經(jīng)常夾帶有固性物殘?jiān)?,由于液膜由擴(kuò)張段到收縮段流速逐漸降低,致使固形物殘?jiān)苋菀渍锤皆诒诿?,將影響液膜流?dòng)及傳熱過程,嚴(yán)重的還會(huì)造成干壁。旋流的產(chǎn)生可以在一定程度上沖刷異形豎管內(nèi)壁面,帶走沾附在壁面上的殘?jiān)?,減少干壁的風(fēng)險(xiǎn)。因此,總體分析旋流的產(chǎn)生是有利于降膜蒸發(fā)過程順利進(jìn)行的。

    4 結(jié)論

    (1)本文對(duì)波紋管降膜蒸發(fā)器的流動(dòng)和傳熱性能進(jìn)行了初步模擬研究,利用Fluent軟件平臺(tái),采用VOF法建立了異形豎管內(nèi)降落液膜的流動(dòng)場模型;

    (2)分析了近壁面液膜旋流的形成機(jī)理,并且討論了旋流對(duì)液膜流動(dòng)及傳熱的影響;

    (3)分析了波紋結(jié)構(gòu)、液相參數(shù)、壁面剪應(yīng)力對(duì)液膜流動(dòng)的影響;

    (4)從模擬結(jié)構(gòu)可以得出,單純?cè)龃笠合嗔髁坎⒉荒鼙WC連續(xù)液膜的形成,同時(shí)給出了濃縮一定黏度的物料,其流量的參考操作區(qū)間,為工業(yè)生產(chǎn)提供了參考依據(jù)。

    [1]Nakaya C,Takaki R.Non-linear stability of liquid flow down an inclined plane[J].Phys Soc Japan,1967,23(3):638-645.

    [2]Hofmann A.Theoretical solution for the cross-flow heat exchanger[J].Heatand Mass Transfer,2000,36:127-133.

    [3]Hirt CW,Nichols B D.Volume of fluid(VOF)method for the dynamics of free boundaries [J].Journal of Computational Physics,1981,39: 201-206.

    [4]劉儒勛,王志峰.?dāng)?shù)值模擬方法和運(yùn)動(dòng)界面追蹤[M].合肥:中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)出版社,2001:258-287.

    [5]Choudhury D.Introduction to the renormalization group method and turbulencemodeling[J].TechnicalMemorandum,1993,107:135-140.

    TQ 02

    2010-11-12)

    *董琳,女,1982年生,工程師。天津市,300456。

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