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    吐木秀克水電站機(jī)組調(diào)節(jié)保證分析研究

    2011-09-05 01:05:22朱燁華
    關(guān)鍵詞:調(diào)壓閥轉(zhuǎn)動(dòng)慣量蝸殼

    朱燁華

    (新疆水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院 烏魯木齊 830000)

    1 前言

    吐木秀克水電站為地面式廠房,額定水頭75.5m,裝機(jī)48MW,裝設(shè)2臺(tái)24MW的混流式水輪發(fā)電機(jī)組。電站發(fā)電引水系統(tǒng)采用一管兩機(jī)布置方式,壓力管總長(zhǎng)為896m。壓力引水系統(tǒng)的ΣLV值為3548m2/s,水流慣性時(shí)間常數(shù)Tw=4.7s>4s。根據(jù)規(guī)范應(yīng)設(shè)置調(diào)壓設(shè)施,但受電站地質(zhì)、地形等諸多方面條件的制約,不宜設(shè)置調(diào)壓井,故采用設(shè)置調(diào)壓閥方案,調(diào)壓閥直徑暫取1.6m。

    在招標(biāo)設(shè)計(jì)前期,針過對(duì)國(guó)內(nèi)部分已建成的、運(yùn)用調(diào)壓閥作為調(diào)壓方式的電站進(jìn)行收資、調(diào)研以及向調(diào)壓閥生產(chǎn)商調(diào)研和相關(guān)科研單位進(jìn)行咨詢,得出以下結(jié)論:從國(guó)內(nèi)已建電站的運(yùn)行實(shí)例來看,目前調(diào)壓閥的理論水平已經(jīng)相當(dāng)完善,小口徑調(diào)壓閥的技術(shù)已經(jīng)相當(dāng)成熟,實(shí)際運(yùn)行中也能夠起到相應(yīng)的作用。但大口徑調(diào)壓閥在國(guó)內(nèi)電站運(yùn)用的較少,大部分大口徑調(diào)壓閥 (Φ>1000mm)均運(yùn)用在供水工程及水庫(kù)大壩放空上,缺乏在電站實(shí)際運(yùn)用的先例。目前國(guó)內(nèi)唯一與土木秀克調(diào)壓閥運(yùn)用方式相近的電站是鐵索橋二級(jí)水電站,但該電站尚未建成,參考意義不大。

    為此,根據(jù)工程實(shí)際情況,在招標(biāo)設(shè)計(jì)階段進(jìn)行了水力過渡過程數(shù)值計(jì)算,以明確電站的調(diào)壓方式、優(yōu)化壓力鋼管的合理尺寸,優(yōu)化水輪機(jī)導(dǎo)葉接力器的關(guān)閉規(guī)律和關(guān)閉時(shí)間,合理選擇機(jī)組的GD2值。

    2 優(yōu)化計(jì)算方法

    吐木秀克水電站水力過渡過程計(jì)算采用計(jì)算機(jī)仿真計(jì)算和分析,按水、機(jī)、電聯(lián)合過渡過程進(jìn)行計(jì)算,其中水力學(xué)計(jì)算基于有壓管道非恒定流連續(xù)方程、運(yùn)動(dòng)方程的特征線性法求解,以水輪發(fā)電機(jī)組運(yùn)動(dòng)方程、調(diào)速器調(diào)節(jié)方程、上下游閘門井節(jié)點(diǎn)控制方程、調(diào)壓閥節(jié)點(diǎn)控制方程及電網(wǎng)等作為邊界條件??紤]水體及管壁彈性、水力摩阻后,采用了非恒定有壓流的水擊方程進(jìn)行計(jì)算。

    3 調(diào)保計(jì)算控制條件

    吐木秀克水電站調(diào)保計(jì)算的控制條件為:

    (1)機(jī)組蝸殼末端最大內(nèi)水壓力 Hcmax≤110.0m;

    (2)機(jī)組最大轉(zhuǎn)速上升率βmax≤55%;

    (3)機(jī)組轉(zhuǎn)輪出口 (即尾水管進(jìn)口)最大內(nèi)水壓力 HWmax≥-8.0m;

    (4)輸水道全線洞頂最小內(nèi)水壓力 HAmax≥2.0m。

    4 控制工況的確定

    通常狀況下,電站調(diào)節(jié)保證計(jì)算過程中的控制工況多為大波動(dòng)工況。經(jīng)分析認(rèn)為,吐木秀克水電站的主要大波動(dòng)工況如表1所示。

    表1 大波動(dòng)計(jì)算工況及其說明

    5 調(diào)壓方式優(yōu)化

    可研階段擬采用調(diào)壓閥作為電站的主要調(diào)壓設(shè)施,經(jīng)調(diào)研及向有關(guān)科研單位咨詢,認(rèn)為還可采取加大機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量及加大壓力引水管道直徑的方式以避免設(shè)置調(diào)壓閥。因此,在水力過渡過程數(shù)值計(jì)算時(shí)對(duì)機(jī)組的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量及壓力引水管道直徑進(jìn)行了敏感性分析。

    5.1 水輪機(jī)導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律優(yōu)化

    根據(jù)可研階段設(shè)計(jì)方案,引水壓力主管管徑取5.2m,GD2取710t·m2,以此為前提對(duì)導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律進(jìn)行優(yōu)化。

    經(jīng)大量計(jì)算發(fā)現(xiàn),單純通過改變導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律難以同時(shí)滿足蝸殼最大動(dòng)水壓力值和機(jī)組最大轉(zhuǎn)速上升值的要求,故仍需通過采取其他工程措施以滿足調(diào)節(jié)保證計(jì)算要求。

    5.2 機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量GD2敏感性分析

    5.2.1 一段直線關(guān)閉規(guī)律下的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量敏感性分析

    圖1 一段直線(12s,15s,18s)關(guān)閉規(guī)律示意圖

    當(dāng)壓力管道洞徑為5.2m時(shí),如機(jī)組的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量過小,采用一段直線關(guān)閉規(guī)律時(shí),蝸殼進(jìn)口最大壓力控制值與轉(zhuǎn)速最大上升值將無法協(xié)調(diào)。故在保持壓力管道洞徑不變的情況下,研究增加機(jī)組的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量對(duì)于調(diào)保計(jì)算結(jié)果的影響。具體關(guān)閉規(guī)律及計(jì)算數(shù)值見圖1與表2。

    表2 改變轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的一段直線關(guān)閉規(guī)律計(jì)算結(jié)果

    由表2可知,如需將蝸殼進(jìn)口最大壓力限制在110.0m之內(nèi),則機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量至少需加大至780t·m2,導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間至少需要15s以上??紤]到最大壓力升高率保證值計(jì)算值存在誤差,計(jì)算值中也未包括甩負(fù)荷時(shí)蝸殼中壓力脈動(dòng),故為安全起見,機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量應(yīng)不小于800t·m2。采用15s的一段直線關(guān)閉規(guī)律,此時(shí)機(jī)組蝸殼進(jìn)口最大壓力為109.2m,壓力上升率為45.6%;最大轉(zhuǎn)速上升達(dá)到512.1r/min,轉(zhuǎn)速上升率53.6%,均有一定裕量。

    5.2.2 兩段折線關(guān)閉規(guī)律下的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量敏感性分析

    當(dāng)壓力管道洞徑為5.2m時(shí),經(jīng)大量計(jì)算發(fā)現(xiàn),即使采用兩段直線關(guān)閉規(guī),如果機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量過小,仍無法滿足調(diào)保計(jì)算控制值要求。具體關(guān)閉規(guī)律及計(jì)算數(shù)值見圖2與表3。

    圖2 兩段折線(10~25s(折點(diǎn)0.7))關(guān)閉規(guī)律示意圖

    由表3的計(jì)算結(jié)果可以看出:采用先快后慢折線關(guān)閉規(guī)律,將最大水錘的發(fā)生值控制在慢關(guān)段,使壓力分布較直線關(guān)閉規(guī)律更均勻,同時(shí)由于先快關(guān),較大的削減了流向水輪機(jī)的流量,導(dǎo)致水動(dòng)力矩降低,使最大轉(zhuǎn)速峰值也得到了很好的改善,當(dāng)機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量大于700t·m2時(shí)即可近似滿足調(diào)保要求,如機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為800t·m2,采用優(yōu)化的折線關(guān)閉規(guī)律理論上可將最大水錘壓力上升控制在45%,最大轉(zhuǎn)速上升控制在50%以內(nèi),有較大的安全余量。

    表3 改變轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的兩段折線關(guān)閉規(guī)律計(jì)算結(jié)果

    5.3 輸水系統(tǒng)洞徑敏感性分析

    吐木秀克水電站的引水洞長(zhǎng)約900m,在導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律相同的條件下,增大引水系統(tǒng)洞徑可有效降低蝸殼末端壓力,可研階段設(shè)計(jì)的引水壓力主管管徑為5.2m,GD2為700t·m2。

    現(xiàn)分別以GD2為700、750、800t·m2,壓力鋼管主管管徑為5.0、5.2、5.4、5.6、5.8m 進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見表4。

    表4 不同GD2、不同洞徑的兩段折線關(guān)閉規(guī)律計(jì)算結(jié)果

    由表4的計(jì)算結(jié)果可以看出:對(duì)于吐木秀克電站,當(dāng)洞徑逐步增大時(shí),系統(tǒng)水錘壓力與轉(zhuǎn)速上升值均隨之改善。如果機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量大于750t·m2,洞徑為5.8m時(shí),理論上可將系統(tǒng)最大水錘壓力上升控制在40%以內(nèi),最大轉(zhuǎn)速上升控制在50%以內(nèi)。

    5.4 調(diào)壓閥方案技術(shù)論證

    5.4.1 調(diào)壓閥聯(lián)動(dòng)計(jì)算

    通過對(duì)采用不同調(diào)壓閥直徑、不同導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律(既調(diào)壓閥開啟規(guī)律)、不同調(diào)壓閥關(guān)閉規(guī)律的大量計(jì)算,得出如下結(jié)論。

    (1)在相同調(diào)壓閥直徑的前提下,導(dǎo)葉關(guān)閉時(shí)間加長(zhǎng),意味著調(diào)壓閥的開啟時(shí)間相應(yīng)增加,平息蝸殼進(jìn)口水錘壓力能力減弱;如果調(diào)壓閥的直徑過小,泄流能力不足,也將無法滿足機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升值的控制要求。

    (2)當(dāng)調(diào)壓閥直徑大于1.0m時(shí),只要設(shè)定的導(dǎo)葉關(guān)閉與調(diào)壓閥開啟時(shí)間不小于8s,就能夠滿足調(diào)保計(jì)算要求。

    (3)當(dāng)調(diào)壓閥直徑等于1.0m時(shí),如果設(shè)定的導(dǎo)葉關(guān)閉與調(diào)壓閥開啟時(shí)間為11s,蝸殼進(jìn)口最大壓力將降低到103.3m,機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升值達(dá)到487.9r/min,如設(shè)定導(dǎo)葉關(guān)閉與調(diào)壓閥開啟時(shí)間為12s,蝸殼進(jìn)口最大壓力將降低到101.5m,機(jī)組轉(zhuǎn)速最大上升值達(dá)到492.5r/min,均存在一定的裕量。

    (4)當(dāng)調(diào)壓閥直徑大于1.2m時(shí),蝸殼進(jìn)口最大壓力將由關(guān)閥水錘決定,說明調(diào)壓閥開啟再次關(guān)閉時(shí)的速度不能太快,最好60s以上。

    5.4.2 調(diào)壓閥拒動(dòng)計(jì)算

    對(duì)于吐木秀克水電站,如果設(shè)置調(diào)壓閥,則調(diào)壓閥與機(jī)組接力器將形成液壓連鎖,理論上調(diào)壓閥必然與導(dǎo)葉聯(lián)動(dòng);但一旦聯(lián)動(dòng)裝置出現(xiàn)故障,調(diào)壓閥無法打開,此時(shí)導(dǎo)葉要么不關(guān)、要么慢速關(guān)閉,并通過關(guān)閉機(jī)組前的進(jìn)水閥切斷水流,雖然屆時(shí)轉(zhuǎn)速將超過50%的控制值,但蝸殼進(jìn)口最大壓力不會(huì)超標(biāo),水道安全仍可以得到保證。由于本電站的最大飛逸轉(zhuǎn)速566.7r/min,在機(jī)組導(dǎo)葉拒動(dòng)時(shí),該值需得到保證,否則雖然水道安全得到了保證,機(jī)組的安全將得不到保證。

    以調(diào)壓閥直徑1m為前提,針對(duì)調(diào)壓閥拒動(dòng)的工況進(jìn)行了大量的計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明:當(dāng)導(dǎo)葉及調(diào)壓閥均拒動(dòng)時(shí),機(jī)組轉(zhuǎn)速雖然超過了50%,但沒有超過70%,最大達(dá)到了563.6r/min,屆時(shí)由于進(jìn)水閥動(dòng)水關(guān)閉,該值還可能進(jìn)一步降低。因此不會(huì)對(duì)電站造成太大的危害。

    6 最終方案的選定

    經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較,在滿足調(diào)節(jié)保證計(jì)算要求的前提下,最經(jīng)濟(jì)的方案是增加機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量??紤]數(shù)值模擬計(jì)算存在誤差,計(jì)算值中也沒包括甩負(fù)荷時(shí)蝸殼中壓力脈動(dòng),為確保電站長(zhǎng)期安全、穩(wěn)定運(yùn)行,在機(jī)組合同談判時(shí)將機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量由710t·m2增大至800t·m2,為此增加合同金額24萬元。

    7 結(jié)語(yǔ)

    (1)對(duì)于可行性研究階段選定的采用調(diào)壓閥作為電站調(diào)壓設(shè)施的方案,完全可以用增大機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量或加大輸水系統(tǒng)管徑的方法來代替。

    (2)就吐木秀克水電站而言,增大輸水系統(tǒng)洞徑對(duì)調(diào)節(jié)保證計(jì)算結(jié)果影響較大,由于增大輸水系統(tǒng)洞徑對(duì)電站投資有較大影響,應(yīng)通過詳細(xì)計(jì)算確定最優(yōu)洞徑。

    (3)增大機(jī)組轉(zhuǎn)動(dòng)慣量、增大輸水系統(tǒng)洞徑及設(shè)置調(diào)壓閥均可改善電站過渡過程計(jì)算數(shù)值,但具體采用何種方案,應(yīng)經(jīng)詳細(xì)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后確定。

    1 DL/T 5058—1996《水電站調(diào)壓室設(shè)計(jì)規(guī)范》

    2 DL/T 5186-2004《水力發(fā)電廠機(jī)電設(shè)計(jì)規(guī)范》

    3 張建、朱燁華 《新疆吐木秀克水電站引水發(fā)電系統(tǒng)水力過渡過程計(jì)算分析專題報(bào)告》

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