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    某汽油發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油消耗和活塞竄氣量的模擬分析及試驗(yàn)研究

    2015-07-22 12:44:58錢德猛昂金鳳安徽江淮汽車股份有限公司技術(shù)中心安徽合肥230022
    關(guān)鍵詞:熱態(tài)活塞環(huán)消耗量

    錢德猛 李 波 昂金鳳(安徽江淮汽車股份有限公司技術(shù)中心 安徽 合肥 230022)

    某汽油發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油消耗和活塞竄氣量的模擬分析及試驗(yàn)研究

    錢德猛李波昂金鳳(安徽江淮汽車股份有限公司技術(shù)中心安徽合肥230022)

    摘要:基于動(dòng)力學(xué)分析方法建立某汽油發(fā)動(dòng)機(jī)缸體-活塞-活塞環(huán)的詳細(xì)分析模型,獲得額定工況下的機(jī)油消耗量及竄氣量隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的變化關(guān)系?;钊麆?dòng)力學(xué)分析、可靠性試驗(yàn)及活塞竄氣量試驗(yàn)結(jié)果表明:計(jì)算得到的機(jī)油消耗量略高于試驗(yàn)值,竄氣量隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的變化關(guān)系與試驗(yàn)結(jié)果趨勢(shì)一致,缸體-活塞-活塞環(huán)動(dòng)力學(xué)分析模型能夠有效實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油消耗量及竄氣量的預(yù)測(cè)。

    關(guān)鍵詞:機(jī)油消耗量活塞竄氣量可靠性試驗(yàn)活塞竄氣量試驗(yàn)

    引言

    隨著排放法規(guī)要求的日益嚴(yán)格,發(fā)動(dòng)機(jī)排放指標(biāo)與運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性已經(jīng)成為提升產(chǎn)品競爭力的關(guān)鍵指標(biāo)。

    發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)機(jī)油消耗量占總機(jī)油消耗量的90%以上,因此降低缸內(nèi)機(jī)油消耗量是降低發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油消耗量的重要手段[1]。竄氣量直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的功率輸出,且隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的增加,竄氣量對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)功率的影響更加明顯。

    無論是機(jī)油消耗量分析還是竄氣量分析,二者均與活塞、活塞環(huán)在缸套內(nèi)的運(yùn)動(dòng)情況、活塞、缸套的熱態(tài)型線密切相關(guān)。在一款汽油發(fā)動(dòng)機(jī)開發(fā)過程中,基于原有設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上對(duì)活塞頂部結(jié)構(gòu)及壓縮比進(jìn)行調(diào)整,活塞環(huán)槽也有所變化。為了充分考慮活塞、活塞環(huán)在氣缸內(nèi)的運(yùn)動(dòng)情況,建立活塞、活塞環(huán)、缸套、連桿、曲柄銷等模型,完成機(jī)油消耗量分析、竄氣量分析。

    1 機(jī)油消耗及活塞竄氣基本原理

    1.1機(jī)油消耗形式及基本原理

    研究表明,活塞環(huán)組機(jī)油消耗主要有三種途徑,主要包括缸套表面蒸發(fā);環(huán)頂部累積機(jī)油在慣性力作用下進(jìn)入燃燒室;通過環(huán)端開口間隙進(jìn)入燃燒室。

    1)缸套表面蒸發(fā)

    發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中,缸套表面分布有一層油膜,由于缸內(nèi)氣體紊亂流動(dòng)和缸內(nèi)高溫燃?xì)?,?dǎo)致油膜從缸套表面蒸發(fā),或參與燃燒或被廢氣帶走。通過質(zhì)量擴(kuò)散過程可以對(duì)缸套表面蒸發(fā)的機(jī)油進(jìn)行描述,機(jī)油蒸發(fā)速率與溫度、壓力、燃?xì)鉁囟让芮邢嚓P(guān),蒸發(fā)速率公式如下所示[2]。

    其中:m.為蒸發(fā)速率;β為擴(kuò)散系數(shù);Rfilm、Tfilm為蒸發(fā)層氣體常數(shù)、蒸發(fā)層溫度;Pfilm為蒸發(fā)層壓力;P為環(huán)境壓力。

    2)環(huán)頂部累積機(jī)油在慣性力作用下進(jìn)入燃燒室

    活塞運(yùn)動(dòng)過程中,火力岸附著大量機(jī)油,在壓縮沖程換向時(shí),部分機(jī)油被甩進(jìn)燃燒室。活塞加速度的變化和累積在活塞頭部的機(jī)油體積是影響環(huán)頂部機(jī)油進(jìn)入燃燒室的主導(dǎo)因素。

    火力岸上的機(jī)油主要分為兩個(gè)部分:活塞環(huán)刮油后剩余機(jī)油;通過環(huán)組泵油進(jìn)入第一環(huán)岸的機(jī)油。

    3)通過環(huán)端開口間隙進(jìn)入燃燒室

    當(dāng)燃燒室壓力小于頂環(huán)環(huán)槽壓力時(shí),機(jī)油通過頂環(huán)開口間隙進(jìn)入燃燒室。一環(huán)上下容積腔的壓力差和開口間隙變化是引起頂環(huán)竄油的主要因素,具體計(jì)算公式如下。

    其中:m.為環(huán)端開口機(jī)油竄出速率;f為比例常數(shù);a為環(huán)后實(shí)際面積;ρ為機(jī)油密度;η為機(jī)油動(dòng)力學(xué)粘度;b為環(huán)工作面寬度;P1/2為環(huán)內(nèi)腔氣體壓力;Pc為燃燒室氣體壓力。

    圖1 氣體流動(dòng)模型示意圖

    1.2活塞竄氣基本原理

    活塞竄氣量計(jì)算是將整個(gè)環(huán)組、活塞、缸套視為由節(jié)流閥連接的容積系統(tǒng)(見圖1),氣體被間隔為等容積腔,缸套與活塞環(huán)之間狹窄的節(jié)流通道連接各個(gè)容積腔,各容積腔之間進(jìn)行氣體質(zhì)量交換,流動(dòng)過程近似絕熱過程,氣體質(zhì)量流量的計(jì)算如下。

    其中:m.為氣體質(zhì)量流量變化率;A、ψ為節(jié)流閥的流通面積、氣體流動(dòng)系數(shù);R、k為氣體常數(shù)、絕熱指數(shù);Tc、pc為腔內(nèi)氣體溫度、壓力;p0為燃燒室內(nèi)壓力。

    2 機(jī)油消耗量及活塞竄氣量計(jì)算與分析

    2.1分析模型建立

    活塞動(dòng)力學(xué)分析模型包括:活塞、缸套、兩個(gè)氣環(huán)、一個(gè)油環(huán)、活塞銷,具體模型如圖2所示。

    圖2 活塞動(dòng)力學(xué)分析模型

    2.2活塞邊界條件確定

    活塞型線是活塞動(dòng)力學(xué)計(jì)算的關(guān)鍵輸入,活塞型線分為兩個(gè)部分:熱態(tài)型線及冷態(tài)型線。熱態(tài)型線是指活塞各個(gè)位置溫度不同造成的活塞變形,冷態(tài)型線是活塞加工型線。其中熱態(tài)型線的數(shù)值遠(yuǎn)大于冷態(tài)型線,因此獲得較為準(zhǔn)確的活塞熱態(tài)型線對(duì)于活塞動(dòng)力學(xué)計(jì)算至關(guān)重要。

    一般情況下,活塞熱態(tài)型線通過活塞溫度場(chǎng)計(jì)算獲得,為了確保溫度場(chǎng)計(jì)算的準(zhǔn)確性,需要用活塞溫度場(chǎng)試驗(yàn)來修正溫度場(chǎng)計(jì)算結(jié)果,以獲得活塞各個(gè)位置下較為準(zhǔn)確的溫度分布[3]。

    活塞溫度場(chǎng)計(jì)算結(jié)果如表1所示。

    表1 活塞溫度場(chǎng)計(jì)算結(jié)果

    活塞表面溫度的測(cè)量為仿真計(jì)算提供了一個(gè)可靠的邊界條件,通過發(fā)動(dòng)機(jī)活塞的溫度測(cè)量和計(jì)算相結(jié)合,將使計(jì)算結(jié)果變得更加合理。

    本文在活塞表面溫度測(cè)量的基礎(chǔ)上,進(jìn)行了活塞溫度場(chǎng)的有限元分析[4],并對(duì)分析結(jié)果進(jìn)行了修正,保證了分析結(jié)果的準(zhǔn)確性,活塞溫度場(chǎng)測(cè)量結(jié)果如圖3所示。

    圖3活塞溫度場(chǎng)測(cè)量結(jié)果

    2.3缸套輸入邊界條件

    缸體溫度場(chǎng)分析與螺栓預(yù)緊力分析的目的是為了獲得缸套熱態(tài)及冷態(tài)型線,缸體溫度場(chǎng)計(jì)算結(jié)果如圖4所示。

    從圖4可以看出,四個(gè)缸缸孔在主推力側(cè)與副推力側(cè)的溫度分布沒有明顯對(duì)稱性,而分析軟件針對(duì)0~180°的缸孔范圍進(jìn)行計(jì)算,另外一般通過對(duì)稱獲得,因此缸套的熱態(tài)型線只取主推力側(cè)-后端-副推力側(cè)。

    缸體各個(gè)角度下的冷態(tài)型線如圖5所示,缸體的冷態(tài)型線必須與熱態(tài)型線取對(duì)應(yīng)的接觸面。

    圖4 缸體溫度場(chǎng)計(jì)算結(jié)果

    3 分析與試驗(yàn)對(duì)比

    3.1機(jī)油消耗量計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果對(duì)比

    機(jī)油蒸發(fā)、機(jī)油在慣性力作用下進(jìn)入燃燒室、環(huán)端竄油為主要的三種機(jī)油消耗方式,機(jī)油消耗計(jì)算后,可以獲得三種機(jī)油消耗方式隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速變化的曲線,取三條曲線的數(shù)學(xué)平均值,將其相加,獲得發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油消耗量的計(jì)算結(jié)果。在1000 r/min~4850 r/min轉(zhuǎn)速范圍內(nèi),機(jī)油消耗計(jì)算結(jié)果見表2,4850 r/min下的機(jī)油消耗量為52.99 g/h。表2中的機(jī)油消耗量為新開發(fā)機(jī)型的預(yù)測(cè)值,后期將根據(jù)開發(fā)試驗(yàn)的測(cè)量值進(jìn)行標(biāo)定。

    機(jī)油消耗量測(cè)量試驗(yàn)在可靠性臺(tái)架上進(jìn)行,試驗(yàn)過程中每40 h需要更換機(jī)油,確保機(jī)油的運(yùn)動(dòng)粘度、燃油稀釋百分比、閉口閃點(diǎn)等關(guān)鍵性能指標(biāo)滿足國標(biāo)限值的要求[5]。熱沖擊試驗(yàn)的機(jī)油消耗量相比其他試驗(yàn)測(cè)試值大,用熱沖擊試驗(yàn)值標(biāo)定模型,能夠充分考慮到發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油消耗最大工況。經(jīng)過350 h熱沖擊試驗(yàn)后,4850 r/min下的機(jī)油消耗量為48.9 g/h。

    機(jī)油消耗量計(jì)算得到在全速全負(fù)荷工況下的機(jī)油消耗量大于試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果,通過原因分析發(fā)現(xiàn),計(jì)算中使用的接觸表面粗糙度值來源設(shè)計(jì)圖紙,而試驗(yàn)過程中磨合運(yùn)行后的表面粗糙度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)值,因此造成計(jì)算機(jī)油消耗量大于測(cè)量結(jié)果。

    圖5 缸體各個(gè)角度下的冷熱態(tài)型線

    表2 各個(gè)轉(zhuǎn)速下機(jī)油消耗量計(jì)算結(jié)果

    3.2竄氣量計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果對(duì)比

    竄氣量計(jì)算與活塞熱態(tài)型線[6]、缸套熱態(tài)型線、活塞環(huán)在活塞內(nèi)的運(yùn)動(dòng)情況、活塞環(huán)與缸套之間間隙等情況相關(guān)。計(jì)算獲得各個(gè)轉(zhuǎn)速下的竄氣量,隨著發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的升高,發(fā)動(dòng)機(jī)竄氣量不斷增加,在2000 r/min附近達(dá)到最大值42.42 L/min,然后不斷降低,在4000 r/min附近達(dá)到另一個(gè)峰值,其值為40.3L/min。

    200 h竄氣量測(cè)量結(jié)果顯示,在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速2000 r/min達(dá)到38.1 L/min的峰值,然后不斷降低,在4000 r/min附近達(dá)到39.5 L/min的另一個(gè)峰值。

    竄氣量的測(cè)量與試驗(yàn)結(jié)果如圖6所示,從計(jì)算與測(cè)量結(jié)果可以看出,竄氣量的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相比趨勢(shì)一致,在全速全負(fù)荷工況下,計(jì)算得到的竄氣量為37 L/min,測(cè)量值為38.5 L/min,誤差在可接受范圍內(nèi)。

    圖6 竄氣量計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果

    4 結(jié)論

    1)在計(jì)算轉(zhuǎn)速范圍內(nèi),活塞-活塞環(huán)-連桿系統(tǒng)的機(jī)油消耗量計(jì)算結(jié)果略大于350 h的熱沖擊試驗(yàn)結(jié)果。

    2)在計(jì)算轉(zhuǎn)速范圍內(nèi),活塞-活塞環(huán)-連桿系統(tǒng)的竄氣量計(jì)算結(jié)果與200 h試驗(yàn)結(jié)果趨勢(shì)一致,全速全負(fù)荷工況下的誤差在可接受范圍內(nèi)。

    3)計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比表明,機(jī)油消耗量和竄氣量分析能夠有效實(shí)現(xiàn)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油消耗量及竄氣量的預(yù)測(cè)。

    參考文獻(xiàn)

    1張文利,王世利,王云霞,等.基于降低機(jī)油耗的活塞仿真優(yōu)化與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證[J].農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程,2011(1):34-36

    2王樹青,吳國棟,郭金寶,等.活塞環(huán)動(dòng)力學(xué)數(shù)值模擬計(jì)算及試驗(yàn)研究[J].內(nèi)燃機(jī)與動(dòng)力裝置,2008(1):14-19,29

    3樓狄明,張志穎,王禮麗.機(jī)車柴油機(jī)組合活塞的換熱邊界條件及熱負(fù)荷[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2005,33(5):664-667

    4張俊紅,何振鵬,張桂昌,等.柴油機(jī)活塞熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷耦合研究[J].內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào),2011,29(1):78-83

    5張紅奎.活塞、活塞環(huán)的摩擦以及潤滑油粘度對(duì)燃料經(jīng)濟(jì)性的影響[J].汽車工藝與材料,2006(12):39-43

    6趙偉,蘇鐵雄.活塞裙部型線研究[J].農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程,2010(6):21-23

    中圖分類號(hào):TK418.9

    文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

    文章編號(hào):2095-8234(2015)05-0067-04

    收稿日期:(2015-06-01)

    作者簡介:錢德猛(1976-),男,博士,高級(jí)工程師,主要研究方向?yàn)檎嚰鞍l(fā)動(dòng)機(jī)CAE。

    The Simulation and Test Validation of Lube Oil Consumption and Blow-by of Gasoline Engine

    Qian Dem eng,Li Bo,Ang Jin feng
    The Centerof Technology,Anhui JianghuaiAutomobile Co.,Ltd.(Hefei,Anhui,230022,China)

    Abstract:In order to establish the ability to predict the value ofoil consumption and blow-by,the blockpiston-piston ringsmodelwas set up based on the dynamic analysismethods.The relationship with lube consumption,blow by and speed were attained.The results of the dynamic analysis,the reliability test, blow-by testshowed that the calculation of lube consumptionwasslighthigher than the testvalue,the same variation trends of blow-by were similar between the computation and test.The analysismodel of blockpiston-piston ringswould complete the prediction of lube consumption and blow-by.

    Keywords:Lubeoilconsumption,Piston blow-by,Reliability test,Blow-by testofpiston

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