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    直接充電式核電池能量轉(zhuǎn)換效率提高研究

    2011-06-30 06:37:36周劍良左國(guó)平郭鵬偉
    核技術(shù) 2011年11期
    關(guān)鍵詞:二次電子充電電流輸出功率

    歐 頻 周劍良 左國(guó)平 郭鵬偉

    (南華大學(xué)核科學(xué)技術(shù)學(xué)院 衡陽 421001)

    核電池是通過一定能量轉(zhuǎn)換機(jī)制將放射性同位素衰變能轉(zhuǎn)換為電能的電源裝置,是核能利用的另一種方式。與常規(guī)電池相比,核電池具有能密度大、使用壽命長(zhǎng)、環(huán)境適應(yīng)能力強(qiáng)、體積小等優(yōu)點(diǎn),可在常規(guī)電池難以工作的場(chǎng)所對(duì)設(shè)備供電,具有極其重要的應(yīng)用價(jià)值。

    在各類核電池中,直接充電式核電池具有以下優(yōu)點(diǎn):(1)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單(并無復(fù)雜的換能器件)[1];(2)開路電壓高(其它類型核電池的開路電壓低一般小于1 V)[2];(3)輸出功率穩(wěn)定(其它類型核電池會(huì)因半導(dǎo)體或發(fā)光材料的輻射損傷而導(dǎo)致輸出功率下降過快)。

    不同驅(qū)動(dòng)方式的微器件或微系統(tǒng)對(duì)電壓需求在1–100 V[3],直接充電式核電池開路電壓高,可改變內(nèi)部或外部條件,使輸出電壓適應(yīng)不同電壓需求的微器件或微系統(tǒng)。直接充電式核電池可用作加速器、電子顯微鏡、X射線裝置、陰極射線管、光電倍增管等需裝置的高壓電源,也是電子-離子推進(jìn)系統(tǒng)理想的加速電場(chǎng)。

    然而,直接充電式核電池能量轉(zhuǎn)換效率低[4]。為獲得所需輸出功率,須用很多放射性同位素源,這不利于電池的小型化或微型化,大大增加了電池成本。如何提高效率已成為直接充電式核電池的研究熱點(diǎn)與關(guān)鍵。基于直接充電式核電池工作原理,本文給出了其充電方程,對(duì)其電輸出參數(shù)、功率和效率等輸出特性進(jìn)行了計(jì)算或模擬,主要針對(duì)電池能量轉(zhuǎn)換效率低的缺陷,給出了提高能量轉(zhuǎn)換效率的一些途徑。

    1 工作原理及等效電路

    直接充電式核電池的工作原理見圖 1(a)。其由發(fā)射極和收集極構(gòu)成,用金屬材料制成,放射性同位素源附在發(fā)射極上,發(fā)射極和收集極之間為真空或固體介質(zhì)。放射性核素衰變發(fā)出的帶電粒子克服電場(chǎng)力被收集極收集后,將其動(dòng)能轉(zhuǎn)換為電勢(shì)能,發(fā)射極與收集極存在著等量相異的電荷,成為電池的正負(fù)極。粒子帶負(fù)電荷時(shí),發(fā)射極為電池正極,收集極為電池負(fù)極,帶正電荷時(shí)則相反。這種核電池開路電壓高,又稱為高壓型核電池。

    圖1 直接充電式核電池工作原理(a)和等效電路(b)Fig.1 Working principle (a) and equivalent electrical circuit (b) of direct charge nuclear battery.

    直接充電式核電池的金屬發(fā)射極和收集極間為真空或固體介質(zhì),則其存在電容。電容漏電阻并不無限大,可等效為理想電容器與高電阻的并聯(lián)。放射源發(fā)射的帶電粒子速度高,若負(fù)載電壓不高,可不考慮電場(chǎng)對(duì)帶電粒子的排斥作用,可將放射源視為一個(gè)恒電流發(fā)生器,其發(fā)射的帶電粒子流為電池的充電電流。因此,該核電池可等效為一個(gè)恒電流發(fā)生器[5]與一個(gè)理想電容、一個(gè)高電阻和負(fù)載的并聯(lián)(圖 1b)。β源發(fā)射能量連續(xù)的電子,在負(fù)載電壓與電子電荷之積遠(yuǎn)小于β粒子平均能量的情況下,其等效電路仍可這樣處理。

    2 電池輸出性能

    2.1 電壓及電流

    由基爾霍夫電流定律,可得直接充電式核電池充電方程:

    其中,Is為電池充電電流,R為漏電阻與負(fù)載的并聯(lián)電阻,U為負(fù)載電阻在t時(shí)刻電壓,U(0)=0。由式(1)可得:

    充電完成后,輸出電壓達(dá)到穩(wěn)定,流經(jīng)負(fù)載的電流為:

    由式(2)、(3),電池開路電壓為充電電流與漏電阻之積,短路電流為充電電流。

    2.2 輸出功率及能量轉(zhuǎn)換效率

    直接充電式核電池的輸出功率為負(fù)載電功率。由不同的負(fù)載電阻值,可分別用簡(jiǎn)化模型計(jì)算其輸出功率。

    2.2.1 直流恒流源

    若負(fù)載電阻遠(yuǎn)小于電容漏電阻,漏電阻的分流作用可不計(jì),流過負(fù)載的電流為充電電流,電池輸出功率為:

    2.2.2 直流電流源

    若負(fù)載電阻遠(yuǎn)不再遠(yuǎn)小于電容漏電阻,必須考慮漏電阻的分流作用,電池輸出功率為:

    其中Uoc為電池開路電壓。直接充電式核電池能量轉(zhuǎn)換效率為輸出功率與電池輸入功率的比值[6],即

    其中Pin為電池內(nèi)放射性同位素源的衰變功率,即源活度與帶電粒子平均能量之積。

    2.3 實(shí)例分析

    Windle[2]用 2.96×1010Bq85Kr制成直接充電式核電池,其外推開路電壓為25 kV,短路電流為1 178 pA,在端電壓為13 kV時(shí),最大功率約為7.66 μW。由式(5),該電池最大理論輸出功率為7.36 μW,誤差為4.0%。這一電池漏電阻為

    將式(7)代入式(3),取不同電壓值可得到相應(yīng)的電流理論值。將理論值與文獻(xiàn)[2]實(shí)驗(yàn)值的對(duì)比見圖2,簡(jiǎn)化模型能很好地符合實(shí)驗(yàn)。隨著負(fù)載上的電壓升高,由于β能譜的連續(xù)性,85Kr發(fā)出的低能電子不能克服發(fā)射極與收集極之間電勢(shì)差而到達(dá)收集極,使充電電流不斷變小,導(dǎo)致電池伏安特性曲線提前與橫軸相交。因此,由式(7)得到的電池漏電阻小于 Windle所制成直接充電式核電池的真實(shí)漏電阻。所以式(3)在取不同電壓值所到的電流值比實(shí)驗(yàn)值下降更快,即圖2中理論值前部分大于實(shí)驗(yàn)值,而后部分小于實(shí)驗(yàn)值的原因。

    圖2 理論值與文獻(xiàn)[2]實(shí)驗(yàn)值比較Fig.2 Comparison between the measured data in Ref.[2] and the results calculated by using Eq.(3).

    3 能量轉(zhuǎn)換效率提高

    在放射源活度給定的情況下,選擇合適阻值的負(fù)載和增大電池充電電流可有效提高電池能量轉(zhuǎn)換效率。

    3.1 選擇合適阻值的負(fù)載

    選擇合適阻值增大負(fù)載電壓可使帶電粒子的動(dòng)能更多地轉(zhuǎn)換為電能。根據(jù)直接充電式核電池的兩個(gè)簡(jiǎn)化模型,選擇合適阻值的負(fù)載增大電壓可提高電池輸出功率,負(fù)載阻值過大或過小都不利于電池能量轉(zhuǎn)換效率的提高。由式(5),當(dāng)負(fù)載上的電壓為開路電壓一半時(shí)電池輸出功率最大,此時(shí)能量轉(zhuǎn)換效率也最大。

    3.2 增大電池充電電流

    考慮到直接充電式核電池的充電電流由源衰變放出的帶電粒子經(jīng)收集極收集而來,對(duì)真空型直接充電式核電池,可從如下方面進(jìn)行優(yōu)化,增大充電電流。

    3.2.1 放射性同位源

    α和β源發(fā)射的帶電粒子都可作為直接充電式核電池能量源。α粒子能量大,會(huì)使收集極產(chǎn)生大量廢熱,不利于能量轉(zhuǎn)換效率的提高,也對(duì)電池散熱提出了更高要求。而β粒子能量較低,故直接充電式核電池可采用β源以避免上述問題。為提高其能量轉(zhuǎn)換效率,以及減少輻射防護(hù)材料,選擇能量較低的純?chǔ)路派湫酝凰卦椿蚓哂腥酽梅派湫缘摩略础4送?,結(jié)合半衰期、比活度、比功率、能量、成本等因素,選擇合適的β源作為電池能量源。表1所列為適合直接充電式核電池β源的相關(guān)特征[7]。

    表1 適合直接充電式核電池的β源Table 1 β sources suited for direct charge nuclear battery.

    源效率為從源逃逸出的粒子數(shù)與源產(chǎn)生粒子數(shù)之比[6]。β源有一定厚度,對(duì) β粒子有自吸收,源厚過大不利于電子發(fā)射,還產(chǎn)生過多廢熱。β源附著在發(fā)射極上,只有一面所發(fā)出的β粒子得到了利用。因此,可將β源設(shè)計(jì)為薄層雙面結(jié)構(gòu),使其產(chǎn)生的電子逃逸形成充電電流以有效提高源效率。設(shè)β源均勻且各向同性地發(fā)出電子,對(duì)于薄層雙面結(jié)構(gòu)β源的估算其效率為[7]

    式中,μm=,εmax為 β 粒子最大能量;d為β源密度;DL是β源厚度,z為積分參量。圖3為63Ni薄層雙面結(jié)構(gòu)源效率與厚度的關(guān)系。

    3.2.2 增大收集極幾何因子

    直接充電式核電池收集極的幾何形狀可為平板型、球形和圓柱形,相對(duì)于發(fā)射極為2π型收集極。為盡量收集放射源發(fā)射的帶電粒子,應(yīng)增大收集極幾何因子。將放射源置于收極集中,可使收極集成為4π型收集極,幾何因子為1,完全收集從β源發(fā)出的電子。因此,實(shí)際應(yīng)用中,收集極都設(shè)計(jì)為圓柱形。

    圖3 63Ni薄層雙面結(jié)構(gòu)源效率與厚度的關(guān)系Fig.3 Efficiency of double sides 63Ni film vs thickness.

    3.2.3 降低收集極二次電子

    入射電子與固體物質(zhì)相互作用產(chǎn)生的二次電子能量較低(<50 eV),二次電子發(fā)射系數(shù)δ與入射角、固體物質(zhì)表面狀況及入射電子能量有很大關(guān)系,對(duì)于給定的固體物質(zhì),隨入射電子能量先增大后變小。單能電子垂直入射固體的二次電子發(fā)射系數(shù)為[8]

    其中,δmax為最大二次電子發(fā)射系數(shù),E為入射電子能量(keV)。而入射電子經(jīng)固體物質(zhì)非彈性散射和彈性散射產(chǎn)生的背散射電子則能量較高,其發(fā)射系數(shù)η與入射角和固體物質(zhì)原子序數(shù)有關(guān),對(duì)入射電子能量不敏感,高能電子入射,η幾乎隨原子序數(shù)單調(diào)增加。

    表 2[8]為單能電子垂直入射時(shí)不同材料的δ及η,Em為δmax所對(duì)應(yīng)的入射電子能量。

    表2 電子垂直入射時(shí)不同材料的δ與ηTable 2 δ and η for different materials under normal incidence of electrons.

    從導(dǎo)電性和導(dǎo)熱性方面考慮,一般選擇鋁、鐵、鎳或銅作為收集極材料。β射線被收集與收集極相互作用產(chǎn)生二次電子,在兩極之間電場(chǎng)作用下二次電子向源運(yùn)動(dòng),與入射電子方向相反,減少充電電流。鋁、鐵、鎳和銅均具有較高的δ和η。由于低原子序數(shù)材料具有相對(duì)較低的δ和η,應(yīng)在收集極上鍍厚度適當(dāng)?shù)牡驮有驍?shù)導(dǎo)電材料薄膜,使入射β粒子產(chǎn)生的二次電子完全來自這層薄膜,減少收集極產(chǎn)生的二次電子,增大電池充電電流。由于 β源各向同性發(fā)出能量連續(xù)的電子,實(shí)際上只能在 β粒子平均能量在垂直入射的情況下,估算收集材料的δ和η為這種電池的設(shè)計(jì)提供參考。圖4給出了用Casino軟件模擬在63Ni平均能量垂直入射時(shí)鍍有不同厚度鈹薄膜的銅背散射電子發(fā)射系數(shù)。

    圖4 Casino模擬不同厚度鈹薄膜的銅背散射電子發(fā)射系數(shù)Fig.4 Backscattering coefficient simulated by Casino for Cu with different thickness Be film.

    4 結(jié)語

    為給提高直接充電式核電池的能量轉(zhuǎn)換效率提供理論指導(dǎo),本文分析直接充電式核電池工作原理及其等效電路,給出了充電方程,并針對(duì)不同大小的負(fù)載電阻阻值,分別得到其簡(jiǎn)化模型?;诤?jiǎn)化模型,本文對(duì)電池的輸出功率和效率進(jìn)行了理論計(jì)算,并對(duì)直流電流源模型與其他人員所做實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了對(duì)比,直流電流源模型能很好的符合實(shí)驗(yàn)結(jié)果,同時(shí)提出了提高能量轉(zhuǎn)換效率的途徑,及對(duì)增大充電電流進(jìn)行了相關(guān)探討和優(yōu)化。

    經(jīng)計(jì)算、分析及模擬,推斷為:

    (1) 采用雙面薄層β源能有效地提高其源效率;

    (2) 采用圓柱形或球形收集極可完全收集 β源發(fā)出的電子;

    (3) 在收集極上鍍適當(dāng)厚度低原子序數(shù)薄膜可有效減少其背散射電子。

    1 彭振馴, 張鵬, 賀朝會(huì). 一種復(fù)合型核電池的理論論設(shè)計(jì)[J]. 核技術(shù), 2010, 33(4): 308–311 PENG Zhenxun, ZHANG Peng, HE Chaohui. Theoretical design of a direct collection nuclear cell integrated with a thermoelectricity module [J]. Nucl Tech, 2010, 33(4):308–311

    2 Windle W F. Microwatt radioisotope energy converters [J].IEEE Transactions Aerspace, 1964, 2(2): 646–651

    3 秦沖. MEMS同位素微電池能量轉(zhuǎn)換建模及性能分析[D]. 西北工業(yè)大學(xué), 2007 QIN Chong. Energy conversion modeling and performance analysis for isotopical micro-battery [D].Northwestern Polytechnical University, 2007

    4 王鐵山, 張保國(guó). 同位素發(fā)電機(jī)制的研究與發(fā)展[J]. 同位素, 1996, 9(1): 41–46 WANG Tieshan, ZHANG Baoguo. States and Future Trends of the Isotopic Battery [J]. Journal of Isotopes,1996, 9(1): 41–46

    5 Rappaport P, Linder E G. Radioactive charging effects with dielectrics [J]. Journal of Applied Phsics, 1953, 24(9):1110–1114

    6 Braun J, Fermvik L, Sentback A. Theory and performanc of a tritium battery for the mic- rowatt range [J]. Journal of Physics E: Scientific Instruments, 1973, 6(8): 727–731

    7 Kavetsdy A G, Nekhoroshkov S N, Meleshkov S P,et al.Radioactive Materials, Ionizing Radiation Sources, and Radioluminescent Light Sources for Nuclear Batteries[M]. 2002 by CRC Press LLC

    8 Seiler H. Secondary electron emission in the scanning electron microscope [J]. J Appl Phys, 1983, 54(11):R1–R18

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