• 
    

    
    

      99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

      土坯砌體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究

      2011-03-14 06:50:18阿肯江托呼提沙吾列提拜開(kāi)依丁廣林
      關(guān)鍵詞:土坯灰縫生土

      阿肯江?托呼提,沙吾列提?拜開(kāi)依,曹 耿,丁廣林,趙 成

      (新疆大學(xué)建筑工程學(xué)院,新疆烏魯木齊 830008)

      新疆地處地震多發(fā)區(qū),歷次震害表明,生土建筑的破壞尤為嚴(yán)重.自1996年以來(lái)自治區(qū)內(nèi)發(fā)生破壞性地震30多次,造成327人死亡,5000余人受傷,直接經(jīng)濟(jì)損失超過(guò)35億元.據(jù)2004年統(tǒng)計(jì),自治區(qū)內(nèi)共有農(nóng)村住房223萬(wàn)戶,仍有169萬(wàn)戶民居沒(méi)有達(dá)到抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn).生土建筑沿用至今,一方面由于居住條件受制于經(jīng)濟(jì)基礎(chǔ),反映出村鎮(zhèn)地區(qū)經(jīng)濟(jì)相對(duì)落后;另一方面由于其因地制宜、施工便捷、環(huán)保舒適等特點(diǎn)受到廣大村鎮(zhèn)居民的青睞,并成為建筑領(lǐng)域的一種文化傳承[1].雖然歷次地震后生土建筑的震害相當(dāng)嚴(yán)重,但也有一些結(jié)構(gòu)合理、施工質(zhì)量好的生土建筑保持完好[2],而且試驗(yàn)也表明,結(jié)構(gòu)合理、施工質(zhì)量合格的生土建筑可以在8度區(qū)保證結(jié)構(gòu)的安全性[3-5].2008年頒布的《鎮(zhèn)(鄉(xiāng))村建筑抗震技術(shù)規(guī)程》對(duì)生土建筑的抗震構(gòu)造措施及施工方面提出了規(guī)范化要求,其中涉及土坯墻體抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,但沒(méi)有提及抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,因此研究土坯砌體的抗壓強(qiáng)度是完善生土建筑規(guī)范的基礎(chǔ)性工作.

      目前,國(guó)內(nèi)外可供查閱的與生土建筑相關(guān)的文獻(xiàn)不多,且大部分是對(duì)生土材料或其改性后的力學(xué)性能的研究[6-9],砌體構(gòu)件、夯土墻片、生土結(jié)構(gòu)體系的試驗(yàn)研究也很少[10-13].本文通過(guò)對(duì)濕法制作的土坯砌體的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)提出了抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的簡(jiǎn)化計(jì)算公式,并對(duì)提高土坯砌體抗壓強(qiáng)度提出了一些建議.

      1 土坯砌體試件的制作

      制作土坯所用土料取自烏魯木齊郊區(qū).新疆地區(qū)土坯形狀以矩形見(jiàn)多,其尺寸(長(zhǎng)×寬×厚)約為310mm×150mm×100mm.試件由用濕法制作的成品土坯(尺寸為310mm×150mm×100mm)砌筑,泥漿隨拌隨用,室溫下養(yǎng)護(hù)28d后進(jìn)行試驗(yàn).

      參照普通黏土磚的試驗(yàn)方法[14]進(jìn)行試驗(yàn).將土坯沿長(zhǎng)度方向從中間鋸斷,斷口反向疊砌,灰縫厚度約10mm,上下表面用泥漿找平,用水平尺檢查其平整度,共制作6件單塊土坯的抗壓強(qiáng)度試件.參照GBJ129—90《砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[15],砌筑尺寸為310mm×470mm×870mm、高厚比為2.9的素土坯砌體抗壓強(qiáng)度試件6件.改性土坯砌體試件砌筑方法與素土坯砌體試件相同,僅在砌筑泥漿中加入1%的麥秸稈,砌筑3件.土坯砌體試件砌于10mm鋼墊板之上,首皮座漿,土坯砌筑時(shí)用水將表面浸潤(rùn),以消除干土坯表面與砌筑泥漿之間黏結(jié)不牢、界面易脫離的問(wèn)題.土坯砌體試件頂部以約12mm厚泥漿找平,其上以薄膜覆蓋養(yǎng)護(hù).本次試驗(yàn)的試件制作與抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)均在新疆大學(xué)結(jié)構(gòu)試驗(yàn)大廳進(jìn)行.

      2 單塊土坯試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

      2.1 試驗(yàn)加載方案

      單塊土坯試件的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)在100kN的小型壓力機(jī)上進(jìn)行,壓力機(jī)可自動(dòng)記錄豎向位移和荷載,并繪制荷載-位移曲線.試件表面不平整處需打磨,由水平尺檢查平整度.在與壓力機(jī)配套的操作軟件中填入試件尺寸、加載速率、試驗(yàn)結(jié)束條件等基本選項(xiàng)后,將試件對(duì)中,采用連續(xù)加載方式,加載速率為0.05kN/s,以破壞作為試驗(yàn)結(jié)束條件,預(yù)壓2或3次,預(yù)加荷載3~5kN.確保壓力機(jī)正常運(yùn)行并與試件緊密接觸后開(kāi)始試驗(yàn).

      2.2 試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象

      單塊土坯試件破壞過(guò)程可以分為開(kāi)裂、裂縫穩(wěn)定發(fā)展、破壞3個(gè)階段.加載初期,荷載-位移曲線并非線性,而是呈現(xiàn)下凸的特征.當(dāng)荷載加載至約50%極限荷載時(shí),裂縫迅速開(kāi)展并貫穿試件,走向大致與受壓方向平行,隨著荷載的增加,主裂紋增寬,繼而出現(xiàn)若干平行裂縫,裂縫間有更為細(xì)小的裂紋相連,伴有局部壓潰剝落.試件編號(hào)及抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1,破壞形態(tài)見(jiàn)圖1,荷載-位移曲線見(jiàn)圖2.

      表1 單塊土坯試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Table 1 Resutlts of compressive strength tests on single adobe brick

      圖1 單塊土坯試件破壞形態(tài)Fig.1 Failure shape of single adobe brick

      圖2 單塊土坯試件荷載-位移曲線Fig.2 Relationship between load and displacement for singe adobe brick

      2.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

      從表1可以看出,單塊土坯的軸向受壓試驗(yàn)峰值荷載和峰值位移的平均值分別為27.3kN和3.58mm,由此得到的峰值應(yīng)變?yōu)?.019.與同尺寸(指試件受壓高度)的素土立方體試塊的抗壓試驗(yàn)結(jié)果相比[16],可以發(fā)現(xiàn),當(dāng)二者在相同荷載作用下,峰值應(yīng)變相差較大,高度為190mm的立方體試塊荷載為27kN時(shí)的峰值應(yīng)變?yōu)?.0084,相差1倍多.分析產(chǎn)生較大差異的原因,一是土坯試件中的灰縫產(chǎn)生較大壓縮所致,二是和受壓方向有關(guān).經(jīng)分析第一種原因基本可以排除,因?yàn)樵诳箟哼^(guò)程中灰縫并沒(méi)有先于土坯壓碎.立方體試塊垂直于澆筑方向受壓,土坯試件平行于澆筑方向受壓,導(dǎo)致二者在相同荷載作用下產(chǎn)生了不同的壓應(yīng)變.這說(shuō)明濕法制作的生土試件是各向異性材料.

      3 素土坯砌體試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

      3.1 試驗(yàn)加載方案

      素土坯砌體試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)在5000kN的長(zhǎng)柱壓力機(jī)上進(jìn)行,壓力機(jī)可自動(dòng)記錄豎向位移和荷載,并繪制荷載-位移曲線,試驗(yàn)方法與單塊土坯試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)方法相同,加載速率為0.3kN/s.

      3.2 試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象

      素土坯砌體試件破壞過(guò)程可以分為開(kāi)裂、裂縫穩(wěn)定發(fā)展、破壞3個(gè)階段.荷載小于35%峰值荷載時(shí),荷載-位移曲線不是線性關(guān)系,也表現(xiàn)出明顯的下凸特征.當(dāng)加載至45%極限荷載時(shí),試件的正面與側(cè)面中部單皮磚內(nèi)出現(xiàn)細(xì)微豎向裂縫,并緩慢擴(kuò)展,至60%峰值荷載時(shí)裂縫擴(kuò)展至4~5皮磚,隨著荷載增長(zhǎng),豎向裂縫連通,局部少量剝落掉渣.豎向灰縫不飽滿處最容易先出現(xiàn)裂縫,側(cè)面豎向灰縫在此時(shí)也處于穩(wěn)定的發(fā)展階段,荷載-位移曲線接近于線性關(guān)系.當(dāng)加載至85%峰值荷載時(shí),荷載略有增長(zhǎng),位移增長(zhǎng)加快,接近極限荷載時(shí),試件突然破壞,邊角局部壓潰,正面與側(cè)面均已出現(xiàn)較寬豎向裂縫,砌體試件已被分成若干小柱,即將潰散.試件編號(hào)及抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2,試件破壞形態(tài)見(jiàn)圖3,荷載-位移曲線見(jiàn)圖4.

      表2 素土坯砌體試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Table 2 Results of compressive strength tests on plain adobe masonry specimens

      圖3 素土坯砌體試件破壞形態(tài)Fig.3 Failure shapes of plain adobe masonry specimens

      圖4 素土坯砌體試件荷載-位移曲線Fig.4 Relationship between load and displacement for plain adobe masonry specimens

      3.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

      從表2可以看出,素土坯砌體試件的峰值位移平均值、抗壓強(qiáng)度平均值分別為8.7mm和0.78MPa,強(qiáng)度值結(jié)果較離散,在平均值的基礎(chǔ)上浮動(dòng)高達(dá)54%.受壓過(guò)程中,水平灰縫并沒(méi)有先于土坯破壞,而豎向灰縫成了裂縫發(fā)展的主導(dǎo)方向,說(shuō)明豎向灰縫容易形成原始缺陷并導(dǎo)致應(yīng)力集中,試件在橫向無(wú)有效約束而被拉裂,最終形成若干小柱失穩(wěn)而破壞,呈明顯脆性破壞特征.

      4 改性土坯砌體試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

      4.1 試驗(yàn)加載方案

      抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)裝置與加載方案和素土坯砌體試件相同.

      4.2 試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象

      改性土坯砌體試件的破壞過(guò)程也經(jīng)歷了開(kāi)裂、裂縫穩(wěn)定發(fā)展、破壞這3個(gè)階段.整個(gè)過(guò)程較改性前穩(wěn)定,試件的荷載-位移曲線連續(xù)光滑,當(dāng)荷載加至45%極限荷載時(shí),可以聽(tīng)見(jiàn)草筋被拉斷的聲音,試件表面開(kāi)始出現(xiàn)裂縫,中部幾坯被豎向灰縫貫通,走向平行于受壓方向.與素土坯砌體試件不同,裂縫相對(duì)較多,細(xì)密呈網(wǎng)狀,擴(kuò)展較慢.極限荷載時(shí)試件中下部壓潰剝落,表面鼓突,但正面的豎向裂縫沒(méi)有貫通,裂縫寬度較素土坯砌體試件窄許多,厚度方向出現(xiàn)斜向裂縫,側(cè)面主裂紋伴有若干次裂縫,位移迅速增長(zhǎng),喪失承載力后試件仍保持完整,不會(huì)像素土坯砌體試件自行坍塌.試件編號(hào)及抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3,破壞形態(tài)見(jiàn)圖5,整個(gè)荷載-位移曲線(圖6)過(guò)程接近線性.

      表3 改性土坯砌體試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Table 3 Results of compressive strength tests on modified adobe masonry specimens

      4.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

      從表3可以看出,灰縫中摻和了麥秸稈的土坯砌體試件的平均抗壓強(qiáng)度達(dá)到了0.83MPa,從荷載-位移曲線上可以看出它的力學(xué)性能更加穩(wěn)定,即強(qiáng)度和峰值位移等波動(dòng)較素土坯砌體試件大大減小,而且強(qiáng)度平均值較素土坯砌體試件的0.78MPa有所提高.試件中下部壓潰,一方面說(shuō)明土坯強(qiáng)度已經(jīng)充分發(fā)揮,另一方面說(shuō)明土坯塊體自身的強(qiáng)度很低.試件峰值位移由改性前的7.8mm增加到9.1mm,脆性得到改善,但脆性破壞的特征仍無(wú)明顯改觀.灰縫在砌體養(yǎng)護(hù)后的干縮裂縫相當(dāng)嚴(yán)重,這使得砌體在受力過(guò)程中應(yīng)力在缺陷處集中,導(dǎo)致材料強(qiáng)度有可能得不到充分利用便提早破壞.用同批次泥漿將2塊土坯黏結(jié),同條件養(yǎng)護(hù)后剝離,可見(jiàn)內(nèi)部灰縫的干縮裂縫同樣很?chē)?yán)重,如圖7所示.提高土坯砌體承載力,不僅要從提高土坯強(qiáng)度出發(fā),還不能忽視灰縫的作用.生土材料的干縮是不可避免的,如同混凝土干縮.生土中黏土的含量是影響干縮的主要原因,也是生土產(chǎn)生強(qiáng)度的主要原因,合理控制生土料中黏土含量很重要.土坯砌體試件受壓往往從中部開(kāi)裂,這是生土料抗拉強(qiáng)度低被拉斷所致.如果灰縫能夠提供一個(gè)約束土坯橫向變形的作用,就像混凝土柱中的箍筋一樣,當(dāng)灰縫材料變形模量高于土坯變形模量時(shí),就會(huì)使原本為壓-拉-拉應(yīng)力狀態(tài)的土坯變?yōu)槿蚴軌籂顟B(tài),而原本三向受壓的灰縫變?yōu)閴?拉-拉應(yīng)力狀態(tài),若灰縫具備一定的抗拉強(qiáng)度,則土坯砌體的承載力可得到顯著改觀.

      圖6 改性土坯砌體試件荷載-位移曲線Fig.6 Relationship between load and displacement for modified adobe masonry specimens

      圖7 灰縫內(nèi)部缺陷Fig.7 Internal defects in ash seams

      5 土坯砌體的抗壓強(qiáng)度取值

      砌體能承受的最大壓應(yīng)力,稱(chēng)為砌體抗壓強(qiáng)度,它是確定砌體及其構(gòu)件破壞能力的一個(gè)重要指標(biāo).目前國(guó)內(nèi)外的砌體抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式仍建立在以試驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)的經(jīng)驗(yàn)公式之上.砌體強(qiáng)度主要由塊體和砂漿的強(qiáng)度共同決定,GB5003—2001《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中給出的軸心受壓砌體抗壓強(qiáng)度平均值計(jì)算公式[17]為

      式中:fm——砌體抗壓強(qiáng)度平均值,MPa;f1——塊體抗壓強(qiáng)度等級(jí)或平均值,MPa;f2——砂漿抗壓強(qiáng)度平均值,MPa;k1——與塊體類(lèi)別有關(guān)的參數(shù);k2——砂漿強(qiáng)度較低或較高時(shí)對(duì)抗壓強(qiáng)度的修正系數(shù);α——與塊體高度和砌體類(lèi)別有關(guān)的參數(shù).

      由表1、表2可知,單塊土坯抗壓強(qiáng)度平均值為1.22MPa,素土坯砌體的抗壓強(qiáng)度平均值為0.78MPa,泥漿抗壓強(qiáng)度平均值為2.6MPa,套用砌體抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式(1),k2=1[17],由此算出的土坯砌體抗壓強(qiáng)度平均值為1.04MPa,顯然誤差很大.其中,單塊土坯抗壓強(qiáng)度值是可信的,但f2,k2的取值則值得懷疑;另一方面就是磚的抗壓強(qiáng)度平均值計(jì)算公式不適用于土坯是造成誤差較大的主要原因.因?yàn)橥僚髌鲶w砌筑用的灰漿的抗壓強(qiáng)度具體是多少值得探究,灰漿是在豎向壓應(yīng)力、上下土坯吸收水分的情況下凝結(jié)硬化的,而鋼模中70.7mm立方體試塊的硬化條件與此截然不同,圖7可以說(shuō)明,70.7mm立方體試塊的抗壓強(qiáng)度并不能代表砌體中泥漿的真實(shí)抗壓強(qiáng)度,灰縫在受壓之前早已形成網(wǎng)狀的裂縫,推測(cè)其真實(shí)抗壓強(qiáng)度已小于或等于塊體的強(qiáng)度.假設(shè)式(1)對(duì)土坯適用,土坯抗壓強(qiáng)度可信,則可以反推出泥漿的抗壓強(qiáng)度為0.51MPa,k2為0.8.由此反推出的灰漿抗壓強(qiáng)度比泥漿立方體抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值更可信,但是缺乏根據(jù).雖然砌體承受均布?jí)毫?,但砌體單塊磚內(nèi)卻產(chǎn)生了復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài),使塊體受彎、受剪,這使得砌體抗壓強(qiáng)度遠(yuǎn)低于塊體和砂漿的抗壓強(qiáng)度[18].可見(jiàn)公式(1)還是具有實(shí)踐代表性的,因此在公式(1)基礎(chǔ)上,依據(jù)6個(gè)素土坯砌體試件和3個(gè)改性土坯砌體試件的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果,建立土坯砌體抗壓強(qiáng)度平均值簡(jiǎn)化計(jì)算式如下:

      式中k2為灰漿強(qiáng)度較低時(shí)對(duì)砌體抗壓強(qiáng)度的修正系數(shù),其他參數(shù)含義不變.改性土坯砌體試件的試驗(yàn)結(jié)果表明,即便灰漿在養(yǎng)護(hù)期內(nèi)沒(méi)有出現(xiàn)肉眼可見(jiàn)的裂縫,土坯砌體抗壓強(qiáng)度仍沒(méi)有得到顯著改觀,因此公式(2)沒(méi)有考慮灰漿對(duì)砌體抗壓強(qiáng)度的貢獻(xiàn)作用,僅用來(lái)體現(xiàn)灰漿對(duì)砌體抗壓強(qiáng)度的削弱,取為0.80.k1參考GB50003—2001《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[17]取0.78,得土坯砌體抗壓強(qiáng)度平均值為0.76MPa.

      土坯砌體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值是抗壓強(qiáng)度的基本代表值,由概率分布的0.05分位數(shù)確定,即砌體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值具有95%的保證率.采用砌體結(jié)構(gòu)抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算式[18]:

      表2中土坯砌體抗壓強(qiáng)度變異系數(shù)為0.3158,這是沒(méi)有剔除可疑數(shù)據(jù)的結(jié)果.如果將抗壓強(qiáng)度平均值浮動(dòng)±15%以外的值剔除,則變異系數(shù)會(huì)小于0.2,對(duì)于受壓土坯砌體,取.按此法算得素土坯砌體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為0.56MPa.

      土坯砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f是考慮了影響結(jié)構(gòu)構(gòu)件可靠因素后的材料抗壓強(qiáng)度指標(biāo),由標(biāo)準(zhǔn)值除以材料性能分項(xiàng)系數(shù) γf而得,按施工等級(jí)為B級(jí)考慮,取

      按照公式(4)算出的土坯砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=0.35MPa,約為抗壓強(qiáng)度平均值的45%.

      6 影響土坯砌體抗壓強(qiáng)度的主要因素

      土坯砌體宏觀上是由土坯和灰漿砌筑而成的整體材料,但灰縫層內(nèi)部的開(kāi)裂和豎向灰縫的缺陷使得土坯砌體并不連續(xù),也不是完全彈性材料.影響土坯砌體抗壓強(qiáng)度的因素很多,主要有塊體和灰漿自身的物理力學(xué)性能、施工質(zhì)量、試驗(yàn)方法等[19].

      a.土坯和灰漿的抗壓強(qiáng)度是影響土坯砌體抗壓強(qiáng)度的首要因素.雖然土坯和灰縫的成分相同,但又不同于一個(gè)整體.灰漿作為黏結(jié)劑,不僅與土坯存在黏結(jié)界面,其內(nèi)部也分布著較多裂縫.此外,土坯尺寸、幾何形狀及表面平整度,灰漿砌筑時(shí)的含水率等都會(huì)影響土坯砌體受力后應(yīng)力傳遞的路徑.

      b.施工質(zhì)量.主要是指水平和豎向灰縫的飽滿度、平整度、均勻度以及試件的垂直度.

      c.試驗(yàn)方法.試件的尺寸、標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件和時(shí)間、抗壓試驗(yàn)的加載速率以及砌體工作狀態(tài)的不同,抗壓試驗(yàn)強(qiáng)度不同.

      7 結(jié) 論

      a.造成土坯砌體抗壓強(qiáng)度低的原因較多,諸如干縮產(chǎn)生的內(nèi)部缺陷、砌筑質(zhì)量和施工方法、受壓面平整度等.灰縫是很重要也最容易被忽視的一方面,豎向灰縫不飽滿處形成應(yīng)力集中是影響土坯砌體抗壓強(qiáng)度的重要因素.

      b.土坯砌體抗壓強(qiáng)度平均值的計(jì)算可采用本文公式(2),由此得出的土坯砌體抗壓強(qiáng)度平均值為0.76MPa,基本符合試驗(yàn)值.

      c.從土坯砌體試件的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果看,無(wú)論是否摻和麥秸稈土坯砌體抗壓強(qiáng)度都很低,因此不建議建造中使用濕法制作土坯砌筑承重墻.建議從生土料的顆粒級(jí)配、生土料中黏土含量、新的加強(qiáng)材料、新的生產(chǎn)工藝方面探究改善其力學(xué)性能.

      [1]趙成,阿肯江?托呼提.生土建筑研究綜述[J].四川建筑,2010(1):31-33.(ZHAO Cheng,AKENJIANG Tuohuti.Review of researches into earth architecture[J]Sichuan Architecture,2010(1):31-33.(in Chinese))

      [2]阿肯江?托呼提,亓國(guó)慶,陳漢青.新疆南疆地區(qū)傳統(tǒng)土坯房屋震害及抗震技術(shù)措施[J].工程抗震與加固改造,2008,30 (1):82-86.(AKENJIANG Tuohuti,QI Guo-qing,CHEN Han-qin.Seismic damage and seismic countermeasures of Xinjiang traditional adobe house[J].Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting,2008,30(1):82-86.(in Chinese))

      [3]于文,葛學(xué)禮,朱立新.新疆喀什老城區(qū)生土房屋模型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究[J].工程抗震與加固改造,2007,29(3):24-29.(YU Wen,GE Xue-li,ZHU Li-xin.Experimental study on shaking table test of adobe building model of Kashi,Xinjiang[J].Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting,2007,29(3):24-29.(in Chinese))

      [4]葛學(xué)禮,朱立新,于文.新疆喀什老城區(qū)生土房屋模型振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究:續(xù)[J].工程質(zhì)量,2007(1):52-54.(GE Xue-li,ZHU Li-xin,YU Wen.Experimental study on shaking table test of adobe building model of Kashi,Xinjiang[J].ConstructionQuality,2007(1): 52-54.(in Chinese))

      [5]申世元.農(nóng)村木構(gòu)架承重土坯圍護(hù)墻結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究[D].北京:中國(guó)建筑科學(xué)研究院,2006.

      [6]KOUAKOU C H,MOREL J C.Strength and elasto-plastic properties of non-industrial building materials manufactured with clay as a natural binder[J].Applied Clay Science,2009,44(1/2):27-34.

      [7]王毅紅,王春英.李先順,等.生土結(jié)構(gòu)的土料受壓及受剪性能試驗(yàn)研究[J].西安科技大學(xué)學(xué)報(bào),2006,26(4):469-472. (WANG Yi-hong,WANG Chun-ying,LI Xian-shun,et al.Experiment on shear properties and compressive properties of earth material of raw-soil structure[J].Journal of Xi'an University of Science and Technology,2006,26(4):469-472.(in Chinese))

      [8]石堅(jiān),李敏,王毅紅,等.夯土建筑土料工程特性的試驗(yàn)研究[J].四川建筑科學(xué)研究,2006,32(4):86-87.(SHI Jian,LI Min,WANG Yi-hong,et al.The test study of the engineering properties on the earth material of earth rammed construction[J].Sichuan Building Science,2006,32(4):86-87.(in Chinese))

      [9]陶忠,譚冠平,曹凈,等.云南農(nóng)村民居土筑墻體土工試驗(yàn)研究[J].工程抗震與加固改造,2008,30(1):90-93.(TAO Zhong,TAN Guan-ping,CAO Jing,et al.Soil test for rammed earth wall of rural houses in Yunnan Province[J].Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting,2008,30(1):90-93.(in Chinese))

      [10]RICHARD W,MORRIS HW.Development of new performance based standards for earth building[J].AustralasianStructural Engineering Conference,1998(1):477-484.

      [11]王毅紅,蘇東君,劉伯權(quán),等.生土結(jié)構(gòu)房屋的承重夯土墻體抗震性能試驗(yàn)研究[J].西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2007,39(4):451-456.(WANG Yi-hong,SU Dong-jun,LIU Bo-quan,et al.Study on the seismic behavior of raw-soil structure with rammed earthwall[J].Journal of Xi'an University of Architecture&Technology:Natural Science Edition,2007,39(4):451-456.(in Chinese))

      [12]黃金勝,陶忠,陸琨,等.云南農(nóng)村居民生土建筑土坯砌體的力學(xué)性能試驗(yàn)研究[J].工程抗震與加固改造,2008,30(1):94-98.(HUANG Jin-sheng,TAO Zhong,LU Kun,et al.Experiment on mechanics characteistics of adobe masonry of rural houses in Yunnan Provinc[J].Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting,2008,30(1):94-98.(in Chinese))

      [13]陶忠,潘興慶,潘文,等.云南農(nóng)村民居土坯墻體單塊土坯力學(xué)性能試驗(yàn)研究[J].工程抗震與加固改造,2008(1):99-104. (TAO Zhong,PAN Xing-qing,PAN Wen,et al.Mechanics characteristics of adobe of rural houses in Yunnan Provinc[J].Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting,2008(1):99-104.(in Chinese))

      [14]GB/T 2542—2003 砌墻磚試驗(yàn)方法[S].

      [15]GBJ129—90 砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)[S].

      [16]阿肯江?托呼提,趙成,秦?fù)碥?改性土體材料的抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2010,38(3):263-268. (AKENJIANG Tuohuti,ZHAO Cheng,QIN Yong-jun.Experimental tests on compressive strength of modified soil materials[J].Journal of Hohai University:Natural Sciences,2010,38(3):263-268.(in Chinese))

      [17]GB50003—2001 砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

      [18]施楚賢.砌體結(jié)構(gòu)理論與設(shè)計(jì)[M].2版.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2003:36-38.

      [19]熊丹安,李京玲.砌體結(jié)構(gòu)[M].武漢:武漢理工大學(xué)出版社,2005:11-13.

      猜你喜歡
      土坯灰縫生土
      土坯力學(xué)性能及受壓本構(gòu)模型研究
      生土泡沫混凝土的制備及其性能
      生土摻量對(duì)硫氧鎂水泥性能影響的試驗(yàn)研究
      上海建材(2021年5期)2021-02-12 03:19:06
      生土建筑存在的問(wèn)題與發(fā)展方向
      四川建材(2020年10期)2020-01-02 18:45:08
      灰縫釉配方及施釉工藝的研究
      佛山陶瓷(2018年5期)2018-08-20 09:34:04
      鄉(xiāng)間土坯
      中國(guó)早期土坯建筑發(fā)展概述
      草原文物(2016年1期)2016-09-12 02:51:59
      聚丙烯酰胺對(duì)生土材料力學(xué)性能的影響
      人間(2015年16期)2015-12-30 03:40:44
      淺談砌體建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及施工技術(shù)
      談中國(guó)古建筑磚石拱券技術(shù)
      山西建筑(2015年11期)2015-04-20 07:56:42
      炎陵县| 剑阁县| 突泉县| 鹤壁市| 台湾省| 富蕴县| 卫辉市| 大洼县| 中方县| 清原| 图们市| 屏边| 泉州市| 册亨县| 涿鹿县| 罗城| 黔西| 乐安县| 德保县| 安福县| 高雄县| 巍山| 易门县| 绥江县| 蛟河市| 桦川县| 芮城县| 青神县| 舟山市| 彭山县| 衡水市| 盐城市| 上杭县| 绥化市| 波密县| 五大连池市| 石棉县| 丹凤县| 南岸区| 平凉市| 通化市|