高軸力下鋼筋混凝土異形柱節(jié)點受力性能研究

張學輝,李其廉

(河北科技大學建筑工程學院,河北石家莊 050018)

高軸力下鋼筋混凝土異形柱節(jié)點受力性能研究

張學輝,李其廉

(河北科技大學建筑工程學院,河北石家莊 050018)

由于異形柱特殊的截面形式,地震作用下,較高軸壓比時異形柱節(jié)點與普通矩形柱節(jié)點相比破壞更為嚴重。通過鋼筋混凝土異形柱邊節(jié)點和中間節(jié)點低周反復(fù)荷載試驗,分析了高軸力下異形柱邊節(jié)點和中間節(jié)點核心區(qū)混凝土裂縫發(fā)展及破壞情況,并利用試驗數(shù)據(jù)計算得到節(jié)點核心區(qū)受剪承載力,最后結(jié)合節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變變化規(guī)律初步探討了異形柱節(jié)點的抗剪機理。研究表明,高軸力下異形柱節(jié)點剪力較大,核心區(qū)腹板混凝土開裂破壞較嚴重,成為異形柱結(jié)構(gòu)抗震的一個薄弱環(huán)節(jié),限制了異形柱結(jié)構(gòu)樓層高度。

異形柱;節(jié)點;剪力;箍筋應(yīng)變

異形柱是指截面幾何形狀為L形、T形及十字形,且截面各肢的肢高、肢厚比不大于4的柱,異形柱結(jié)構(gòu)體系就是采用異形柱的框架結(jié)構(gòu)和框架-剪力墻結(jié)構(gòu)[1]。異形柱結(jié)構(gòu)具有節(jié)約土地資源、減輕建筑自重、增加使用面積、適應(yīng)功能變化需求等特點,該結(jié)構(gòu)形式已在中國許多地區(qū)得到應(yīng)用推廣,具有良好的發(fā)展前景。國外對異形柱的研究主要集中在構(gòu)件正截面受力分析方面,而對異形柱結(jié)構(gòu)體系的研究較少[2-3]。國內(nèi)對各種截面形式的異形柱構(gòu)件進行了大量試驗研究及理論分析,取得了一定的研究成果[4-7],對異形柱框架抗震性能也進行了一系列的分析研究[8-10],但對異形柱節(jié)點受剪承載力研究相對較少[11-12],對高軸力下異形柱節(jié)點的受力性能研究更少。筆者通過異形柱邊節(jié)點和中間節(jié)點的低周反復(fù)荷載試驗,研究了高軸力下異形柱節(jié)點的破壞特征,利用節(jié)點剪力公式分析試驗節(jié)點的受剪承載力,通過分析節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變變化規(guī)律,初步探討了異形柱節(jié)點的抗剪機理。

1 試驗概況

根據(jù)云南省八度區(qū)某異形柱6層住宅實際情況,取一層邊節(jié)點和中間節(jié)點各1個,按1/2縮尺模型制作試驗構(gòu)件,混凝土強度等級為C45,梁柱縱筋使用HRB400級鋼筋,箍筋使用HPB235級鋼筋,邊節(jié)點(J-T)和中間節(jié)點(J-+)截面尺寸及配筋情況如圖1、圖2所示,鋼筋及混凝土材料力學性能如表1所示。

表1 異形柱節(jié)點的鋼筋和混凝土力學性能Tab.1 Material p roperty of steel bars and concrete of the joints w ith specially shaped columns

試驗加載采用油壓千斤頂對異形柱上端施加既定的豎向荷載,模擬上部樓層荷載,邊節(jié)點所施加的軸壓力為250 kN,軸壓比為0.165,中間節(jié)點軸壓力為350 kN,軸壓比為0.231。模型制作時,在節(jié)點核心區(qū)箍筋表面粘貼了鋼筋應(yīng)變片,由DH3815靜態(tài)應(yīng)變采集系統(tǒng)采集箍筋在試驗過程中的應(yīng)變,試驗前在遠離節(jié)點核心區(qū)的梁端上、下面一面安置拉壓千斤頂及荷載傳感器,另一面布置位移傳感器,由DH3818靜態(tài)采集系統(tǒng)采集梁端荷載-位移曲線,人工觀察裂縫。

加載制度為荷載-位移聯(lián)合控制,即施加的豎向荷載在試件屈服前,采用荷載控制,分3～5級加載至結(jié)構(gòu)屈服,每級加載、卸載、反向加載、再卸載循環(huán)1次;試件屈服后采用位移控制,并以屈服位移的整數(shù)倍加載、卸載、反向加載、再卸載循環(huán)3次,當豎向力下降到最大荷載的85%時即認為試件破壞,試驗結(jié)束。

2 節(jié)點破壞特征

加載過程中始終對試件的裂縫發(fā)展和混凝土破壞情況進行觀測。

1)J-T邊節(jié)點 當荷載加至20 kN時,框架梁與節(jié)點核心區(qū)相交處出現(xiàn)1條豎向彎曲裂縫,隨荷載的增大,距節(jié)點核心區(qū)較遠的框架梁上也陸續(xù)出現(xiàn)豎向裂縫,當正向荷載加至36 kN時,節(jié)點核心區(qū)腹板內(nèi)出現(xiàn)1條斜向剪切裂縫,隨荷載的繼續(xù)增加,梁上側(cè)裂縫逐漸由彎曲型轉(zhuǎn)變?yōu)榧羟行?節(jié)點核心區(qū)腹板內(nèi)裂縫也逐漸增多并斜向延伸開展,當荷載達到51 kN時,節(jié)點核心區(qū)腹板內(nèi)裂縫寬度約為0.2 mm,當荷載達到2Δy時,梁端初始裂縫寬度發(fā)展到2 mm,當荷載達到3Δy時,梁端與節(jié)點核心區(qū)相交處裂縫上下貫通,混凝土保護層發(fā)生翹起剝落現(xiàn)象,節(jié)點核心區(qū)裂縫不斷開展,裂縫寬度達到0.5 mm以上,當荷載達到4Δy時,梁端混凝土保護層剝落嚴重,箍筋外露,節(jié)點核心區(qū)腹板上部混凝土保護層也發(fā)生局部剝落現(xiàn)象,試驗結(jié)束時,梁端混凝土保護層全部剝落,梁端縱筋、箍筋完全暴露在外,節(jié)點核心區(qū)內(nèi)裂縫開展較多,寬度較大,節(jié)點破壞較嚴重。反方向加載裂縫開展情況大致與正向加載相同,正反向加載在節(jié)點核心區(qū)腹板混凝土內(nèi)形成數(shù)個X形交叉裂縫。

2)J-+中間節(jié)點 梁端豎向荷載加至40 kN時,左梁端下部和右梁端上部受拉區(qū)內(nèi)分別出現(xiàn)數(shù)條豎向彎曲裂縫,節(jié)點核心區(qū)左、右腹板內(nèi)混凝土分別出現(xiàn)1條斜向剪切裂縫,卸載后反向加載至40 kN時,左梁端上部和右梁端下部受拉區(qū)內(nèi)分別出現(xiàn)數(shù)條豎向彎曲裂縫,節(jié)點右側(cè)核心區(qū)腹板出現(xiàn)斜裂縫,與正向加載40 kN時出現(xiàn)的斜裂縫相交成X形,荷載加至50 kN時,節(jié)點上部柱底翼緣內(nèi)出現(xiàn)1條水平裂縫,荷載達到-50 kN時,節(jié)點左側(cè)核心區(qū)腹板內(nèi)又出現(xiàn)1條斜向剪切裂縫,與40 kN時出現(xiàn)的斜裂縫相交形成第2個X形交叉裂縫,隨著荷載的繼續(xù)增大,先前形成的梁內(nèi)裂縫不斷開展,裂縫長度逐漸增大,荷載達到2Δy時,節(jié)點左側(cè)梁端與節(jié)點核心區(qū)交界處斜裂縫開展較快,裂縫寬度超過0.2 mm,且左側(cè)節(jié)點核心區(qū)腹板內(nèi)斜裂縫不斷延伸至翼緣,荷載達到-2Δy時,右側(cè)節(jié)點核心區(qū)腹板內(nèi)上部又出現(xiàn)數(shù)條斜向剪切裂縫,其中1條開展較長,延伸至節(jié)點翼緣內(nèi),當荷載達到3Δy時,左側(cè)梁端下部和右側(cè)梁端上部混凝土裂縫寬度超過0.5 mm,右側(cè)梁端下部部分混凝土保護層受壓破壞剝落,梁箍筋外露,節(jié)點核心區(qū)翼緣內(nèi)出現(xiàn)1條明顯的斜裂縫,荷載達到-3Δy時,節(jié)點核心區(qū)翼緣內(nèi)又出現(xiàn)1條較長的斜裂縫,與第1條正向斜裂縫相交形成節(jié)點核心區(qū)翼緣內(nèi)第1個X形交叉裂縫,其他裂縫繼續(xù)開展,荷載達到4Δy時,左右梁端混凝土保護層不斷壓潰剝落,節(jié)點破壞較嚴重,至加載結(jié)束時,左右梁端混凝土嚴重壓潰,梁箍筋外露,節(jié)點核心區(qū)腹板內(nèi)部分混凝土也發(fā)生剝落現(xiàn)象,節(jié)點核心區(qū)內(nèi)箍筋暴露,節(jié)點核心區(qū)破壞較嚴重。

圖3為邊節(jié)點和中間節(jié)點的最終破壞照片。

通過上述觀測分析可見,異形柱邊節(jié)點和中間節(jié)點核心區(qū)腹板混凝土開裂破壞較嚴重,已不符合抗震規(guī)范中提出的“強柱弱梁,更強節(jié)點”的要求。造成節(jié)點核心區(qū)腹板混凝土破壞嚴重的原因是因為異形柱特殊的截面形式,致使節(jié)點核心區(qū)腹板厚度與普通矩形柱節(jié)點相比較小,且核心區(qū)內(nèi)鋼筋密集,混凝土不易澆筑密實,另外該異形柱原型為八度區(qū)某6層住宅,設(shè)計結(jié)構(gòu)時框架柱和框架梁縱向受力鋼筋配筋率較高,而節(jié)點抗剪能力的強弱主要取決于箍筋和混凝土,因此造成節(jié)點核心區(qū)抗剪能力弱于框架梁端抗彎能力,從而節(jié)點核心區(qū)腹板混凝土開裂破壞較嚴重。

圖3 節(jié)點破壞照片F(xiàn)ig.3 Damage photo of joints

3 節(jié)點剪力

《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 149-2006)[1]規(guī)定異形柱中間節(jié)點和邊節(jié)點核心區(qū)組合的剪力設(shè)計值Vj(外力)應(yīng)按式(1)計算。

圖4 節(jié)點核心區(qū)剪力-梁端轉(zhuǎn)角滯回曲線Fig.4 Hysteretic curve of shear in joint core and rotation at end of beams

由圖4可見,異形柱中間節(jié)點左、右兩端均有梁端彎矩,計算得到節(jié)點核心區(qū)剪力約為邊節(jié)點的2倍,故在較高剪力作用下,中間節(jié)點核心區(qū)腹板混凝土的破壞程度與邊節(jié)點相比更嚴重,中間節(jié)點的滯回曲線出現(xiàn)明顯的中間捏縮現(xiàn)象。

《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 149—2006)對于地震作用下異形柱框架節(jié)點區(qū)抗剪承載力的計算規(guī)定需要進行節(jié)點區(qū)受剪的水平截面驗算和節(jié)點核心區(qū)受剪承載力計算。

異形柱節(jié)點核心區(qū)受剪的水平截面應(yīng)符合: fy為鋼筋屈服強度,As為節(jié)點區(qū)受拉一側(cè)鋼筋面積,為節(jié)點區(qū)受壓一側(cè)鋼筋面積;Vj為節(jié)點核心區(qū)組合的剪力設(shè)計值;ηjb為核心區(qū)剪力增大系數(shù),對二、三、四級分別取1.2,1.1,1.0;Hc為柱的計算高度,可取節(jié)點上柱與下柱反彎點之間的距離;為梁縱向受壓鋼筋合力點至截面近邊的距離;hb0,hb為梁的截面有效高度、截面高度,當節(jié)點兩側(cè)梁高不相同時,取平均值。

將2個異形柱節(jié)點試驗數(shù)據(jù)代入式(1),繪制出節(jié)點核心區(qū)剪力-梁端轉(zhuǎn)角滯回曲線,如圖4所示。

異形柱節(jié)點核心區(qū)受剪承載力應(yīng)符合以下規(guī)定:

式中:γRE為承載力抗震調(diào)整系數(shù);bj,hj為節(jié)點核心區(qū)的截面有效驗算厚度和截面高度;ξN為軸壓比影響系數(shù);ξf為翼緣影響系數(shù);ξh為截面高度影響系數(shù);N為與組合的節(jié)點剪力設(shè)計值對應(yīng)的該節(jié)點上柱底部軸向力設(shè)計值;Asvj為核心區(qū)有效驗算寬度范圍內(nèi)同一截面驗算方向的箍筋各肢總截面面積。

根據(jù)2個異形柱節(jié)點幾何尺寸、混凝土及節(jié)點核心區(qū)箍筋實際材料強度,利用式(2)、式(3)計算得到異形柱邊節(jié)點和中間節(jié)點核心區(qū)受剪的水平截面控制條件和節(jié)點核心區(qū)實際受剪承載力及圖4中極限荷載時的節(jié)點核心區(qū)水平剪力,如表2所示。

表2 異形柱節(jié)點核心區(qū)受剪承載能力及水平剪力Tab.2 Shear bearing capacities and horizontal shear of the joints w ith specially shaped columns

由于結(jié)構(gòu)原型中梁柱縱筋配置率較高,故試驗時梁端彎矩較大,計算得到的節(jié)點水平剪力亦較大,根據(jù)節(jié)點實際配箍率計算得到的核心區(qū)受剪承載力不能抵御節(jié)點剪力,節(jié)點核心區(qū)將發(fā)生破壞,這與試驗結(jié)果相符合。

4 節(jié)點抗剪機理及箍筋應(yīng)變

目前,關(guān)于異形柱節(jié)點抗剪性能的試驗或理論研究較少,由于異形柱節(jié)點與矩形柱節(jié)點均采用鋼筋和混凝土材料,且構(gòu)造方式相近,因此普遍認為異形柱節(jié)點的抗剪原理與矩形柱節(jié)點抗剪原理相似,即異形柱節(jié)點抗剪機理主要是通過3種傳力機構(gòu)來實現(xiàn)的,分別為斜壓桿機構(gòu)、桁架機構(gòu)和約束機構(gòu)(約束效應(yīng)),試驗中鋼筋混凝土節(jié)點抗剪機理傳力模式可借助節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變變化規(guī)律分析研究[13-15]。

異形柱邊節(jié)點和中間節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變片布置情況如圖5所示。

圖5 節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變片布置情況Fig.5 A rrangement of stirrup strain gauges of joints

異形柱邊節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變片布置圖中,橫向箍筋應(yīng)變片JTH-2,JTH-3,JTH-6與節(jié)點剪力方向一致,縱向箍筋應(yīng)變片JTH-1,JTH-4,JTH-5,JTH-7與節(jié)點剪力方向垂直,根據(jù)節(jié)點受剪機理,認為橫向箍筋直接抵抗節(jié)點剪力,縱向箍筋通過約束核心區(qū)混凝土來實現(xiàn)抵抗節(jié)點剪力。試驗進程中箍筋應(yīng)變變化規(guī)律如下:加載前期至中期節(jié)點核心區(qū)腹板縱向箍筋應(yīng)變片JTH-1的應(yīng)變值較小,鋼筋仍處于彈性范圍內(nèi);加載后期,由于梁端破壞嚴重,應(yīng)變片JTH-1的應(yīng)變值逐漸增大到箍筋屈服應(yīng)變;應(yīng)變片JTH-2和JTH-3布置在腹板橫向箍筋上,該處箍筋直接參與節(jié)點受剪作用,試驗中2個應(yīng)變片數(shù)值隨荷載的增加不斷增大,加載后期箍筋應(yīng)變接近1 000微應(yīng)變后隨荷載的增加應(yīng)變片數(shù)值開始減小;應(yīng)變片JTH-4和JTH-5布置在翼緣縱向箍筋上,試驗過程中2個應(yīng)變片數(shù)值始終較小,加載后期仍保持在300微應(yīng)變以內(nèi);應(yīng)變片JTH-6和JTH-7處箍筋未參與節(jié)點受剪,因此試驗過程中數(shù)值更小,始終保持在50微應(yīng)變內(nèi)。

異形柱中間節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變片布置圖中,橫向箍筋應(yīng)變片J+H-2,J+H-4,J+H-6與節(jié)點剪力方向一致,縱向箍筋應(yīng)變片J+H-1,J+H-3,J+H-5,J+H-7與節(jié)點剪力方向垂直。試驗進程中箍筋應(yīng)變變化規(guī)律如下:加載前期至中期核心區(qū)腹板縱向箍筋應(yīng)變片J+H-1和J+H-7的應(yīng)變值均較小,鋼筋仍處于彈性范圍內(nèi),加載后期應(yīng)變片J+H-1和J+H-7的應(yīng)變值逐漸增大到箍筋屈服應(yīng)變;應(yīng)變片J+H-2和J+H-6布置在腹板橫向箍筋上,該處箍筋直接參與節(jié)點受剪作用,試驗中2個應(yīng)變片數(shù)值隨荷載的增加不斷增大,但未達到屈服應(yīng)變;應(yīng)變片J+H-3和J+H-5布置在翼緣縱向箍筋上,試驗加載前期和中期2個應(yīng)變片數(shù)值始終較小,但在加載后期逐漸達到屈服應(yīng)變;應(yīng)變片J+H-4布置在節(jié)點核心區(qū)翼緣橫向箍筋上,該處承受剪力作用較小,因此整個加載過程中處于彈性范圍內(nèi)。

通過分析節(jié)點核心區(qū)不同位置箍筋應(yīng)變,可研究不同受力階段斜壓桿機構(gòu)、桁架機構(gòu)和約束機構(gòu)在節(jié)點受剪過程中所占比重情況,但由于試驗條件和技術(shù)手段等原因,筆者僅對異形柱節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變變化規(guī)律進行了簡單分析。

5 結(jié) 論

1)通過高軸力下異形柱邊節(jié)點和中間節(jié)點受剪破壞特征及核心區(qū)剪力分析可知,八度區(qū)異形柱6層住宅遭受較高地震作用時,一層邊節(jié)點和中間節(jié)點核心區(qū)受剪承載力會低于地震作用引起的節(jié)點剪力,節(jié)點核心區(qū)由于混凝土開裂破壞嚴重而失效,不符合抗震規(guī)范“強柱弱梁,更強節(jié)點”的規(guī)定。

2)異形柱節(jié)點試驗表明,八度區(qū)異形柱6層住宅中一層節(jié)點不能滿足抗震要求,應(yīng)降低樓層高度以避免異形柱節(jié)點剪切失效,這嚴重限制了異形柱結(jié)構(gòu)在該地區(qū)的應(yīng)用前景,因此如何提高節(jié)點的受剪承載力已成為目前異形柱結(jié)構(gòu)體系研究的重點之一。

3)根據(jù)核心區(qū)箍筋應(yīng)變變化規(guī)律可以系統(tǒng)研究異形柱節(jié)點核心區(qū)抗剪機理,但由于試驗條件和技術(shù)手段等原因,僅對異形柱節(jié)點核心區(qū)箍筋應(yīng)變變化規(guī)律進行了簡單分析,不能全面揭示異形柱節(jié)點的抗剪機理。鋼筋混凝土異形柱節(jié)點受剪情況與矩形柱節(jié)點相比更為復(fù)雜,目前有針對性的異形柱節(jié)點受剪機理研究尚屬空白,因此矩形柱節(jié)點抗剪機理模型對異形柱節(jié)點的適用程度仍需探討。

[1] JGJ 149-2006,混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S].

[2] WANG Tie-cheng,L I Xin-hua,ZHAO Shao-wei.Seismic behavior of frame with specially shaped columns subjected to cyclic load[J]. Transactions of Tianjin University,2007,13(5):340-343.

[3] CHENG H,THOMAS T.T-shaped reinforced concrete members under biaxial bending and axial comp ression[J].ACIStructural Journal,1989,86(4):460-468.

[4] 李 杰,吳建營,周德源,等.L形和Z形寬肢異形柱低周反復(fù)荷載試驗研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學報(Journal of Building Structures),2002, 23(1):9-15.

[5] 郭 棣,吳敏哲,謝異同.寬肢T形柱的滯回特性及耗能分析[J].世界地震工程(World Earthquake Engineering),2002,18(2):146-149.

[6] 陳宗平,薛建陽,趙鴻鐵,等.低周反復(fù)荷載作用下型鋼混凝土異形柱的抗剪承載力分析[J].土木工程學報(China Civil Engineering Journal),2007,40(7):30-36.

[7] 趙艷靜,李忠獻,陳云霞.四級抗震等級時鋼筋混凝土異形柱軸壓比限值的研究[J].建筑工程學報(Journal of Building Structures), 2004,25(3):58-62.

[8] 王鐵成,林 海,康谷貽,等.鋼筋混凝土異形柱框架試驗及靜力彈塑性分析[J].天津大學學報(Journal of Tianjin University),2006, 39(12):1 457-1 464.

[9] 王鐵成,張學輝,康谷貽.兩種混凝土異形柱框架抗震性能試驗對比[J].天津大學學報(Journal of Tianjin University),2007,40(7): 791-798.

[10] 王滋軍,劉偉慶,蔣永生,等.中高層鋼筋混凝土異形柱框架結(jié)構(gòu)試驗與理論研究[J].地震工程與工程振動(Earthquake Engineering and Engineering Vibration),2002,22(5):62-65.

[11] 黃 玨,肖建莊,葛亞杰,等.異形柱框架節(jié)點受力性能研究進展與評述[J].結(jié)構(gòu)工程師(Structural Engineers),2002(1):52-57.

[12] 陳昌宏,單 建,馬樂為,等.鋼筋混凝土異形柱框架節(jié)點抗震性能試驗[J].工業(yè)建筑(Industrial Building),2007,37(2):6-10.

[13] 張仲先,黃彩萍.柱軸力對框架外節(jié)點核心區(qū)水平抗剪能力的影響[J].華中科技大學學報(Journal of Huazhong University of Science and Technology),2006,23(4):20-22.

[14] 傅劍平,張笛川,陳 滔,等.中等偏高剪壓比抗震節(jié)點傳力機理及性能試驗[J].重慶大學學報(Journal of Chongqing University), 2005,28(6):84-90.

[15] 傅劍平,陳小英,陳 滔,等.中低剪壓比框架節(jié)點抗震機理的試驗研究[J].重慶建筑大學學報(Journalof Chongqing Jianzhu University),2005,27(1):41-47.

[16] 陳 曦,陳春雷.簡述鋼管混凝土的幾種改進形式[J].河北工業(yè)科技(Hebei Journal of Industrial Science and Technology),2009, 26(2):112-117.

[17] 邵蓮芬,賈志剛.某工程混凝土強度不足的原因和事故處理方法[J].河北工業(yè)科技(Hebei Journal of Industrial Science and Technology),2009,26(1):20-23.

Research in mechanical behavio r of RC joints w ith specially shaped columns under high axial fo rce

ZHANG Xue-hui,L IQi-lian
(College of A rchitecture Engineering,Hebei University of Science and Technology,Shijiazhuang Hebei 050018,China)

Because of special section shape,the joints w ith specially shaped columns under high axial comp ression ratio w ill damagemo re seriously than the joints w ith o rdinary rectangular columns w hen suffering earthquakes.Through the low frequency cyclic loading experiment of an exterior joint and a middle joint w ith specially shaped column,the development and destruction of concrete cracks of the joints w ith specially shaped columns under high axial force were analyzed,the shearing strength of the joints co re were calculated by experiment data,and the shearmechanism of the jointsw ith specially shaped column was investigated combined with the stirrup strain distributed in joint co re.It is show n that the joint w ith specially shaped column under high axial force have larger shear,and the concrete in web of joint core w ill be cracking more seriously,so joints become the weakness site of the structure w ith specially shaped columns,thus restricting the sto rey height of structure.

specially shaped column;joint;shear;stirrup strain

TU 375.4

A

1008-1542(2010)05-0472-07

2010-03-15;

2010-05-20;責任編輯:馮 民

張學輝(1980-),男,河北河間人,講師,博士,主要從事混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計及理論方面的研究。