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    現(xiàn)澆道床板彈性模量變化對(duì)結(jié)構(gòu)的影響分析

    2010-09-04 08:25:28蓋曉野張麗平趙坪銳
    鐵道建筑 2010年10期
    關(guān)鍵詞:床板軌枕齡期

    蓋曉野,張麗平,趙坪銳

    (西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,成都 610031)

    長(zhǎng)枕埋入式無砟軌道的軌枕為預(yù)制,而道床板是現(xiàn)澆,現(xiàn)澆混凝土的彈性模量及強(qiáng)度隨時(shí)間逐漸增長(zhǎng)(與預(yù)制軌枕的增長(zhǎng)不同步),可能會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一定的影響,本文著重分析了彈性模量變化對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。

    1 彈性模量隨時(shí)間的增長(zhǎng)規(guī)律

    彈性模量反映了混凝土受力后的應(yīng)力—應(yīng)變性質(zhì),表達(dá)了混凝土的一種變形性能。本文采用模式規(guī)范(CEB-FIP MC90)中的公式來計(jì)算混凝土齡期內(nèi)的彈性模量為

    式中,Ec為齡期t=28 d時(shí)的混凝土彈性模量;s取決于水泥品種,普通水泥和快硬水泥取為0.25,快硬高強(qiáng)水泥取為0.20;t為齡期。

    現(xiàn)澆混凝土取 C40,其28 d齡期彈性模量 Ec=3.25×104MPa,在齡期內(nèi),按照上面的公式進(jìn)行計(jì)算,混凝土的彈性模量如表1所示。

    2 彈性模量的變化對(duì)結(jié)構(gòu)的影響分析

    由于現(xiàn)場(chǎng)施工,現(xiàn)澆混凝土收縮及溫度變化的影響,軌枕與道床板結(jié)合面處容易產(chǎn)生裂縫。下面將分別對(duì)軌枕與道床板間開裂與不開裂兩種情況進(jìn)行計(jì)算分析。

    2.1 軌枕與道床板不開裂

    采用ANSYS軟件進(jìn)行建模計(jì)算,建立了包括軌枕和道床板的簡(jiǎn)化模型。計(jì)算采用較長(zhǎng)的軌枕(3.3 m),模型如圖1所示(以下各圖中,X方向代表橫向,Y方向代表豎向,Z方向代表縱向)。

    表1 不同齡期的混凝土彈性模量

    圖1 埋入式岔枕的有限元模型

    模型中軌枕和道床板采用 solid 65進(jìn)行模擬,承軌面采用surf 154進(jìn)行劃分。在進(jìn)行受力計(jì)算分析時(shí),取三向受力狀態(tài),考慮豎向力為2×140 kN,縱向力考慮到在豎向力作用下扣件縱向阻力的增大,取2×60 kN計(jì)算,橫向力按70 kN考慮,作用在軌枕一側(cè),荷載施加位置如圖2所示。計(jì)算結(jié)果如圖3~圖8所示。

    圖3 彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力的影響

    圖4 彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力的影響

    圖5 彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)位移的影響

    圖6 橫向應(yīng)力云圖

    圖7 豎向應(yīng)力云圖

    圖8 縱向應(yīng)力云圖

    由以上分析可得,當(dāng)軌枕與道床板黏結(jié)良好,沒有出現(xiàn)裂縫時(shí),彈性模量變化對(duì)結(jié)構(gòu)正應(yīng)力影響很小,對(duì)結(jié)構(gòu)負(fù)應(yīng)力影響很小,對(duì)結(jié)構(gòu)位移影響很小。橫向最大拉應(yīng)力為1.016 MPa,發(fā)生在荷載作用面處;橫向最大壓應(yīng)力為1.589 MPa,發(fā)生在荷載作用面處。豎向最大拉應(yīng)力為0.321 MPa,發(fā)生在荷載作用面邊緣處;豎向最大壓應(yīng)力為1.783 MPa,發(fā)生在荷載作用面處??v向最大拉應(yīng)力為0.677 MPa,發(fā)生在荷載作用面處;縱向最大壓應(yīng)力為1.503 MPa,發(fā)生在荷載作用面處。應(yīng)力值均在混凝土的容許應(yīng)力范圍內(nèi),混凝土的工作應(yīng)力狀態(tài)在線彈性階段,此時(shí)結(jié)構(gòu)是安全可靠的。

    2.2 軌枕與道床板開裂

    采用ANSYS軟件進(jìn)行建模計(jì)算,建立了包括軌枕和道床板的簡(jiǎn)化模型。計(jì)算采用較長(zhǎng)的軌枕(3.3 m)。模型中軌枕和道床板采用 solid 65進(jìn)行模擬,承軌面采用surf 154進(jìn)行劃分。軌枕側(cè)面與軌道板采用面面接觸單元,摩擦系數(shù)取0.5。在進(jìn)行受力計(jì)算分析時(shí),取三向受力狀態(tài),考慮豎向力為2×140 kN,縱向力考慮到在豎向力作用下扣件縱向阻力的增大,取2×60 kN計(jì)算,橫向力按70 kN考慮,作用在軌枕一側(cè),模型如圖9所示,受力如圖10所示。計(jì)算結(jié)果如圖11~圖16所示。

    圖9 埋入式岔枕有限元模型

    圖10 模型三向力作用示意

    圖11 彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力的影響

    圖12 彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力的影響

    圖13 彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)位移的影響

    圖14 橫向應(yīng)力云圖

    由以上的分析可得,當(dāng)軌枕側(cè)面與道床板黏結(jié)不良時(shí),隨著彈性模量的增加,結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力增大,其中縱向拉應(yīng)力增加明顯;結(jié)構(gòu)壓應(yīng)力增大,增加趨勢(shì)平緩;結(jié)構(gòu)位移變化很小。橫向最大拉應(yīng)力為7.642 MPa,發(fā)生在軌枕中間位置,最大壓應(yīng)力為7.832 MPa,發(fā)生在荷載作用處;豎向最大拉應(yīng)力為1.474 MPa,發(fā)生在軌枕邊緣處,豎向最大壓應(yīng)力為4.072 MPa,發(fā)生在荷載作用處;縱向最大拉應(yīng)力為3.552 MPa,發(fā)生在軌枕邊緣處,縱向最大壓應(yīng)力為9.643 MPa,發(fā)生在荷載作用處;最大位移為0.389 mm,為豎向位移。由于軌枕與道床板黏結(jié)不良,結(jié)構(gòu)不能很好地保持整體性,從而使橫向拉應(yīng)力和縱向拉應(yīng)力超出混凝土允許拉應(yīng)力值,軌枕將產(chǎn)生橫向和縱向裂縫,這對(duì)結(jié)構(gòu)是不利的。

    3 結(jié)論

    當(dāng)軌枕與道床板黏結(jié)良好,即沒有產(chǎn)生裂縫時(shí),道床板彈性模量變化對(duì)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和位移影響很小,結(jié)構(gòu)的應(yīng)力都在混凝土的允許范圍內(nèi),在線彈性范圍內(nèi)工作,此時(shí)結(jié)構(gòu)是安全可靠的;當(dāng)軌枕與道床板黏結(jié)不良,即軌枕側(cè)面與道床板之間出現(xiàn)裂縫時(shí),隨著道床板彈性模量的增加,結(jié)構(gòu)拉、壓應(yīng)力都增加,其中橫向和縱向拉應(yīng)力超出混凝土的允許值,軌枕將產(chǎn)生橫向和縱向裂縫,這對(duì)結(jié)構(gòu)是不利的。由此可見,結(jié)構(gòu)的性能在開裂后比開裂前差,所以應(yīng)盡量控制裂縫的產(chǎn)生與發(fā)展。

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    [7]邱凱.混凝土早期彈性模量變化規(guī)律試驗(yàn)研究[J].試驗(yàn)技術(shù)與試驗(yàn)機(jī),2007(2):29-31.

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