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    泵壓

    • 一種全電控挖機(jī)的斗桿自適應(yīng)控制方法
      柄等操作更易引起泵壓的劇烈變化,所以本文針對(duì)先導(dǎo)壓力變化識(shí)別突松手柄工況進(jìn)行油泵和閥芯的控制,實(shí)現(xiàn)降低泵壓變化,減小沖擊,提高駕駛體驗(yàn)。2 斗桿自適應(yīng)方法設(shè)計(jì)方案斗桿運(yùn)動(dòng)原理:發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)泵將泵油旋轉(zhuǎn)到各個(gè)主閥位置,當(dāng)檢測(cè)到有關(guān)斗桿先導(dǎo)壓力增加時(shí),報(bào)文信號(hào)轉(zhuǎn)換為電信號(hào),推動(dòng)著相應(yīng)斗桿閥芯打開(kāi)關(guān)閉。若進(jìn)行斗桿大腔進(jìn)油,小腔回油,則實(shí)現(xiàn)斗桿挖掘動(dòng)作;若進(jìn)行小腔進(jìn)油,大腔回油則進(jìn)行斗桿卸料動(dòng)作。先導(dǎo)壓力停止時(shí),斗桿閥芯關(guān)閉,泵停止供油,斗桿停止動(dòng)作。如圖1所示。圖

      汽車電器 2023年10期2023-10-25

    • 懸空側(cè)鉆技術(shù)在小井斜井段應(yīng)用分析
      然出現(xiàn)憋壓情況,泵壓由6.9 MPa增至9.2 MPa,懸重由255 kN上升至273 kN;立即將鉆具提離井底5 m以上,通知現(xiàn)場(chǎng)總監(jiān)。從振動(dòng)篩撈取720 m尾樣觀察,滴酚酞檢測(cè),發(fā)現(xiàn)水泥比例約占40%,此前井段巖樣酚酞檢測(cè)無(wú)水泥(出套管鞋后每5 m撈取巖樣,并用酚酞檢測(cè))。起鉆一柱,循環(huán),掃5 m3稠漿循環(huán),返出鐵屑數(shù)片,如指甲蓋大,參考防碰報(bào)告并分析,在720.76 m處與臨井空間上存在交叉,有撞上臨井套管的可能,懷疑鐵屑來(lái)自鄰井套管,為避免出現(xiàn)打穿

      化工管理 2023年29期2023-10-24

    • 一種準(zhǔn)確計(jì)算鉆具刺漏位置的新方法
      摩擦、井下溫度、泵壓力等影響,井下鉆具薄弱部位極易發(fā)生刺漏(刺漏鉆具一般為鉆桿)[1]。當(dāng)判定為鉆具刺漏后,通常的做法是立即停鉆,起鉆逐根鉆桿仔細(xì)檢查。這樣既消耗時(shí)間又耗費(fèi)人力,而且有時(shí)因鉆具刺漏點(diǎn)小,刺漏部位附著巖屑、泥皮等雜物影響,一趟鉆找不出來(lái)刺漏點(diǎn),導(dǎo)致來(lái)回起下鉆查找,造成很大的經(jīng)濟(jì)損失。如果找不到繼續(xù)下鉆施工會(huì)埋下很大的安全隱患。本文通過(guò)作者在鉆井隊(duì)工作多年施工經(jīng)驗(yàn),當(dāng)鉆具刺漏后,利用在井口投放有色軟質(zhì)塑料片循環(huán)鉆井液測(cè)塑料片周遲到時(shí)間計(jì)算刺漏點(diǎn)

      西部探礦工程 2022年7期2022-07-15

    • 基于三維掃描技術(shù)的頁(yè)巖暫堵壓裂物理模擬實(shí)驗(yàn)
      成概率。2.2 泵壓曲線響應(yīng)特征通過(guò)分析泵壓曲線響應(yīng)特征,并結(jié)合壓后裂縫形態(tài),可以更好地認(rèn)識(shí)頁(yè)巖水力裂縫的起裂與暫堵轉(zhuǎn)向擴(kuò)展行為。1#試樣的泵壓曲線顯示:在第1階段,當(dāng)泵壓到達(dá)A點(diǎn)(30.1 MPa)時(shí),水力裂縫初次起裂,A—B區(qū)間為擴(kuò)展階段,形成面積較大的初次裂縫;在第2階段,暫堵劑封堵初次裂縫后,井筒內(nèi)發(fā)生二次增壓,近井筒層理不斷被激活,B—C階段泵壓曲線不斷波動(dòng),當(dāng)泵壓到達(dá)C點(diǎn)(42.7 MPa)時(shí),泵壓陡降,層理被完全激活并形成橫切縫,隨后橫切縫在

      斷塊油氣田 2022年1期2022-06-13

    • 螺桿鉆鉆塞工藝技術(shù)探討
      和下放懸重,控制泵壓3~4 MPa,排量200~300 L/min正循環(huán)洗井,充分建立循環(huán)后,逐步增加泵壓及排量至額定值,記錄此時(shí)的空轉(zhuǎn)泵壓、排量,然后緩慢下放到塞面,開(kāi)始鉆進(jìn)。2.2.2 鉆壓的控制鉆塞過(guò)程中,鉆壓過(guò)大,會(huì)導(dǎo)致螺桿的輸出扭矩為0,出現(xiàn)“制動(dòng)現(xiàn)象”[4],此時(shí)螺桿鉆具的扭矩?zé)o法正常傳遞,蓄積在萬(wàn)向軸上,由于無(wú)進(jìn)尺,上提管柱扭矩突然釋放會(huì)給外殼體一個(gè)非常大的反扭矩[5],瞬時(shí)力使鉆具殼體出現(xiàn)松扣現(xiàn)象[6]。若此類操作多次出現(xiàn)將使鉆具殼體倒扣脫

      石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2022年5期2022-05-27

    • 單泵雙噴嘴尿素噴射系統(tǒng)泵壓控制策略研究
      的單泵單噴嘴系統(tǒng)泵壓控制采用的PID閉環(huán)方式已無(wú)法滿足單泵雙噴嘴系統(tǒng)的噴射精度和要求。本文采用基于模型的方式控制尿素泵壓力,首先建立單泵雙噴嘴系統(tǒng)的物理模型,在此基礎(chǔ)上根據(jù)壓力模型的逆模型設(shè)計(jì)前饋控制器,再根據(jù)實(shí)際壓力反饋信號(hào)與模型壓力信號(hào)進(jìn)行閉環(huán)控制器設(shè)計(jì),輸出尿素占空比從而控制尿素泵壓力,減少單泵雙噴嘴對(duì)尿素泵壓力控制的影響,提高尿素泵壓力穩(wěn)定性,提高尿素噴射控制精度。1 雙噴嘴尿素噴射系統(tǒng)介紹噴嘴2流量計(jì)算:回流流出尿素量計(jì)算:采用四字節(jié)并行處理,可

      內(nèi)燃機(jī)與配件 2022年8期2022-05-19

    • 水驅(qū)氣藏污水回注能力評(píng)價(jià)與指標(biāo)預(yù)測(cè)
      確定可注入總量、泵壓、地壓和瞬時(shí)注入量等參數(shù)。1.1 可注入總量研究可注入總量計(jì)算原理為物質(zhì)平衡[1],計(jì)算公式見(jiàn)式(1)。依靠流體的可壓縮性進(jìn)行注入,當(dāng)?shù)貙訅毫ι仙恋貙悠屏褖毫r(shí),回注停止,此時(shí)的回注量即為該層的最大可注入總量。Iw×Bw=V×Ce×P(1)可變形為注入總量的式(2):Iw=V×Ce×(Pf-Pr)/Bw(2)式中:Iw為可注入總量,m3;V為地下孔隙體積,m3;Ce為綜合壓縮系數(shù),MPa-1;Pf為地層破裂壓力,MPa;Pr為當(dāng)前地層

      油氣田環(huán)境保護(hù) 2022年1期2022-03-10

    • 一體式交替沖砂切割工具的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)
      置后,開(kāi)泵,通過(guò)泵壓判斷工具所處的模式,即切割模式或沖砂模式。開(kāi)泵時(shí),液體通過(guò)噴嘴產(chǎn)生壓降,在壓力作用下動(dòng)力機(jī)構(gòu)整體下移,浮動(dòng)活塞與芯軸上端面接觸,形成密封,從而推動(dòng)芯軸下移。此時(shí),換向機(jī)構(gòu)中的導(dǎo)向銷相對(duì)于芯軸沿著導(dǎo)向軌道上移,即進(jìn)入長(zhǎng)軌道。當(dāng)停泵后,壓降消失,芯軸在彈簧力的作用下上移復(fù)位,導(dǎo)向銷則沿著導(dǎo)軌進(jìn)入短軌道。經(jīng)過(guò)一次開(kāi)關(guān)泵,芯軸可旋轉(zhuǎn)60°,從而實(shí)現(xiàn)模式切換。利用換向機(jī)構(gòu),芯軸下移的同時(shí)可旋轉(zhuǎn),使得沖砂和切割模式可以交替循環(huán)。當(dāng)芯軸下移,割刀機(jī)構(gòu)

      鉆采工藝 2022年6期2022-03-04

    • 船舶應(yīng)急發(fā)電機(jī)起動(dòng)裝置故障分析與管理要點(diǎn)
      情況下手搖液壓泵泵壓至液壓蓄能器壓力達(dá)到30.0MPa,瞬間按動(dòng)手柄,高壓油沖擊起動(dòng)器活塞帶動(dòng)齒條移動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)轱w輪轉(zhuǎn)動(dòng),如果沖擊能量能夠使飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)3/4周,就能啟動(dòng)成功,手柄復(fù)位后,液壓油在彈簧左右下迅速回流油柜,檢查解體各個(gè)液壓起動(dòng)部件。分析如下:圖1 液壓?jiǎn)?dòng)系統(tǒng)圖(1)手搖泵能泵壓300Ba r以上,手搖泵沒(méi)問(wèn)題。(2)壓下起動(dòng)手柄用手搖泵盤(pán)車能輕松盤(pán)車3/4圈,解體起動(dòng)器,發(fā)現(xiàn)離合小齒輪和抓頭沒(méi)磨損,起動(dòng)器活塞無(wú)漏油,活塞齒條及齒輪無(wú)磨損,卸下彈簧手

      珠江水運(yùn) 2022年2期2022-02-20

    • 小尺寸水力內(nèi)割刀在防砂管柱分段切割打撈中的應(yīng)用—以WC19-1-A13井為例
      7 L/min,泵壓為3 MPa,緩慢增加轉(zhuǎn)速至40 r/min,排量提至318 L/min,泵 壓 升 至6.3 MPa,扭 矩 為14.9~16.6 kN·m,累計(jì)切割120 min,泵壓和扭矩?zé)o明顯變化。調(diào)整管柱深度至3 169.3 m,測(cè)管柱空轉(zhuǎn)扭矩,啟動(dòng)轉(zhuǎn)盤(pán),轉(zhuǎn)速為10 r/min,扭矩為10.78 kN·m,排量為227 L/min,泵壓為2.5 MPa,緩慢增加轉(zhuǎn)速至40 r/min,排量提至341 L/min,泵壓升至6.2 MPa,扭矩1

      石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2021年12期2022-01-08

    • 縮短水射流實(shí)驗(yàn)調(diào)壓時(shí)間的改進(jìn)方法
      體流向示意圖系統(tǒng)泵壓的調(diào)節(jié)是通過(guò)控制回路調(diào)節(jié)閥的開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)的,回路調(diào)節(jié)閥開(kāi)度增大,系統(tǒng)泵壓降低,回路調(diào)節(jié)閥開(kāi)度減小,系統(tǒng)泵壓升高。1.2 調(diào)壓4個(gè)階段根據(jù)水射流實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)泵壓調(diào)節(jié)的過(guò)程,將調(diào)壓分為4個(gè)階段,依次為低壓段、中壓段、高壓段和終壓段。低壓段、中壓段、高壓段3個(gè)階段的調(diào)壓目標(biāo)值均為一個(gè)壓力范圍,而終壓段的調(diào)壓目標(biāo)值為一個(gè)確定的壓力值。4個(gè)階段分布與目標(biāo)壓力如表1所示。表1 水射流實(shí)驗(yàn)調(diào)壓4個(gè)階段目標(biāo)壓力 MPa對(duì)過(guò)去26套次實(shí)驗(yàn)調(diào)壓時(shí)間進(jìn)行統(tǒng)計(jì),整理

      機(jī)械工程師 2021年12期2021-12-22

    • 長(zhǎng)螺旋鉆孔泵壓灌注工藝在CFG樁復(fù)合地基施工中的應(yīng)用
      。采用長(zhǎng)螺旋鉆孔泵壓灌注工藝施工CFG樁復(fù)合地基,不僅能夠提高樁、土荷載分擔(dān)能力,且保證工程質(zhì)量。本文根據(jù)工程實(shí)例,介紹了長(zhǎng)螺旋鉆孔泵壓灌注工藝在CFG樁復(fù)合地基施工中的應(yīng)用,重點(diǎn)探討分析了施工過(guò)程中的各項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù),同時(shí)對(duì)可能出現(xiàn)的質(zhì)量問(wèn)題進(jìn)行論述,為類似地區(qū)的CFG樁復(fù)合地基施工中提供借鑒。2 工程概況2.1 工程背景本項(xiàng)目位于西安市西咸新區(qū)灃東新城內(nèi),為擬建高層住宅小區(qū),總建筑面積約42.2萬(wàn)平方米。本工程采用CFG樁復(fù)合地基作為地基處理方案,CFG樁

      安徽建筑 2021年10期2021-10-22

    • 磨料射流切割樁基鋼筋性能試驗(yàn)研究
      狀,本文擬開(kāi)展高泵壓(最高360 MPa)、大靶距(5 cm以上)、大流量(18 L/min)和高橫移速度(3 m/min以上)條件下后混合磨料射流切割樁基鋼筋試驗(yàn)研究;根據(jù)鋼筋切割性能指標(biāo)(深度、寬度、體積)與參數(shù)之間的關(guān)系,確定鋼筋切割過(guò)程的有效參數(shù),并從射流動(dòng)能角度分析控制參數(shù)和多次切割對(duì)切割效率的影響,揭示各參數(shù)作用下鋼筋沖蝕效果及切縫形態(tài)的變化規(guī)律,以探究盾構(gòu)搭載條件下磨料射流破除鋼筋混凝土的高效切割工況組合。1 試驗(yàn)裝置、材料和方案1.1 試驗(yàn)

      隧道建設(shè)(中英文) 2021年9期2021-10-18

    • 神府致密氣區(qū)塊井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究與應(yīng)用
      構(gòu)對(duì)懸重、扭矩、泵壓、側(cè)向力、固井ECD、成本的影響進(jìn)行了分析和研究。神府區(qū)塊井身結(jié)構(gòu)進(jìn)行了多次改進(jìn)研究,分別從井身結(jié)構(gòu)1、井身結(jié)構(gòu)2,調(diào)整至井身結(jié)構(gòu)3和井身結(jié)構(gòu)4,如圖1所示。以神府區(qū)塊的定向井1D井為例,對(duì)不同井身結(jié)構(gòu)下懸重、扭矩、泵壓、側(cè)向力、固井ECD、成本等進(jìn)行比較分析[7-9],1D井軌跡情況為:造斜點(diǎn)300.0 m;造斜終點(diǎn)544.7 m;造斜終垂深537.3 m;造斜率3.0(°)/30 m;終點(diǎn)井斜角24.5(°);終點(diǎn)方位103.9(°

      承德石油高等專科學(xué)校學(xué)報(bào) 2021年4期2021-09-10

    • 基于FLAC3D的壓裂工況下地應(yīng)力重新分布規(guī)律研究*
      從套管注入,壓裂泵壓為80 MPa。3 初始應(yīng)力分析計(jì)算終止變形值δ設(shè)置為10-4時(shí),儲(chǔ)層的初始地應(yīng)力場(chǎng)云圖如圖3所示。從圖3a可以看出,儲(chǔ)層在z方向的初始應(yīng)力值從上到下逐漸增大,且該模型表面的壓力約為60 MPa,與實(shí)際工況下σv=60 MPa相符。從圖3b和圖3c可知,儲(chǔ)層在x方向初始應(yīng)力值與在y方向初始應(yīng)力值相同。圖3 計(jì)算終止變形值設(shè)置為10-4時(shí)儲(chǔ)層的初始地應(yīng)力場(chǎng)云圖Fig.3 Cloud chart for initial ground str

      石油機(jī)械 2021年8期2021-08-09

    • 深水鉆井泵壓異常案例分析
      源的目的[1]。泵壓是水力參數(shù)的重要因素,深水鉆井泵壓與泵排量、鉆井液流變參數(shù)、鉆柱及環(huán)空循環(huán)壓耗直接相關(guān)。中海油海外項(xiàng)目某深水井鉆井過(guò)程中遇到了泵壓異常的問(wèn)題,不僅導(dǎo)致現(xiàn)場(chǎng)難以判斷井下情況,而且對(duì)鉆井液泵的性能也提出了挑戰(zhàn)。通過(guò)進(jìn)行泵壓測(cè)試進(jìn)行原因排查和分析,并結(jié)合鉆井液低溫流變特性試驗(yàn)得出的流變參數(shù)和循環(huán)溫度模型校正,進(jìn)行水力參數(shù)計(jì)算,驗(yàn)證了本次泵壓異常的原因,積累了深水鉆井水力參數(shù)優(yōu)化的相關(guān)經(jīng)驗(yàn),也為類似情況提供了技術(shù)參考。1 事件經(jīng)過(guò)中海油海外項(xiàng)目

      化工管理 2021年14期2021-06-10

    • 神府致密氣區(qū)塊小井眼井改進(jìn)研究
      井身結(jié)構(gòu)相比,在泵壓、固井ECD等方面有比較大的優(yōu)勢(shì)[13-17]。2.1.1 鉆進(jìn)中受力研究鉆進(jìn)過(guò)程中,在同等條件下,原井身結(jié)構(gòu)(圖2中井身結(jié)構(gòu)1)中鉆具受力與改進(jìn)后井身結(jié)構(gòu)(井身結(jié)構(gòu)2)的受力相差不大,同等井深下,鉆具受力相差不超過(guò)2 t(圖2)。圖2 不同井身結(jié)構(gòu)鉆進(jìn)過(guò)程中受力分析示意圖2.1.2 扭矩分析在同等條件下,井身結(jié)構(gòu)1 的扭矩值與井身結(jié)構(gòu)2相差不大。尤其隨著深度的增加,在1 000 m以下地層中,扭矩值幾乎一致(圖3)。圖3 不同井身結(jié)構(gòu)

      石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2021年4期2021-05-03

    • 基于單層套管切割的水力內(nèi)割刀切割參數(shù)分析與優(yōu)化
      切割效果,一般在泵壓明顯下降、判斷套管被割斷后,會(huì)繼續(xù)切割一段時(shí)間來(lái)保證切割的效果。但由于常規(guī)水力內(nèi)割刀在切割開(kāi)腐蝕套管后,如果繼續(xù)進(jìn)行切割,可以切割開(kāi)雙層甚至多層套管[2],從而損傷外層套管。為防止在切割過(guò)程中將外層套管割斷,現(xiàn)在一般采用單層套管水力內(nèi)割刀進(jìn)行切割。本文主要對(duì)單層套管水力內(nèi)割刀在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中的參數(shù)與結(jié)果進(jìn)行分析,得出最優(yōu)施工參數(shù),為后續(xù)現(xiàn)場(chǎng)單層套管水力割刀的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施提供參考。1 單管水力割刀參數(shù)分析1.1 單管水力割刀結(jié)構(gòu)與原理以目前常

      化工管理 2021年5期2021-04-23

    • 載人登月航天器推進(jìn)系統(tǒng)方案選擇分析
      為擠壓推進(jìn)系統(tǒng)和泵壓推進(jìn)系統(tǒng),擠壓推進(jìn)系統(tǒng)方案因其系統(tǒng)簡(jiǎn)單可靠的突出特點(diǎn)在航天器中應(yīng)用最廣泛。在載人月球探測(cè)任務(wù)中,航天器為運(yùn)送航天員和載荷逃逸出地球完成月球探測(cè)和返回,需要裝載大量推進(jìn)劑為探測(cè)任務(wù)提供需要的速度增量。推進(jìn)系統(tǒng)方案選擇需要考慮技術(shù)基礎(chǔ)、系統(tǒng)性能、輕量化、可靠性和安全性等因素。本文從推進(jìn)系統(tǒng)輕量化角度出發(fā),建立推進(jìn)系統(tǒng)關(guān)鍵組件設(shè)計(jì)仿真模型,研究分析航天器擠壓和泵壓推進(jìn)系統(tǒng)質(zhì)量變化規(guī)律、關(guān)鍵影響因素及其應(yīng)用優(yōu)勢(shì),為載人月球探測(cè)航天器推進(jìn)系統(tǒng)方案

      載人航天 2021年1期2021-04-14

    • 全液壓頂驅(qū)車載鉆機(jī)在淺層頁(yè)巖油水平井施工中的應(yīng)用
      排量28L/s、泵壓8MPa);12V190柴油機(jī)一臺(tái)(810kW/1300轉(zhuǎn));固控系統(tǒng)一套。5002平1井鉆具組合見(jiàn)表3。表3 5002平1井鉆具組合4.2 8007平2井主要施工設(shè)備及鉆具組合車載全液壓鉆機(jī)一臺(tái);青州1300型泥漿泵一臺(tái)(缸徑170mm、排量35L/s、泵壓12~13MPa);12V190柴油機(jī)一臺(tái)(810kW/1300轉(zhuǎn));固控系統(tǒng)一套。8007平2井鉆具組合見(jiàn)表4。表4 8007平2井鉆具組合5 施工過(guò)程5.1 5002平1井施工

      中國(guó)煤層氣 2021年6期2021-03-09

    • 高壓氣井儲(chǔ)層改造期間施工壓力控制技術(shù)研究
      壓氣井普遍采用高泵壓、大排量、大液量進(jìn)行儲(chǔ)層改造,大規(guī)模改造期間油管柱、井下工具、生產(chǎn)套管等受載惡劣,是造成高壓氣井完整性問(wèn)題的主要原因[1-6]。高壓氣井的完整性問(wèn)題大部分同儲(chǔ)層大規(guī)模改造有關(guān),通過(guò)開(kāi)展高壓氣井儲(chǔ)層改造期間施工壓力的精細(xì)控制,保證作業(yè)期間各井屏障部件均在安全范圍內(nèi),能夠有效提高高壓氣井儲(chǔ)層改造后井的完整性[7-11]。為了保證高壓氣井在整個(gè)儲(chǔ)層改造期間氣井的完整性,以施工過(guò)程中井筒瞬態(tài)壓力溫度場(chǎng)預(yù)測(cè)為基礎(chǔ),結(jié)合井筒多環(huán)空系統(tǒng)力學(xué)分析,開(kāi)展

      天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2020年6期2021-01-07

    • 地方工科高校教師泵壓作用的思考與實(shí)踐
      困境。發(fā)揮教師的泵壓作用,打破課程間的壁壘,實(shí)現(xiàn)知識(shí)單元的動(dòng)態(tài)傳遞,是解決上述問(wèn)題的有效方法。基于泵壓作用的理念,桂林理工大學(xué)環(huán)境專業(yè)選擇“水污染控制工程”課程群制定“二研、三備、四分享”的實(shí)施方案,并開(kāi)展相應(yīng)的教學(xué)改革實(shí)踐,取得了良好的效果。建議未來(lái)進(jìn)一步增加企業(yè)教師和學(xué)生參與程度,擴(kuò)大課程實(shí)施范圍,以提升教師泵壓作用的實(shí)施效果。[關(guān)鍵詞] 地方高校;一流課程建設(shè);泵壓作用;學(xué)習(xí)困境[基金項(xiàng)目] 2021年度廣西研究生教育創(chuàng)新計(jì)劃項(xiàng)目“基于研討式教學(xué)的‘

      教育教學(xué)論壇 2021年46期2021-01-02

    • 渤海中深層探井水力噴射壓裂可行性研究
      求,但目前對(duì)井口泵壓和套壓的計(jì)算方法較為粗糙[15];2)海上需要進(jìn)行壓裂措施的低滲油田埋藏普遍較深,海上平臺(tái)設(shè)備條件下的水力噴射壓裂極限作業(yè)深度有待確定;3)受限于海上平臺(tái)的空間限制,平臺(tái)能否滿足水力噴射壓裂作業(yè)的施工規(guī)模和設(shè)備擺放的要求有待評(píng)估。為了解決以上問(wèn)題,建立了一套水力噴射壓裂參數(shù)設(shè)計(jì)流程和井口壓力預(yù)測(cè)方法,結(jié)合BZ 19-6探井的實(shí)際情況和海上作業(yè)平臺(tái)的作業(yè)能力,評(píng)估了水力噴射壓裂技術(shù)在海上平臺(tái)的極限作業(yè)深度,并綜合考慮了作業(yè)規(guī)模、設(shè)備要求、

      天然氣與石油 2020年5期2020-11-11

    • 連續(xù)管開(kāi)窗工藝技術(shù)在遼河油田側(cè)鉆井中的應(yīng)用
      提30 kN,若泵壓下降,說(shuō)明丟手成功,若泵壓不降,應(yīng)繼續(xù)憋壓,直至上提測(cè)試丟手成功。(7)丟手完成,起鉆。2.2 下導(dǎo)向斜面對(duì)接鉆具組合:?114 mm導(dǎo)向斜面+連接器+連續(xù)管。(1)根據(jù)斜面轉(zhuǎn)角計(jì)算結(jié)果,調(diào)整好斜向器斜面與對(duì)接機(jī)構(gòu)的夾角并固定。(2)連接導(dǎo)向斜面,測(cè)試工具旋轉(zhuǎn)功能。(3)緩慢下入導(dǎo)向斜面,下放速度300~400 m/h。(4)下放到預(yù)定深度后,記錄當(dāng)前懸重,下壓20 kN,進(jìn)行工具對(duì)接。(5)上提30 kN測(cè)試,確定是否對(duì)接完成。(6)

      鉆采工藝 2020年4期2020-10-28

    • 混凝土泵送管道振動(dòng)監(jiān)測(cè)與分析
      泵液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的泵壓會(huì)對(duì)泵送管道產(chǎn)生較大的沖擊和壓力,導(dǎo)致泵送管道產(chǎn)生振動(dòng)[1-2]。在實(shí)際泵送過(guò)程中,由于泵送壓力、泵送管道的支撐方式和位置、管線布置以及混凝土性能等因素的影響,混凝土泵送有時(shí)會(huì)發(fā)生堵管、泄露和爆管等現(xiàn)象[3-5],這直接影響項(xiàng)目的施工進(jìn)度,甚至引發(fā)安全事故。姚煜中[6]研究表明,壓力脈動(dòng)流體的工作狀態(tài)與輸送管道的動(dòng)力特性直接相關(guān)。因此,泵送管道的動(dòng)力特性是反映混凝土泵送狀態(tài)的重要參數(shù),而通常加速度是結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)信號(hào)測(cè)量和分析的主要物理參數(shù)之

      中南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2020年8期2020-10-09

    • 套管壓裂管柱安全性計(jì)算方法與準(zhǔn)確性研究
      時(shí),經(jīng)常遇到施工泵壓高和部分層段的起裂壓力高等情況,井口泵壓達(dá)到85~90 MPa,接近套管的抗內(nèi)壓極限。這對(duì)油層套管的安全性產(chǎn)生很大影響。因此,油層套管的管柱安全性計(jì)算對(duì)壓裂施工有著重要的指導(dǎo)意義。只有合理地確定施工極限壓力,才可以科學(xué)地指導(dǎo)壓裂施工。1 套管柱載荷分析及安全性計(jì)算方法通常,油氣井桿管柱的力學(xué)分析多采用Von Mises屈服準(zhǔn)則[1]。這種基于靜態(tài)受力分析的方法在壓裂、完井領(lǐng)域的應(yīng)用相當(dāng)普遍[2-7]。在計(jì)算壓裂管柱的安全性時(shí)主要考慮的載

      石油礦場(chǎng)機(jī)械 2020年5期2020-09-29

    • AWOBA-NW井施工分析
      ,排量大,泥漿泵泵壓高達(dá)4400psi,后采用雙油管完井作業(yè),完成該井施工,為后續(xù)鉆井施工作業(yè)積累了經(jīng)驗(yàn)。關(guān)鍵詞:鉆進(jìn);泵壓;鉆速該井位于尼日利亞AWOBA NW區(qū)塊,一開(kāi)17 1/2”井眼,設(shè)計(jì)井深2286米,垂深2283米,井斜11.77°,方位69.76°;實(shí)際完鉆井深2163米,未定向成功;該層下13 3/8”表層套管,下深2161米;二開(kāi)12 1/4”井眼,設(shè)計(jì)井深4267米,垂深3625米,井斜61.48°,方位11.30°;實(shí)際完鉆井深420

      科學(xué)與財(cái)富 2020年5期2020-05-06

    • 低速機(jī)連桿大端軸瓦安裝擠壓點(diǎn)分析
      表1 所示,表中泵壓的單位為MPa,△l 的單位為0.01 mm??梢钥闯?,在連接螺栓泵壓70 MPa 以下時(shí),△l 變化很快,當(dāng)泵壓繼續(xù)增加之后△l 變化緩慢,兩側(cè)接觸面已經(jīng)被壓緊。表 1 實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果Tab. 1 Experimental measurement results根據(jù)表1 作出連桿端蓋兩側(cè)壓緊量之和△l 與連桿端蓋螺栓泵壓的散點(diǎn)圖,測(cè)試數(shù)據(jù)處理如圖6 所示。分別在曲線的起點(diǎn)和終點(diǎn)處擬合兩條切線,得到2 條線的交點(diǎn),該交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的螺栓泵壓值表

      艦船科學(xué)技術(shù) 2020年2期2020-04-17

    • 隨鉆刮壁技術(shù)研究
      泵入流體,使地面泵壓升至p2時(shí),高壓流體驅(qū)動(dòng)活塞將銅銷釘剪斷,此時(shí)刮壁條在壓縮彈簧的作用下沿徑向伸出至限位位置,實(shí)現(xiàn)刮壁條的伸出狀態(tài),如圖2所示。當(dāng)刮壁條伸出后,即可進(jìn)行技術(shù)套管內(nèi)壁的刮壁作業(yè)。在刮壁作業(yè)中,為了確保鉆井液循環(huán),避免活塞效應(yīng),地面可繼續(xù)泵入高壓流體,使壓力升至p3,驅(qū)使與中心管連接的球座落入下接頭上設(shè)計(jì)的球籃內(nèi),如圖3所示,從而保證刮壁及后續(xù)起鉆作業(yè),避免“拔活塞”效應(yīng),保證刮壁的順利進(jìn)行。圖2 液壓驅(qū)動(dòng)刮壁條伸出圖3 球座落入下接頭隨鉆刮

      石油礦場(chǎng)機(jī)械 2020年1期2020-02-27

    • F-1600HL 型鉆井泵的合理應(yīng)用研究
      據(jù)分析可以發(fā)現(xiàn),泵壓超過(guò)30 MPa 的工況主要集中在四川頁(yè)巖氣區(qū)域。通過(guò)推廣使用旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向+螺桿的鉆具組合,取得了較好的頁(yè)巖氣鉆井提速效果。伴隨這種提速作業(yè)模式而來(lái)的是鉆具壓耗升高了約5 MPa,并最終導(dǎo)致最高泵壓超過(guò)了35 MPa,從而形成了使用F-1600HL 型高壓泵+高壓頂驅(qū)+旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向+螺桿鉆具的頁(yè)巖氣裝備配置標(biāo)準(zhǔn),F(xiàn)-1600HL 型高壓泵替代F1600 型常規(guī)泵作為高壓施工的基礎(chǔ)裝備發(fā)揮了應(yīng)有的作用。但是,旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向+螺桿鉆具的高額使用費(fèi)用限制了

      設(shè)備管理與維修 2020年3期2020-02-16

    • 水力割刀切割落魚(yú)探討
      到5 方/小時(shí),泵壓100psi 時(shí)刀片全部撐開(kāi),在排量18 方/小時(shí),泵壓500psi 時(shí)分別測(cè)量刀片撐開(kāi)尺寸。切割過(guò)程分別如下:第一次切割:接方鉆桿后稱重,上提29噸,下放22噸,確認(rèn)切割位置1082.2m。。開(kāi)始切割,轉(zhuǎn)速60 轉(zhuǎn)、1000-2000Nm。排量45 方/小時(shí)、2000psi,旋轉(zhuǎn)懸重26 噸,扭矩逐漸恢復(fù)空轉(zhuǎn)扭矩;停轉(zhuǎn)盤(pán),釋放轉(zhuǎn)盤(pán)扭矩,上提管柱過(guò)提1 噸,停泵,懸重29噸,再次上提管柱,無(wú)過(guò)提現(xiàn)象。起出割刀,檢查刀片,刀尖磨損嚴(yán)重,刀

      化工管理 2020年11期2020-01-13

    • 低滲透油層水力壓裂施工曲線形態(tài)及常見(jiàn)問(wèn)題分析
      段前置液階段依據(jù)泵壓和排量變化,分為破裂地層形態(tài)和無(wú)破裂地層形態(tài)。水力破裂地層時(shí),曲線依據(jù)泵壓和排量的變化主要表現(xiàn)出3種形態(tài),分為泵壓迅速下降、排量上升型,泵壓不變、排量上升型和泵壓上升后迅速下降、排量不變型。無(wú)破裂地層時(shí),壓力沒(méi)有釋放,泵壓隨排量增大而增大。無(wú)明顯破裂顯示可能與地層的原生裂縫有關(guān)。一次破裂產(chǎn)生一條裂縫,多次破裂可能顯示多條裂縫。無(wú)明顯破裂顯示,可能并不是地層沒(méi)有形成裂縫,而有可能是地層產(chǎn)生裂縫時(shí)所引起的泵壓或排量變化在地面反映不明顯。泵壓

      云南化工 2019年1期2019-03-29

    • 離心泵故障診斷研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)
      常運(yùn)轉(zhuǎn)。2.4 泵壓問(wèn)題泵壓問(wèn)題和上液?jiǎn)栴}雖然都同屬于離心泵的常見(jiàn)故障之一,但是二者之間有著一定關(guān)聯(lián),即泵壓問(wèn)題一旦出現(xiàn),則導(dǎo)致上液?jiǎn)栴}緊隨發(fā)生,上液是否順暢,在很大程度上取決于離心泵泵內(nèi)壓力的大小。隨著我國(guó)科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,離心泵內(nèi)壓強(qiáng)來(lái)源不需要依靠人工,只需要一臺(tái)正常運(yùn)轉(zhuǎn)的電機(jī)即可,但是,一旦電機(jī)的工作運(yùn)轉(zhuǎn)受阻,造成泵內(nèi)壓力過(guò)小或者壓力消失,直接后果就是導(dǎo)致液體難以被推動(dòng)入泵,也就是導(dǎo)致離心泵上液不通暢問(wèn)題,此時(shí)后續(xù)工作都難以進(jìn)展下去,所以,工作人員必須

      設(shè)備管理與維修 2019年20期2019-02-16

    • 固態(tài)流化采掘海洋天然氣水合物藏破碎參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)
      者針對(duì)噴嘴直徑、泵壓變化對(duì)射流破碎影響進(jìn)行相應(yīng)的研究,同時(shí)基于商業(yè)開(kāi)采天然氣水合物12×104m3/d的需要,對(duì)海洋非成巖水合物藏固態(tài)流化商業(yè)化采掘破碎參數(shù)進(jìn)行分析計(jì)算。研究過(guò)程中,根據(jù)王國(guó)榮等[10]的實(shí)驗(yàn)研究,建立單噴嘴數(shù)值仿真分析確定射流破碎臨界速度;再對(duì)不同噴嘴直徑、泵壓條件進(jìn)行數(shù)值仿真分析,確定相關(guān)參數(shù)變化曲線;最后結(jié)合商業(yè)開(kāi)采所需產(chǎn)量確立一套系統(tǒng)的水合物的采掘工況參數(shù),繼而為未來(lái)水合物射流破碎商業(yè)化開(kāi)采的提供相關(guān)的研究基礎(chǔ)。1 仿真模型建立1.

      天然氣工業(yè) 2018年10期2018-11-20

    • ?214 mm液控可變徑穩(wěn)定器結(jié)構(gòu)原理及應(yīng)用
      伸出時(shí),才會(huì)產(chǎn)生泵壓增加信號(hào),當(dāng)活塞不伸出時(shí),通過(guò)示位機(jī)構(gòu)處的壓降可以忽略不計(jì)?;钊?種工作狀態(tài)轉(zhuǎn)換過(guò)程是:1) 自由狀態(tài)Ⅰ。在停泵狀態(tài),由于復(fù)位彈簧的作用,使心軸上行,帶動(dòng)錐體上行,換位銷處于換位機(jī)構(gòu)的“1原位”狀態(tài),斜面將活塞拉回到本體內(nèi)部,活塞為自由狀態(tài),如圖2a所示。2) 伸出狀態(tài)Ⅰ。第1次開(kāi)泵時(shí),液壓力使彈簧壓縮,芯軸下移,換位機(jī)構(gòu)隨之下移并轉(zhuǎn)動(dòng),使換位銷處于換位機(jī)構(gòu)長(zhǎng)槽內(nèi),即“2長(zhǎng)槽”狀態(tài);同時(shí),心軸帶動(dòng)錐體下行,活塞被斜面推出本體外,活塞為

      石油礦場(chǎng)機(jī)械 2018年5期2018-10-08

    • 粒子沖擊鉆井鉆頭設(shè)計(jì)與流場(chǎng)測(cè)試
      噴嘴結(jié)構(gòu)、噴距、泵壓、拍攝位置等,進(jìn)行流場(chǎng)測(cè)試;7)關(guān)閉激光器等設(shè)備的外部電源,利用Tecplot軟件對(duì)存儲(chǔ)圖像進(jìn)行處理計(jì)算,獲得實(shí)驗(yàn)結(jié)果。3 PID鉆頭流場(chǎng)測(cè)試PID鉆頭流場(chǎng)測(cè)試實(shí)驗(yàn)在高壓水射流試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行。將玻璃井筒固定在試驗(yàn)臺(tái)上,PID鉆頭安裝在玻璃井筒內(nèi)部的鉆桿下部,用激光器照射鉆頭底部及環(huán)空區(qū)域,打開(kāi)高清相機(jī)拍攝水中顆粒運(yùn)移情況,再用Tecplot軟件對(duì)存儲(chǔ)圖像進(jìn)行處理計(jì)算,獲得井底射流速度、環(huán)空上返速度等參數(shù)。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中,高壓乳化泵將純水注入磨

      斷塊油氣田 2018年4期2018-07-30

    • 大慶油田徐家圍子區(qū)塊防漏堵漏技術(shù)研究
      口液面變化情況、泵壓變化情況統(tǒng)計(jì)清楚。(2)根據(jù)發(fā)生井漏時(shí)的資料認(rèn)真分析發(fā)生井漏的原因,并制定出具體的堵漏措施,確定堵漏配方,根據(jù)配方及時(shí)準(zhǔn)備堵漏材料。(3)漏速在3m3/h左右的井,采用隨鉆堵漏的方法,在鉆井液中加2%隨鉆堵漏劑隨鉆隨堵,并根據(jù)隨鉆堵漏的效果適當(dāng)加入1%~2%小顆粒堵漏劑。(4)漏速在5~15m3/h的井,起鉆到井底前200m等地面配堵漏漿,堵漏漿密度要高于鉆進(jìn)時(shí)鉆井液密度0.1~0.15g/cm3,堵漏劑主要以中小顆粒為主。堵漏漿配完后

      西部探礦工程 2018年2期2018-03-02

    • 蘇A1井卡鉆事故處理實(shí)踐與認(rèn)識(shí)
      方鉆桿開(kāi)泵不通,泵壓憋至12MPa不降,0~1200kN活動(dòng)鉆具無(wú)效,鉆具卡死。3 事故處理經(jīng)過(guò)3.1 地面下?lián)?8日6:30接地面震擊器,上提至400~450kN下?lián)簦?:00共下?lián)?20次無(wú)效。3.2 原鉆具倒扣甩掉地面震擊器開(kāi)始原鉆具倒扣,至12:00經(jīng)4次倒扣余懸重450kN開(kāi)泵循環(huán),13:00起鉆,18:00起鉆完,起出全部鉆桿和1根?165mm鉆鋌,魚(yú)長(zhǎng)71.30m,魚(yú)頂1680.70m,落魚(yú)結(jié)構(gòu):?215.9mm鉆頭×0.46m+?210mm

      西部探礦工程 2018年12期2018-02-16

    • 某低速柴油機(jī)主軸承軸瓦安裝擠壓點(diǎn)分析
      壓緊時(shí)對(duì)應(yīng)的螺栓泵壓與最大設(shè)計(jì)螺栓泵壓的比值,通過(guò)對(duì)軸瓦擠壓點(diǎn)的評(píng)估,確定軸瓦設(shè)計(jì)是否合理。有學(xué)者通過(guò)仿真分析研究了安裝狀態(tài)下柴油機(jī)主軸承孔及軸瓦的變形[1]。也有研究涉及主軸承蓋的優(yōu)化設(shè)計(jì)[2-3]以及軸承蓋與軸承座的連接面的研究[4-6]。然而對(duì)于滑動(dòng)軸承軸瓦安裝過(guò)程結(jié)構(gòu)變形的研究卻很少。為此,考慮采用有限元分析與實(shí)驗(yàn)結(jié)合的方法對(duì)某船用柴油機(jī)主軸瓦的安裝工況進(jìn)行分析,計(jì)算主軸承軸瓦安裝的擠壓點(diǎn)值,并分析主軸承軸瓦擠壓點(diǎn)的影響參數(shù)。1 主軸擠壓點(diǎn)實(shí)驗(yàn)參照

      船海工程 2017年6期2018-01-10

    • 孔雀亭B2H井卡鉆事故處理與認(rèn)識(shí)
      后,開(kāi)轉(zhuǎn)速10,泵壓快速上漲至1126psi(1psi=6.895kPa),頂驅(qū)蹩停(頂驅(qū)限扭35klbf·ft);停泵,釋放反扭矩,再次開(kāi)泵,泵壓迅速上漲至3147psi,懸重自412klbs減少至348klbs,停泵泄壓;嘗試上下活動(dòng)鉆具;再次開(kāi)泵5沖,泵壓上漲至2446psi,無(wú)返出,嘗試開(kāi)轉(zhuǎn)速,頂驅(qū)蹩停;無(wú)法上下活動(dòng)鉆具,無(wú)法轉(zhuǎn)動(dòng),循環(huán)通道無(wú)法建立,鉆具被徹底卡死。3 卡鉆處理過(guò)程3.1 處理思路大斜度井或水平段井眼清潔不充分,井眼低邊巖屑堆積沉淀

      海洋石油 2017年3期2017-10-23

    • 順行性腦灌注不同流量控制方法的腦保護(hù)研究
      Hg;T3組(泵壓控制組),24例,腦灌注期間維持泵平均壓70 mm Hg。對(duì)比患者術(shù)后清醒時(shí)間、呼吸機(jī)輔助時(shí)間、短暫性神經(jīng)系統(tǒng)功能障礙(TND)、永久性神經(jīng)系統(tǒng)功能障礙(PND)的發(fā)生情況。結(jié)果T3組術(shù)后患者清醒時(shí)間與呼吸機(jī)輔助時(shí)間、TND與PND發(fā)生率均低于T1組與T2組。結(jié)論在Stanford A型主動(dòng)脈夾層術(shù)中順行性腦灌注期間使用泵壓控制流量,受到的影響因素較少,腦保護(hù)效果確切,操作簡(jiǎn)單,值得推廣。主動(dòng)脈夾層;順行性腦灌注;流量控制;腦保護(hù)Sta

      中國(guó)體外循環(huán)雜志 2017年3期2017-09-26

    • 泡酸解卡技術(shù)在TZ4SH井的實(shí)踐與認(rèn)識(shí)
      鉆具期間,排量、泵壓正常,鉆井液無(wú)漏失現(xiàn)象。在長(zhǎng)時(shí)間活動(dòng)鉆具無(wú)效的情況下,綜合考慮地層巖性、技術(shù)可行性、經(jīng)濟(jì)性等因素,決定在該層系首次嘗試使用泡酸解卡技術(shù)。2 卡鉆原因分析在塔里木盆地開(kāi)發(fā)石炭系、志留系油氣儲(chǔ)層的井稱為碎屑巖井,其井身結(jié)構(gòu)幾乎均為直井;而水平井一般布置在奧陶系等埋藏深度達(dá)6300 m以深的碳酸鹽巖儲(chǔ)層。因此,該井的鄰井全都是直井,可收集有價(jià)值的鄰井資料有限、可借鑒的經(jīng)驗(yàn)少。鉆探直井時(shí)遇石炭系地層快速通過(guò),幾乎未發(fā)生任何卡鉆事故。因此,對(duì)石炭

      鉆探工程 2017年6期2017-07-05

    • 超高壓水力破拆混凝土數(shù)值分析及實(shí)驗(yàn)研究
      力拆混凝土所需的泵壓;尹燦等[3]采用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的連接權(quán)值矩陣和節(jié)點(diǎn)網(wǎng)值向量分布式建立了超高壓水射流沖蝕破拆體積與射流壓力、圍壓和噴距之間的數(shù)學(xué)模型;李萬(wàn)莉等[4]以細(xì)觀損傷力學(xué)理論對(duì)水力沖擊下混凝土路面碎裂微結(jié)構(gòu)損傷情況建模,并得到不同壓力、速度射流沖擊到混凝土表面產(chǎn)生的VonMises等效應(yīng)力;重慶大學(xué)的盧義玉等[5]得到水射流動(dòng)力泵的壓力與所能沖蝕深度間成正比,噴嘴與目標(biāo)間存在一個(gè)最優(yōu)距離。本文從能量角度對(duì)水力破拆混凝土結(jié)構(gòu)過(guò)程進(jìn)行理論分析,建立了

      嶺南學(xué)術(shù)研究 2017年2期2017-07-02

    • 淺談三牙輪鉆頭井下判斷與處理
      重表平穩(wěn)無(wú)擺動(dòng);泵壓也無(wú)變化;(5)當(dāng)鉆頭泥包時(shí)增加轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速會(huì)有跳鉆現(xiàn)象,還會(huì)出現(xiàn)鉆速下降現(xiàn)象,上提鉆具時(shí)有泵壓上升,甚至憋泵的情況;4)最后鉆具結(jié)構(gòu)、鉆頭因素引起轉(zhuǎn)盤(pán)負(fù)荷增大,導(dǎo)致憋鉆時(shí)具體操作方法如下:(1)上提鉆具使鉆頭離開(kāi)井底3~5m,再啟動(dòng)轉(zhuǎn)盤(pán)觀察轉(zhuǎn)盤(pán)是否出現(xiàn)蹩鉆。(2)控制速度下放鉆具,觀察轉(zhuǎn)盤(pán)是否出現(xiàn)蹩鉆。(3)當(dāng)鉆具結(jié)構(gòu)引起蹩鉆時(shí),可先進(jìn)行短程起下鉆作業(yè),適當(dāng)調(diào)節(jié)鉆井液的性能,如密度、黏度、失水量、含砂量。如果是扶正器引起的蹩鉆,應(yīng)對(duì)該地層

      化工設(shè)計(jì)通訊 2017年12期2017-03-06

    • 延長(zhǎng)油田水平井錄井工程參數(shù)監(jiān)測(cè)及預(yù)報(bào)技術(shù)
      扭矩、大鉤高度、泵壓、立柱(或單根)號(hào)等參數(shù)變化情況。1.2 鉆進(jìn)和劃眼期間的監(jiān)測(cè)鉆進(jìn)和劃眼期間容易發(fā)生鉆具刺、鉆具斷、掉鉆頭、水眼堵、溜鉆或頓鉆、卡鉆、鉆井設(shè)備故障等現(xiàn)象。在這期間應(yīng)密切監(jiān)測(cè)泵壓、懸重、扭矩、排量、鉆壓、鉆時(shí)、鉆盤(pán)鉆速、大鉤高度、巖屑等參數(shù)的變化。2 工程參數(shù)異常預(yù)報(bào)工程參數(shù)能及時(shí)反應(yīng)井底的鉆井工具或地層的變化,在錄井過(guò)程中,利用參數(shù)的變化準(zhǔn)確判斷異常情況,并及時(shí)匯報(bào)、處理,對(duì)鉆井安全生產(chǎn)有重要作用。2.1 遇阻、遇卡、卡鉆下鉆遇阻、起鉆

      化工管理 2017年13期2017-03-03

    • 修井作業(yè)中鉆桿接頭對(duì)泵壓的影響
      作業(yè)中鉆桿接頭對(duì)泵壓的影響王樂(lè)頂1,尚鋒2,耿滕1,趙永杰1,李龍1(1.中國(guó)石油渤海鉆探 井下技術(shù)服務(wù)分公司,天津300280;2.中國(guó)石油遼河油田 曙光采油廠,遼寧盤(pán)錦124109)泵壓作為修井作業(yè)中的重要參數(shù),在鉆桿接頭外徑與套管內(nèi)徑環(huán)空間隙屬于小間隙的情況下,其理論值與實(shí)際值往往相差很大。利用一般算法(忽略接頭)、標(biāo)準(zhǔn)算法和小間隙算法對(duì)施工井泵壓進(jìn)行預(yù)測(cè),并與實(shí)測(cè)泵壓進(jìn)行對(duì)比,得出小間隙算法更適合用于計(jì)算鉆桿接頭處的環(huán)空壓耗。通過(guò)在BS23井的現(xiàn)場(chǎng)

      承德石油高等??茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2016年4期2016-09-19

    • 超深超高壓井膏鹽巖層尾管固井現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn) ——以西部某油田XX井為例
      排量15L/s,泵壓18MPa;注密度2.65g/cm3的水泥漿20m3,排量18L/s,泵壓25MPa;注密度2.60g/cm3的后置液3m3,排量15L/s,泵壓18MPa;替鉆井液 71.3m3,排量 15~20L/s,泵壓 24~32MPa;碰壓31↗33MPa,檢查無(wú)回流,起鉆至井深6436m;關(guān)井泥漿泵正擠鉆井液20m3,排量14~20L/s,泵壓18~32MPa,套壓3~4.4MPa;起鉆至井深6010m,關(guān)井泥漿泵反擠鉆井液8m3,排量7~

      西部探礦工程 2016年5期2016-09-15

    • 渦輪鉆井工具在玉北區(qū)塊二疊系火成巖中的應(yīng)用及分析
      排量25L/s,泵壓21MPa。鉆壓加到3~4t時(shí),渦輪制動(dòng),泵壓升高到21.5MPa,上提鉆具,恢復(fù)正常,下放到底繼續(xù)加壓1~2t鉆進(jìn),反復(fù)4~5次制動(dòng),米鉆時(shí)約10~15min。③鉆進(jìn)至3887.5m時(shí)泵壓逐漸升高到24MPa,降泵沖到62沖(20L/s),此時(shí)泵壓21MPa。檢查鉆桿濾子,無(wú)雜物及巖屑。表2 玉北4井渦輪鉆井工具使用情況統(tǒng)計(jì)表3 玉北4井牙輪、渦輪(配合PDC)鉆進(jìn)對(duì)比④換2#泵維持70沖,泵壓21MPa,轉(zhuǎn)盤(pán)鉆速50r/min,4t

      西部探礦工程 2016年4期2016-09-15

    • 連續(xù)油管打撈工藝在水平井的應(yīng)用問(wèn)題及措施
      能通過(guò)懸重變化和泵壓的瞬時(shí)升高來(lái)判定是否抓住落魚(yú),打撈的難度大。以某頁(yè)巖氣區(qū)塊X2-2井為例,在泵送橋塞與射孔聯(lián)作的過(guò)程中,13 m長(zhǎng)的工具串落入水平井的水平段內(nèi)。分析了前3次打撈失敗的原因。通過(guò)改進(jìn)打撈工具與落井工具的對(duì)中方法,增加螺桿馬達(dá),更換打撈筒,第4次打撈獲得成功。關(guān)鍵詞:連續(xù)油管;打撈;懸重;泵壓連續(xù)油管技術(shù)是當(dāng)前國(guó)際上比較先進(jìn)的作業(yè)技術(shù),操作簡(jiǎn)單、起下速度快、可靠性高;作業(yè)能力強(qiáng)、不污染儲(chǔ)層;施工成本低、不需要壓井、不需要?jiǎng)泳畠?nèi)管柱,是真正的

      石油礦場(chǎng)機(jī)械 2016年7期2016-08-08

    • 海上油田壓回法壓井參數(shù)變化規(guī)律及設(shè)計(jì)方法*
      井液可以降低壓井泵壓,但不會(huì)降低初始的壓井泵壓;溢流體積越大,壓井時(shí)間越長(zhǎng),壓井泵壓越大,但是最終壓井泵壓基本相同;漏失速度在一定程度上決定了壓回法壓井能否實(shí)施。在此基礎(chǔ)上,提出了壓回法壓井參數(shù)設(shè)計(jì)方法,從而為海上鉆井井噴壓井參數(shù)設(shè)計(jì)提供了指導(dǎo)作用。海上油田;鉆修井壓井;壓回法;壓井參數(shù);變化規(guī)律;設(shè)計(jì)方法在鉆井、修井過(guò)程中,當(dāng)井底壓力小于地層壓力時(shí)會(huì)發(fā)生溢流,須進(jìn)行壓井重新建立井筒壓力與地層壓力的平衡。常規(guī)壓井方法有工程師法、司鉆法和邊循環(huán)邊加重法,這些

      中國(guó)海上油氣 2016年5期2016-06-23

    • 淹沒(méi)條件下水射流渦旋特性大渦模擬及實(shí)驗(yàn)研究
      行驗(yàn)證。模擬研究泵壓和圍壓對(duì)淹沒(méi)射流渦旋特性的影響。結(jié)果表明:在射流流場(chǎng)中,由噴嘴出口產(chǎn)生一系列渦量集中的點(diǎn)渦旋,隨著射流的前進(jìn)渦旋逐漸擴(kuò)散,卷吸周圍介質(zhì)并傳遞能量,卷吸范圍逐漸擴(kuò)大,而卷吸能力沿射流軸向呈指數(shù)衰減;隨著泵壓升高,整個(gè)流場(chǎng)中渦旋的渦量值明顯增大,渦旋擴(kuò)散長(zhǎng)度直線上升;圍壓對(duì)渦量基本沒(méi)有影響,圍壓的增加會(huì)使渦旋擴(kuò)散區(qū)長(zhǎng)度直線下降,減小卷吸作用范圍。淹沒(méi)水射流;渦旋;大渦模擬;粒子成像測(cè)速水射流在淹沒(méi)條件下由于周圍水介質(zhì)的黏性剪切作用產(chǎn)生大量渦

      中國(guó)石油大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2015年3期2015-10-17

    • 高壓噴射鉆井技術(shù)分析
      噴嘴噴射壓力。在泵壓一定的情況下,隨著井深的增大,鉆井管柱的循環(huán)壓耗越大,鉆頭的噴嘴壓降越小。通過(guò)提高泵壓的方法,可以有效提高井下鉆頭處的噴嘴噴射壓力,實(shí)現(xiàn)水力噴射輔助破巖。增大鉆井泵的泵壓對(duì)井隊(duì)的設(shè)備要求較高,井隊(duì)的泵壓并不是任意增大的,這和井隊(duì)鉆機(jī)設(shè)備質(zhì)量,使用壽命有關(guān)。而且泵壓的增大,會(huì)縮短鉆機(jī)設(shè)備的維修保養(yǎng)周期,高壓噴射鉆井的成本較高。因此在實(shí)際鉆井過(guò)程中,應(yīng)當(dāng)結(jié)合地層、井隊(duì)、施工進(jìn)度等因素,進(jìn)行科學(xué)合理的分析,選擇合適的井隊(duì)泵壓,實(shí)現(xiàn)深井復(fù)雜地層

      化工管理 2015年8期2015-08-15

    • 壓裂回接管柱的受力變形分析與計(jì)算
      內(nèi)壁受到壓裂液和泵壓施加壓力,Ao、Ai各為油管內(nèi)外徑截面積,Ap為密封管的截面積;回接管柱模型(見(jiàn)圖1)。壓裂過(guò)程中存在多種效應(yīng)并存,影響井下壓裂油管柱受力變形,本文重點(diǎn)分析簡(jiǎn)化后的回接壓裂管柱在管柱自重、活塞效應(yīng)、鼓脹效應(yīng)以及溫度效應(yīng)影響下的軸向受力與變形。圖1 回接管柱模型示意圖1.1 自重效應(yīng)分析管柱在深度h 處微元dh 的重力分析,該微元上部受到上部管柱重力引起的壓力qh 的作用,下部受到支撐反力q(h+dh)的作用。距井口為h 的截面處壓裂油管

      石油化工應(yīng)用 2014年9期2014-12-24

    • 萊1區(qū)塊PDC鉆頭使用技術(shù)分析
      軟硬程度、鉆時(shí)及泵壓變化情況而定;使用單彎螺桿+PDC鉆頭定向造斜時(shí),反扭角在80-180°范圍內(nèi),每鉆進(jìn)200米搞短起下鉆一次,保證井眼暢通,防止粘卡;鉆進(jìn)后期調(diào)整好鉆井液性能,適當(dāng)提高粘度,懸浮較大巖屑,降低失水,保證泥餅厚度,下套管前及時(shí)封井,防止井壁不穩(wěn)定產(chǎn)生掉塊。綜上所述:萊1-斜110井、萊1-斜更12井及萊1-斜183井同在一個(gè)斷塊,采取同樣技術(shù)措施及鉆頭選型,三口井施工共使用PDC鉆頭、HAT127三牙輪鉆頭各2只(繞障使用)。3 鉆頭選型

      山東工業(yè)技術(shù) 2014年18期2014-10-21

    • 港深24-28井井漏事故原因分析
      排量12L/s,泵壓7MPa,返漿正常,至18:32單泵循環(huán),排量35L/s,泵壓17MPa,無(wú)漏失。至20:00打入堵漏泥漿50m3,替漿32m3,封閉整個(gè)裸眼段,23:10起鉆42柱進(jìn)技套,至15日0:00循環(huán),2:30關(guān)防噴器,單凡爾憋入堵漏漿2m3,壓力穩(wěn)至11MPa,至13:00靜止堵漏,17:30下鉆到底,21:00循環(huán)無(wú)漏失,替出堵漏泥漿。原因分析:4639-4641m為淺灰色熒光細(xì)砂巖,4643-4653m為大段淺灰色細(xì)砂巖,滲透性好,承壓

      化工管理 2014年23期2014-08-15

    • 水力壓裂回接管柱受力分析
      接油管在不同地面泵壓下管柱的軸向力。圖1 水平井水力壓裂管柱示意圖1 回接管柱的力學(xué)模型由于回接管柱下部由水力錨鎖定在套管柱上,上端坐掛井口,因此本文將回接管柱簡(jiǎn)化為兩端固定,中間管柱為內(nèi)外直徑均勻(無(wú)臺(tái)階)的彈性空心管。圖2為回接管柱力學(xué)模型示意圖。在忽略壓力過(guò)程中壓裂液給予管柱的粘滯摩擦力情況下,管柱內(nèi)壁受到壓裂液和泵壓施加的壓力Pi;管柱外壁受到環(huán)空液柱壓力Po;壓裂液流動(dòng)引起管柱溫度降低的軸線收縮力PT;管柱自身的重力PG;井口和水力錨施加的反作用

      重慶科技學(xué)院學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2013年1期2013-09-21

    • 三牙輪鉆頭井下工況的判斷與處理
      視,特別是扭矩.泵壓.機(jī)械鉆速和巖屑。扭矩變化取決于井底情況和轉(zhuǎn)速變化。扭矩變化可能存在:扶正器劃眼.鉆頭保徑磨損.出現(xiàn)夾層.井底有落物.井身出現(xiàn)鍵槽或狗腿.鉆壓過(guò)大.轉(zhuǎn)速變化.鉆頭或井底總成泥包.鉆具刺漏或干鉆等。泵壓不穩(wěn)定存在:鉆頭泥包.環(huán)空內(nèi)巖屑堆積.流量波動(dòng).鉆到破碎地層或團(tuán)塊狀地層.扶正器引起環(huán)空不暢。機(jī)械鉆速變化可能:地層變化.泥漿性能變化.鉆壓或轉(zhuǎn)速變化.鉆頭磨損或泥包.清洗效果變化.鉆具刺漏。四、轉(zhuǎn)盤(pán)鉆進(jìn)三牙輪鉆頭井下工況判斷及處理當(dāng)發(fā)現(xiàn)鉆

      化工管理 2013年24期2013-08-15

    • 柴油機(jī)添藍(lán)供給系統(tǒng)試驗(yàn)研究平臺(tái)設(shè)計(jì)及應(yīng)用
      制電機(jī)的轉(zhuǎn)速控制泵壓,通過(guò)泵壓傳感器實(shí)現(xiàn)壓力的閉環(huán)控制,添藍(lán)箱內(nèi)集成有液位和溫度傳感器,用于監(jiān)測(cè)添藍(lán)狀態(tài)。2 硬件設(shè)計(jì)2.1 電源模塊設(shè)計(jì)柴油機(jī)蓄電池電壓為24 V,需要設(shè)計(jì)+5 V電源模塊??紤]到從24 V到5 V壓降較大,為保證系統(tǒng)電壓穩(wěn)定,采用兩個(gè)電源芯片LM7812和LM2576,首先 LM7812將電壓降到 12 V,再用LM2576將電壓降到5 V,LM2576可以提供足夠的電流。在主路中正向串接一個(gè)整流二極管,防止電源接反。電路中采用不同容值

      武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)(信息與管理工程版) 2012年6期2012-09-08

    • 船舶主機(jī)排煙溫度高故障處理與反思
      管輪主機(jī)噴油器的泵壓試驗(yàn)情況時(shí),大管輪介紹:接班時(shí)交班大管輪告知主機(jī)噴油器泵壓試驗(yàn)臺(tái)曾解體2次更換液壓、氣動(dòng)密封件,仍不能泵壓使用,原因不明。他接班后,也對(duì)試驗(yàn)臺(tái)解體過(guò)一次,也未能排除故障。一年多來(lái),船上定期3000h解體噴油器都是更換新的針閥偶件或噴油嘴及各密封圈,但均沒(méi)有進(jìn)行泵壓試驗(yàn)。主機(jī)排煙溫度也不是短期上升的,是輪機(jī)長(zhǎng)考慮到主機(jī)說(shuō)明書(shū)要求排溫正常最高值390℃,而告知值班人員作了改動(dòng)。故障原因可能是增壓器隔柵、噴嘴環(huán)、葉輪臟堵,于是公司聯(lián)系增壓器生

      世界海運(yùn) 2012年6期2012-04-20

    • 不動(dòng)管柱水力噴射逐層壓裂技術(shù)
      析,從油管排量與泵壓的關(guān)系入手,建立了水力噴射無(wú)因次特性曲線,探索了環(huán)空井底壓力的大小計(jì)算方法,解決了環(huán)空補(bǔ)液量與排量的關(guān)系等設(shè)計(jì)難題,在國(guó)內(nèi)首次提出了完井不動(dòng)管柱條件下的水力噴射逐層壓裂設(shè)計(jì)方法。同時(shí),配套研制了適用于178 mm(215.9 mm裸眼)、139.7 mm(152.4 mm裸眼)和127 mm套管的3種規(guī)格一趟管柱作業(yè)4層的滑套式噴射器。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)4口井共13層的作業(yè),結(jié)果證明不動(dòng)管柱水力噴射逐層壓裂技術(shù)發(fā)展和完善了水力噴射壓裂工藝,不但實(shí)

      天然氣工業(yè) 2010年8期2010-09-15

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