聚乙烯醇纖維摻量與鐵尾礦砂替代率對(duì)混凝土抗壓性能的影響

摘要： 為了實(shí)現(xiàn)固體廢物鐵尾礦的充分利用，在聚乙烯醇纖維混凝土中加入鐵尾礦砂替代天然砂和機(jī)制砂，制備聚乙烯醇纖維-鐵尾礦砂混凝土試件，探討不同聚乙烯醇纖維摻量、 鐵尾礦砂替代率對(duì)試件抗壓強(qiáng)度的影響。結(jié)果表明： 當(dāng)摻加聚乙烯醇纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0、 0.1%時(shí)，試件均表現(xiàn)為脆性破壞，最終抗壓破壞形態(tài)為典型的對(duì)頂角錐形； 在摻加聚乙烯醇纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.2%、 0.3%的條件下，試件的抗壓破壞形態(tài)具有較好的完整性； 在聚乙烯醇纖維摻量相同的條件下，不同鐵尾礦砂替代率時(shí)的試件抗壓破壞形態(tài)基本相似； 當(dāng)摻加聚乙烯醇纖維的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.3%時(shí)，試件的抗壓強(qiáng)度最大，并且鐵尾礦砂替代率小于70%時(shí)的試件抗壓強(qiáng)度與未摻加鐵尾礦砂時(shí)的相差較小，而當(dāng)鐵尾礦砂替代率大于70%后，試件的抗壓強(qiáng)度明顯減??； 隨著鐵尾礦砂替代率的增大，試件的抗壓強(qiáng)度先增大后減小，在鐵尾礦砂替代率為30%時(shí)達(dá)到最大值，并且大于普通混凝土試件的抗壓強(qiáng)度。

關(guān)鍵詞： 纖維增強(qiáng)混凝土； 抗壓性能； 鐵尾礦砂； 替代率； 聚乙烯醇纖維

文章編號(hào)：1671-3559（2025）02-0245-08

中圖分類號(hào)： TU528.572

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

Influences of Polyvinyl Alcohol Fiber Contents and Iron Tailings Sand Substitution Rates on Compressive Performances of Concrete

LANG Wenli， XIE Qun， HUI Jing， ZHAO Peng

（School of Civil Engineering and Architecture， University of Jinan， Jinan 250022， Shandong， China）

Abstract： To achieve full utilization of solid waste iron tailings， iron tailings sand was adopted to substitute natural sand and mechanism sand to prepare polyvinyl alcohol fiber-iron tailings sand concrete specimens. Influences of different polyvinyl alcohol fiber contents and iron tailings sand substitution rates on compressive strength of the specimens were explored. The results show that the specimens adding polyvinyl alcohol fiber with mass fractions of 0 and 0.1% exhibit brittle failure， and the final compressive failure morphology is typical opposite angles cones. Under conditions of adding polyvinyl alcohol fiber with mass fractions of 0.2% and 0.3%， compressive failure morphologies of the specimens have good integrity. When the polyvinyl alcohol contents are the same， compressive failure morphologies of the specimens with different iron tailings sand substitution rates are basically similar. When the mass fraction of polyvinyl alcohol fiber is 0.3%，thespecimencompressivestrengthisthegreatest，andthe difference in compressive strength between the specimens with iron tailings sand substitution rate less than 70% and those without iron tailings sand addition is small. However， the specimen compressive strength significantly decreases when the iron tailings sand substitution rate exceeds 70%. With the increase of iron tailings sand substitution rate， the specimen compressive strength first increases and then decreases， and reaches the maximum value when the iron tailings sand substitution rate is 30%， which is greater than the compressive strength of ordinary concrete specimens.

Keywords： fiber reinforced concrete; compressive performance; iron tailings sand; substitution rate; polyvinyl alcohol fiber

鐵礦開采過(guò)程中所產(chǎn)生尾礦的大量堆積不僅浪費(fèi)土地， 而且污染環(huán)境， 如何高效回收利用鐵尾礦成為國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究的方向^［1-3］。 近年來(lái)， 將鐵尾礦砂作為天然砂和機(jī)制砂替代材料制備混凝土成為研究和應(yīng)用的熱點(diǎn)。 程和平等^［4］研究表明， 隨著鐵尾礦砂替代率的增大， 混凝土抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)， 并且當(dāng)鐵尾礦砂替代率為10%時(shí)，混凝土抗壓強(qiáng)度最大。Shettima等^［5］研究發(fā)現(xiàn)， 當(dāng)鐵尾礦砂替代率為25%時(shí)， 混凝土抗壓強(qiáng)度最大。Tian等^［6］研究也指出： 隨著鐵尾礦砂替代率的增大，混凝土抗壓強(qiáng)度先增大后減小； 相對(duì)于鐵尾礦砂替代率為0時(shí)的混凝土， 鐵尾礦砂替代率為35%時(shí)的混凝土抗壓強(qiáng)度增大2.16%。仝宵等^［7］、 劉文燕等^［8］研究均表明： 鐵尾礦砂最佳替代率為40%，此時(shí)混凝土抗壓強(qiáng)度較普通混凝土抗壓強(qiáng)度分別增大6.17%、 14.10%；相對(duì)于普通混凝土，鐵尾礦砂替代率大于50%時(shí)的混凝土抗壓強(qiáng)度均有所減小^［9］。Zhao等^［10］研究表明，相對(duì)于普通混凝土，鐵尾礦砂替代率為100%時(shí)的混凝土抗壓強(qiáng)度減小39.92%。Jiang等^［11］、 王玉雅等^［12］研究發(fā)現(xiàn)： 隨著鐵尾礦砂替代率的增大，混凝土抗壓強(qiáng)度一直呈減小趨勢(shì)； 相對(duì)于普通混凝土，鐵尾礦砂替代率為20%、 60%時(shí)的混凝土抗壓強(qiáng)度分別減小0.27%、 9.3%。雖然采用鐵尾礦砂制得混凝土的基本性能可以滿足需求，但是相對(duì)于普通混凝土，鐵尾礦砂混凝土的力學(xué)性能有所劣化。

聚乙烯醇（PVA）纖維應(yīng)用于混凝土可以有效地抑制混凝土內(nèi)部裂縫發(fā)展，改善混凝土的脆性和韌性，增強(qiáng)混凝土的抗裂能力^［13-15］。銀英姿等^［16］研究表明，摻加PVA纖維對(duì)混凝土早期裂縫有較大的抑制作用。Zhang等^［17］研究表明，摻加PVA纖維可以顯著增大混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度、 抗彎強(qiáng)度。Xu等^［18］研究表明，摻加PVA纖維對(duì)混凝土的抗拉性能、 極限拉伸性能都有顯著影響，能改善峰后的應(yīng)力性能和延性，同時(shí)對(duì)混凝土板的早期開裂及收縮都有很好的抑制作用。錢桂楓等^［19］研究表明，摻加PVA纖維后的混凝土抗折強(qiáng)度有所增大。Wang等^［20］研究表明，摻入PVA纖維能顯著改善橡膠混凝土的斷裂性能及干縮、 抗凍融性能，并且能改善橡膠混凝土的延性、 滲透性。

為了高效回收利用鐵尾礦， 本文中以鐵尾礦砂替代天然砂和機(jī)制砂加至PVA纖維混凝土， 制備PVA纖維-鐵尾礦砂混凝土試件， 并探討不同PVA纖維摻量、 鐵尾礦砂替代率對(duì)試件抗壓性能的影響。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

主要試驗(yàn)材料包括： 1）水泥。 選用標(biāo)號(hào)為P.O42.5的普通硅酸鹽水泥， 化學(xué)成分及熟料礦物成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)如表1所示。2）水。采用市政自來(lái)水。3）砂子。天然砂為Ⅱ區(qū)砂，細(xì)度模數(shù)為2.7； 鐵尾礦砂為Ⅱ區(qū)砂，細(xì)度模數(shù)為2.51。4）石子，粒徑小于20 mm。5）PVA纖維，物理性能指標(biāo)如表2所示。6）聚羧酸型高性能減水劑。

1.2 試件制備

采用HJW60型單臥軸混凝土攪拌機(jī)制備試件。先加入水泥與PVA纖維，干拌1 min，再加入石子、 水、 減水劑、 砂子，攪拌2 min。制備PVA纖維-鐵尾礦砂混凝土試驗(yàn)材料的體積質(zhì)量如表3所示。利用根據(jù)表3計(jì)算所得砂子總質(zhì)量乘以不同試驗(yàn)中設(shè)置的鐵尾礦砂替代率0、 30%、 40%、 50%、 60%、 70%、80%、90%、100%，得到試驗(yàn)用鐵尾礦砂質(zhì)量。利用鐵尾礦砂替代天然砂，保持砂子總質(zhì)量不變。將拌和好的試驗(yàn)材料倒入模具，放在振動(dòng)臺(tái)上充分振搗，直到表面沒(méi)有任何氣泡出現(xiàn)，24 h后拆模后置于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中，養(yǎng)護(hù)28 d，制得PVA纖維-鐵尾礦砂混凝土試件。

1.3 試驗(yàn)方案

采用邊長(zhǎng)均為100 mm的立方體試件測(cè)試PVA纖維摻量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，以下同）分別為0、 0.1%、 0.2%、 0.3%且鐵尾礦砂替代率分別為0、 30%、 40%、 50%、 60%、 70%、 80%、 90%、 100%時(shí)的試件抗壓強(qiáng)度。 共設(shè)計(jì)36組試件， 每組中試件個(gè)數(shù)為3， 每組試件的最終抗壓強(qiáng)度取為其中3個(gè)試件的抗壓強(qiáng)度平均值。 試驗(yàn)裝置為GGD-3000型微機(jī)控制高剛度試驗(yàn)機(jī)， 精密等級(jí)為1級(jí)，采用位移控制的方式獲得試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。

2 結(jié)果與分析

2.1 PVA纖維摻量對(duì)抗壓破壞形態(tài)的影響

不同PVA纖維摻量時(shí)試件的抗壓破壞形態(tài)如圖1所示。從圖中可以看出：當(dāng)PVA纖維摻量分別為0、 0.1%時(shí)，試件先在四周的邊角產(chǎn)生微小裂縫， 隨著荷載的增加， 裂縫沿斜向上、 下方向延伸， 試件面層和頂部混凝土向外鼓脹、 剝落； 試塊中心區(qū)域裂縫逐漸延伸貫通，最終表現(xiàn)為脆性破壞， 形狀呈現(xiàn)為典型的對(duì)頂角錐形。當(dāng)PVA纖維摻量分別為0.2%、 0.3%時(shí)，試件的抗壓破壞過(guò)程基本類似，但是裂縫寬度明顯減小， 并且發(fā)展緩慢， 抗壓破壞時(shí)試件表面呈網(wǎng)狀裂縫， 發(fā)生局部表面脫落。當(dāng)PVA纖維摻量為0.3%時(shí)，試件在整個(gè)加載過(guò)程中基本沒(méi)有混凝土剝落， 試件呈現(xiàn)裂而不碎的特征， 裂縫處有PVA纖維拔出。 整體來(lái)看， PVA纖維摻量對(duì)試件的抗壓破壞形態(tài)有較大的影響， 當(dāng)PVA纖維摻量分別為0、 0.1%時(shí)，試件均表現(xiàn)為脆性破壞， 最終抗壓破壞形態(tài)為典型的對(duì)頂角錐形； 當(dāng)PVA纖維摻量分別為0.2%、 0.3%時(shí)，試件的抗壓破壞形態(tài)具有較好的完整性。

PVA纖維能夠改善試件整體性和抗壓破壞形態(tài)的原因如下： 1）PVA纖維含有羥基基團(tuán)， 具有強(qiáng)親水性， 在拌合物中分散性良好， 可增強(qiáng)PVA纖維與水泥基體的界面黏結(jié)強(qiáng)度， 防止微裂縫出現(xiàn)。 2）PVA纖維自身的橋接作用可以在試件受壓過(guò)程中有效抑制裂縫的形成與擴(kuò)展，使試件在極限狀態(tài)下仍能保持一定的完整性。

2.2 應(yīng)力-應(yīng)變曲線

在鐵尾礦砂替代率分別為0、 30%、 40%、 50%、 60%、 70%、 80%、 90%、 100%的條件下，不同PVA纖維摻量時(shí)試件的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖2所示。從圖中可以看出： 在達(dá)到峰值應(yīng)力之前， 曲線均大致呈線性變化， PVA纖維摻量和鐵尾礦砂替代率對(duì)試件應(yīng)力的影響較小。相對(duì)于未摻加PVA纖維的試件， 摻入PVA纖維后的試件應(yīng)力均有所減小， 其中當(dāng)PVA纖維摻量為0.1%時(shí)，試件的應(yīng)力最接近普通混凝土試件的應(yīng)力， 此時(shí)試件應(yīng)力雖然也有所減小， 但是減小幅度都在5 MPa以內(nèi)。相對(duì)于普通混凝土試件， 隨著鐵尾礦砂替代率的增大， 試件應(yīng)力從54 MPa開始先增大后減小， 并且鐵尾礦砂替代率為40%時(shí)的試件應(yīng)力最大， 為58 MPa； 峰值應(yīng)變大致呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，但是始終為0.01%～0.015%， 總體波動(dòng)較小。

2.3 抗壓強(qiáng)度與鐵尾礦砂替代率的關(guān)系

不同PVA纖維摻量時(shí)試件的抗壓強(qiáng)度與鐵尾礦砂替代率的關(guān)系如圖3所示。從圖中可以看出： 當(dāng)PVA纖維摻量相同時(shí)，試件的抗壓強(qiáng)度均在鐵尾礦砂替代率為30%～40%時(shí)達(dá)到最大值，并且大于鐵尾礦砂替代率為0時(shí)的試件抗壓強(qiáng)度；鐵尾礦砂替代率大于40%后的試件抗壓強(qiáng)度均小于鐵尾礦砂替代率為0時(shí)的，并且隨著鐵尾礦砂替代率的增大，試件抗壓強(qiáng)度的減小幅度逐漸增加。PVA纖維的摻加均造成試件的抗壓強(qiáng)度減??； 當(dāng)PVA纖維摻量為0.1%、 0.2%時(shí)，試件的抗壓強(qiáng)度減小明顯； 當(dāng)PVA纖維摻量為0.3%時(shí)，鐵尾礦砂替代率小于70%時(shí)的試件抗壓強(qiáng)度與未摻加PVA纖維時(shí)的較接近。

2.4 抗壓強(qiáng)度擬合曲線

依據(jù)由圖3所得不同PVA纖維摻量、 鐵尾礦砂替代率時(shí)的試件抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合不同PVA纖維摻量、 鐵尾礦砂替代率時(shí)的試件抗壓強(qiáng)度。由圖3可知，隨著鐵尾礦砂替代率的增大，試件的抗壓強(qiáng)度先增大后減小。假定所制得試件的抗壓強(qiáng)度為fc，普通混凝土試件的抗壓強(qiáng)度為f_c0，當(dāng)鐵尾礦砂替代率η小于或等于30%時(shí)， fc大致呈線性增大的趨勢(shì)，當(dāng)η大于30%時(shí)，符合反比例函數(shù)規(guī)律分布，即

fc/f_c0=0.001 7η-3.35w+10.48w2， η≤30%，14.27/η-3.10w+9.29w2，ηgt;30%，（1）

式中w為PVA纖維摻量。

由式（1）所得試件的fc曲線與由試驗(yàn)數(shù)據(jù)所得試件的抗壓強(qiáng)度擬合曲線如圖4所示。從圖中可以看出，二者擬合程度較好，因此式（1）可用于預(yù)測(cè)試件的抗壓強(qiáng)度。

2.5 抗壓性能影響分析

2.5.1 PVA纖維摻量的影響

PVA纖維摻量對(duì)試件抗壓強(qiáng)度的影響如圖5所示。 從圖中可以看出： 摻加PVA纖維后試件的抗壓強(qiáng)度均小于普通混凝土試件的抗壓強(qiáng)度。當(dāng)PVA纖維摻量為0.1%時(shí)， 抗壓強(qiáng)度變化率大于15%； 當(dāng)PVA纖維摻量為0.2%時(shí)， 抗壓強(qiáng)度變化率大于20%； 而當(dāng)PVA纖維摻量為0.3%時(shí)， 試件的抗壓強(qiáng)度已接近普通混凝土試件的抗壓強(qiáng)度。相對(duì)于普通混凝土試件， 當(dāng)PVA纖維摻量分別為0.1%、 0.2%、 0.3%時(shí)，試件抗壓強(qiáng)度的平均變化率為-20.24%、 -25.75%、 -8.90%。

摻加PVA纖維后試件的抗壓強(qiáng)度有所減小的原因如下： 1）PVA纖維的摻加導(dǎo)致基體產(chǎn)生較多初始缺陷^［21］，PVA纖維本身具有不連續(xù)與分散性等特點(diǎn)，PVA纖維加入普通混凝土導(dǎo)致試件內(nèi)部材料之間的界面區(qū)增加，在黏結(jié)處形成薄弱界面，試件的抗壓強(qiáng)度減小^［22］； 2）PVA纖維的摻加使纖維與基體間的黏結(jié)性劣化^［23］，試件的水泥漿體中形成大量的氣孔，使水泥漿體與石子、 砂子的結(jié)合強(qiáng)度減小。

2.5.2 鐵尾礦砂替代率的影響

鐵尾礦砂替代率對(duì)試件抗壓強(qiáng)度的影響如圖6所示。從圖中可以看出： 隨著鐵尾礦砂替代率的增大，抗壓強(qiáng)度呈先增大后減小的趨勢(shì)，在鐵尾礦砂替代率為30%～40%時(shí)， 相對(duì)于普通混凝土試件， 試件的抗壓強(qiáng)度略有增大， 但是增大幅度較小。隨著鐵尾礦砂替代率的繼續(xù)增加， 試件的抗壓強(qiáng)度顯著減小。 相對(duì)于鐵尾礦砂替代率為0的試件， 當(dāng)鐵尾礦砂替代率分別為30%、40%、50%、 60%、 70%、80%、 90%、 100%時(shí)，試件抗壓強(qiáng)度的平均變化率為2.42%、 1.32%、 -4.03%、 -8.50%、 -10.84%、 -14.83%、 -18.69%、 -22.89%。

當(dāng)鐵尾礦砂替代率為30%～40%時(shí)，試件的抗壓強(qiáng)度增大的原因如下： 1）鐵尾礦砂顆粒較小，在鐵尾礦砂替代率較適宜的情況下，鐵尾礦砂可以填充細(xì)骨料間的空隙，在一定程度上優(yōu)化顆粒級(jí)配； 2）當(dāng)鐵尾礦砂替代率較小時(shí)，鐵尾礦砂水化程度較大，在一定程度上提高了試件密實(shí)度，使試件的抗壓強(qiáng)度增大；3）鐵尾礦砂具有形狀不規(guī)則、多棱角等結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，粗糙多棱的鐵尾礦砂可以增大與粗骨料之間的摩擦力，導(dǎo)致試件的抗壓強(qiáng)度增大。

當(dāng)鐵尾礦砂替代率較大時(shí)，試件的抗壓強(qiáng)度急劇減小的原因如下： 1）鐵尾礦砂替代率較大容易導(dǎo)致骨料與水泥漿體分離， 從而產(chǎn)生離析現(xiàn)象， 此時(shí)試件抗壓強(qiáng)度的減小程度超過(guò)了鐵尾礦砂填充產(chǎn)生的增大抗壓強(qiáng)度的作用，導(dǎo)致試件的抗壓強(qiáng)度減?。?2）當(dāng)鐵尾礦砂替代率較大時(shí)， 水泥漿體產(chǎn)生泌水現(xiàn)象， 試件中水化產(chǎn)物較少， 導(dǎo)致試件的抗壓強(qiáng)度減小。

3 結(jié)論

本文中通過(guò)分析不同PVA纖維摻量、 鐵尾礦砂替代率時(shí)所制得PVA纖維-鐵尾礦砂混凝土試件的抗壓破壞形態(tài)與抗壓強(qiáng)度，得出PVA纖維摻量與鐵尾礦砂替代率對(duì)試件抗壓性能的影響，主要結(jié)論如下：

1）當(dāng)PVA摻量分別為0、 0.1%時(shí)，試件的最終抗壓破壞形態(tài)均呈對(duì)頂角錐形，破壞過(guò)程中呈現(xiàn)脆性破壞，而當(dāng)PVA摻量分別為0.2%、 0.3%時(shí)，試件的抗壓破壞形態(tài)具有一定的完整性，不產(chǎn)生較寬裂紋和嚴(yán)重的崩塌，PVA纖維的摻加在一定程度上改善了試件的抗壓破壞形態(tài)。

2）隨著PVA纖維摻量的增大， 抗壓強(qiáng)度先減小后增大，摻加PVA纖維的試件抗壓強(qiáng)度均小于普通混凝土試件的抗壓強(qiáng)度。 PVA纖維摻量為0.3%時(shí)的試件抗壓強(qiáng)度最接近普通混凝土試件的抗壓強(qiáng)度。

3）鐵尾礦砂替代率為30%～40%時(shí)的試件抗壓強(qiáng)度大于普通混凝土試件的抗壓強(qiáng)度，但是隨著鐵尾礦砂替代率的進(jìn)一步增大，試件的抗壓強(qiáng)度顯著減小，鐵尾礦砂最佳替代率為30%。

參考文獻(xiàn)：

［1］ 金佳旭， 王思維， 冀文明， 等. 尾礦砂膏體充填材料工作與力學(xué)性能研究［J］. 非金屬礦， 2017， 40（2）： 32.

［2］ 蔡基偉， 封孝信， 趙麗， 等. 鐵尾礦砂混凝土的泌水特性［J］. 武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)， 2009， 31（7）： 88.

［3］ 李萌， 孟祥蔭， 李濤， 等. 鐵尾礦砂再生骨料混凝土力學(xué)性能研究［J］. 混凝土， 2020（3）： 101.

［4］ 程和平， 陸璐. 鐵尾礦砂摻量對(duì)混凝土力學(xué)性能、耐久性及水化特性的影響研究［J］. 金屬礦山， 2021（11）： 215.

［5］ SHETTIMA A U， HUSSIN M W， AHMAD Y， et al. Evaluation of iron ore tailings as replacement for fine aggregate in concrete［J］. Construction and Building Materials， 2016， 120： 72.

［6］ TIAN Z X， ZHAO Z H， DAI C Q， et al. Experimental study on the properties of concrete mixed with iron ore tailings［J］. Advances in Materials Science and Engineering， 2016， 2016： 8606505.

［7］ 仝宵， 王社良. 鐵尾礦砂再生骨料混凝土力學(xué)性能及微觀結(jié)構(gòu)分析［J］. 混凝土， 2021， 43（1） ： 91.

［8］ 劉文燕， 張友來(lái)， 李紹純， 等. 鐵尾礦砂對(duì)機(jī)制砂混凝土性能的影響研究［J］. 混凝土與水泥制品， 2020， 40（12）： 84.

［9］ 寧寶寬， 徐永澤， 崔琨， 等. 鐵尾礦砂混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€特性［J］. 沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)， 2021， 43（5）： 573.

［10］ ZHAO S J， FAN J J， SUN W. Utilization of iron ore tailings as fine aggregate in ultra-high performance concrete［J］. Construction and Building Materials， 2014， 50： 540.

［11］ JIANGYF，WANGH，CHENY，etal.Preparationsofcomposites ofcompositeconcretesusingirontailingsasfineaggregatesand their mechanical behavior［J］. Material in Technology， 2019， 53（4）： 467.

［12］ 王玉雅， 韓守杰， 韓欣， 等. 鐵尾礦砂對(duì)C50混凝土力學(xué)性能的影響［J］. 新型建筑材料， 2018， 45（8）： 108.

［13］ 韋立. PVA-ECC材料及ECC-混凝土界面早期力學(xué)性能及微觀結(jié)構(gòu)研究［D］. 揚(yáng)州： 揚(yáng)州大學(xué)， 2019.

［14］ 吳建軍， 王玲. 高強(qiáng)高模聚乙烯醇纖維斷裂伸長(zhǎng)率研究［J］. 合成纖維， 2021， 50（9）： 12.

［15］ 戴麗， 楊峰， 周美容， 等. 纖維混凝土復(fù)合材料的制備及力學(xué)性能的研究［J］. 功能材料， 2021， 52 （12）： 12095.

［16］ 銀英姿， 仇貝. 聚乙烯醇纖維混凝土力學(xué)性能及早期開裂試驗(yàn)研究［J］. 硅酸鹽通報(bào)， 2019， 38（2）： 454.

［17］ ZHANG W F， GU X W， QIU J P， et al. Effects of iron ore tailings on the compressive strength and permeability of ultra-high performance concrete［J］. Construction and Building Materials， 2020， 260： 119917.

［18］ XU H Y， SHAO Z M， WANG Z J， et al. Experimental study on mechanicalpropertiesoffiberreinforcedconcrete：effect of cellulose fiber， polyvinyl alcohol fiber and polyolefin fiber［J］. Construction and Building Materials， 2020， 261： 120610.

［19］ 錢桂楓， 高祥彪， 錢春香. PVA纖維對(duì)混凝土力學(xué)性能的影響［J］. 混凝土與水泥制品， 2010（3）： 52.

［20］ WANG J Q， DAI Q L， SI R Z， et al. Investigation of properties and performances of polyvinyl alcohol （PVA） fiber-reinforced rubber concrete［J］. Construction and Building Materials， 2018， 193： 631.

［21］ LI Q， CHEN J H， HU H X. The tensile and swelling behavior of cement-stabilized marine clay reinforced with short waste fibers［J］. Marine Georesources amp; Geotechnology， 2019， 37（10）： 1236.

［22］ 王圣怡， 朱然， 占羿箭. PVA纖維輕骨料混凝土的力學(xué)性能及抗壓強(qiáng)度尺寸效應(yīng)研究［J］. 混凝土與水泥制品， 2022（6）： 46.

［23］ ROMUALDI J P， MANDEL J A. Tensile strength of concrete affected by uniformly distributed and closely spaced short lengths of wire reinforcement［J］ ACI Materials Journal， 1964， 61（6）： 657.

（責(zé)任編輯：王 耘）

基金項(xiàng)目： 國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（52108214）；山東省住房城鄉(xiāng)建設(shè)科技計(jì)劃項(xiàng)目（2020-K5-18）

第一作者簡(jiǎn)介： 郎文麗（2001—），女，山東濰坊人。碩士研究生，研究方向?yàn)楦咝阅芑炷?。E-mail： Ll_1382@163.com。

通信作者簡(jiǎn)介： 謝群（1979—），男，山東聊城人。教授，博士，博士生導(dǎo)師，研究方向?yàn)樾虏牧辖Y(jié)構(gòu)、 新型裝配式結(jié)構(gòu)、 工程結(jié)構(gòu)抗災(zāi)。E-mail： cea_xieq@ujn.edu.cn。