沙漠砂蒸壓磚制備工藝及強(qiáng)度機(jī)理研究

摘 要：為了得到性能優(yōu)異，經(jīng)濟(jì)效益好的沙漠砂蒸壓磚，通過改變成型壓力、蒸壓時(shí)間、蒸壓溫度對沙漠砂蒸壓磚力學(xué)性能、水化及微觀結(jié)構(gòu)特性進(jìn)行研究，為優(yōu)化沙漠砂蒸壓磚制備工藝提供技術(shù)支持及理論依據(jù)。研究表明：MU15級沙漠砂蒸壓磚適宜的制備工藝為成型壓力20MPa、蒸壓時(shí)間8h、蒸壓溫度180℃；通過掃描電子顯微鏡觀察到，合適的成型壓力、蒸壓時(shí)間、蒸壓溫度會(huì)促進(jìn)沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部物理化學(xué)反應(yīng)，使水化產(chǎn)物C-S-H快速形成網(wǎng)狀連鎖結(jié)構(gòu)，提高磚體力學(xué)性能；通過X射線衍射對硬化的蒸壓磚試塊相組成進(jìn)行了測試，結(jié)果顯示過高的溫度和過長蒸壓時(shí)間會(huì)使主要提供強(qiáng)度的水化產(chǎn)物C-S-H轉(zhuǎn)變?yōu)樗}沸石，不利于強(qiáng)度增長。

關(guān)鍵詞：沙漠砂蒸壓磚；制備工藝；力學(xué)性能；水化；微觀結(jié)構(gòu)

中圖分類號(hào)：TU312;TU528.2" 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：1000-4939（2025）01-0109-08

Study on the preparation technology and strength mechanism of desert sand autoclaved brick

WANG Shan1，WU Nan2，TU Xingfu1，WANG Yushan1，3，WANG Rui4，ZHOU Yang1

（1.College of Water Conservancy amp; Architectural Engineering，Shihezi University，832000 Shihezi，China；2.Zhejiang University of Technology Engineering Design Group，310014 Hangzhou，China；3.Key Laboratory of Urbanization Construction and New Technology in Cold Regions，Shihezi University，832000 Shihezi，China；4.College of Sciences，Shihezi University，832000 Shihezi，China）

Abstract：In order to obtain desert sand autoclaved brick with excellent performance and good economic benefit，in this paper，the mechanical properties，hydration and microstructure of desert sand autoclaved brick were studied by changing forming pressure，autoclaved time and autoclaved temperature.It provides technical support and theoretical basis for optimizing the preparation process of desert sand autoclaved brick.Research shows that the suitable preparation technology of MU15 desert sand autoclaved brick is forming pressure 20MPa，autoclaved time 8h，autoclaved temperature 180℃. It can be observed from the scanning electron microscope that the proper forming pressure，autoclaved time and autoclaved temperature will promote the physical and chemical reaction inside the desert sand autoclaved brick，which enables the hydration product C-S-H to quickly form a network chain structure and improve the mechanical properties of brick.The phase composition of the hardened desert sand steam pressing brick was measured by X-ray diffraction. The results show that the hydration product C-S-H which provides the main strength can be transformed into calcium zeolite at too high temperature and too long autoclaved time，which is not beneficial to the strength growth.

Key words：desert sand autoclaved brick; preparation technology; mechanical property; hydration; microstructure

由于我國新型城鎮(zhèn)化及全國“城市限粘、縣城禁實(shí)”等工作的開展，大力推出符合當(dāng)?shù)亟ㄖY(jié)構(gòu)所需且可替代粘土磚的新型墻體材料已成為不可避免的趨勢。蒸壓磚是由部分冶金廢渣、燃料廢渣、化工廢渣、建筑垃圾等作為主要原料，采用壓制成型、蒸壓養(yǎng)護(hù)的方法制備的一種新型墻體材料［1-3］。目前國內(nèi)所做的研究大都集中于建筑垃圾、粉煤灰和礦渣蒸壓磚［4-9］，但由于建筑垃圾再利用處理過程繁瑣，粉煤灰價(jià)格逐漸升高等原因，尋求一種新的原材料制備蒸壓磚成為新的趨勢。新疆地廣人稀，且有著塔克拉瑪干和古爾班通古特2個(gè)沙漠［10-11］，沙漠不僅造成土地退化、土壤結(jié)構(gòu)破壞，還會(huì)破壞基礎(chǔ)設(shè)施。其中一些學(xué)者將沙漠砂應(yīng)用到混凝土的拌制中，但是由于沙漠砂具有粒徑小、吸水率高、輕微腐蝕性等特性，導(dǎo)致純沙漠砂混凝土抗壓強(qiáng)度降低、坍落度偏低［12-13］，這對沙漠砂混凝土用于新疆偏遠(yuǎn)地區(qū)農(nóng)村團(tuán)場的房屋修建并不占優(yōu)勢。本研究遵循“因地制宜、就地取材、節(jié)能利廢”的原則，利用沙漠砂研發(fā)了一種蒸壓磚，作為村鎮(zhèn)建筑中粘土磚與沙漠砂混凝土的替代品。

沙漠砂用于制備沙漠砂蒸壓磚的相關(guān)研究較少，且沙漠砂主要化學(xué)成分與粉煤灰相似，因此為了得到性能優(yōu)異、經(jīng)濟(jì)效益好的沙漠砂蒸壓磚，本研究在借鑒粉煤灰蒸壓磚配合比的基礎(chǔ)上通過改變成型工藝及蒸壓制度對沙漠砂蒸壓磚進(jìn)行了力學(xué)性能、水化及微觀結(jié)構(gòu)方面的研究，為制備MU15等級的沙漠砂蒸壓磚提供技術(shù)支持及理論依據(jù)。

1 沙漠砂蒸壓磚的原料及配比

沙漠砂蒸壓磚以沙漠砂、生石灰、骨料和水為原材料。沙漠砂于新疆生產(chǎn)建設(shè)兵團(tuán)第五師83團(tuán)沙山子鎮(zhèn)獲取，沙漠砂成分構(gòu)成如表1所示。

骨料取自混合砂石料，粒度在0.5cm以下；生石灰符合《硅酸鹽建筑制品用生石灰》（JC/T 621—2009）［14］的要求；蒸壓磚力學(xué)性能隨著石灰摻量增加而增加，但石灰摻量到一定比例后，制備而成的產(chǎn)品強(qiáng)度會(huì)隨著石灰含量的增加而降低，所以本研究配合比及制備流程參照粉煤灰磚的制備過程，石灰、骨料、粉煤灰的比例控制在15∶13∶70［9，14-15］。本研究取石灰15%、骨料14.2%、沙漠砂70.8%。

顆粒粒徑及形貌：利用掃描電子顯微鏡（scanning electron microscope，SEM）對沙漠砂的形貌進(jìn)行觀察，同時(shí)讀出沙漠砂的平均粒徑，見圖1。由圖1可見沙漠砂為表面平滑的顆粒狀，粒徑為100～300μm。

2 沙漠砂蒸壓磚制備工藝的試驗(yàn)研究

2.1 成型壓力對沙漠砂蒸壓磚強(qiáng)度影響的研究

蒸壓磚能夠通過提升成型壓力來達(dá)到增加物料相互之間接觸點(diǎn)數(shù)的目的，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)蒸壓磚強(qiáng)度的提高，但是過高的成型壓力會(huì)導(dǎo)致磚體內(nèi)空氣排除不完全，引起磚體膨脹不利于產(chǎn)品質(zhì)量保證，本節(jié)參考文獻(xiàn)［5-7］探究了不同成型壓力對沙漠砂蒸壓磚力學(xué)性能的影響。試驗(yàn)方案見表2，A1～A4研究不同成型壓力下的沙漠砂蒸壓磚的力學(xué)性能，每組取5塊試件參照《砌墻磚試驗(yàn)方法》（GB/T 2542—2012）［16］進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果取平均值，見圖2。

由圖2可知，成型壓力大于16MPa的沙漠砂蒸壓磚的抗壓強(qiáng)度均大于15MPa。成型壓力小于20MPa時(shí)，蒸壓磚的抗壓強(qiáng)度會(huì)隨著成型壓力的增加而提高；成型壓力超過20MPa時(shí)，沙漠砂蒸壓磚的強(qiáng)度開始下降。造成以上這種變化趨勢的主要原因是攪拌混合物的過程中會(huì)

進(jìn)入很多空氣，而成型壓力越大磚內(nèi)氣體越不易排出，導(dǎo)致試件內(nèi)外壓力差減小，降低成型壓力的作用效果［17］，使蒸壓磚內(nèi)部產(chǎn)生分層現(xiàn)象；另一方面，磚內(nèi)壓縮的氣體會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的膨脹作用，對坯體形態(tài)造成影響，降低磚體抗壓強(qiáng)度。綜上所述，成型壓力選用20MPa，抗壓強(qiáng)度為25.77MPa。

提升成型壓力可以加快沙漠砂蒸壓磚物料之間的化學(xué)反應(yīng)，通過SEM試驗(yàn)對不同成型壓力的沙漠砂蒸壓磚的水化產(chǎn)物微觀形貌變化情況進(jìn)行觀察，試驗(yàn)結(jié)果見圖3。

由圖3可知，不同成型壓力下的沙漠砂蒸壓磚的微觀形貌存在明顯區(qū)別。當(dāng)成型壓力較小時(shí)，沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部存在較大的孔隙，內(nèi)部的水化產(chǎn)物與粗骨料及沙漠砂之間的連接不夠緊密，沙漠砂蒸壓磚的強(qiáng)度較低；隨著成型壓力的提高，沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部的孔隙逐漸變小，水化產(chǎn)物能夠連接起粗骨料及沙漠砂，支撐起沙漠砂蒸壓磚的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，沙漠砂蒸壓磚的強(qiáng)度逐漸增加；成型壓力增加至20MPa，水化產(chǎn)物形成大量致密的網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，水化產(chǎn)物繼續(xù)發(fā)展，與粗骨料及沙漠砂搭接，沙漠砂蒸壓磚的強(qiáng)度增加；成型壓力繼續(xù)增加，沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部的孔隙被擠壓，形貌光滑連成一片，水化產(chǎn)物分布在光滑的形貌之上，沒有連接起骨料以及沙漠砂，內(nèi)部沒有形成很好的支撐結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致沙漠砂蒸壓磚的強(qiáng)度下降。

成型壓力決定了拌合物蒸壓前的密實(shí)程度，對不同成型壓力壓制的沙漠砂蒸壓磚進(jìn)行

X射線衍射（X-ray diffraction，XRD）分析（圖4）。

由圖4可知，不同成型壓力下的沙漠砂蒸壓磚水化產(chǎn)物的種類不變。成型壓力在16～20MPa范圍內(nèi)，沙漠砂蒸壓磚的主要水化產(chǎn)物是托勃莫來石（Tobermorite）、水鈣沸石（Gismondine）以及水化硅酸鈣（C-S-H），成型壓力的變化并未使沙漠砂蒸壓磚水化產(chǎn)物衍射峰強(qiáng)度出現(xiàn)明顯變化；成型壓力增大至22MPa時(shí)，未反應(yīng)的沙漠砂以及粗骨料的 SiO2 衍射峰強(qiáng)度減小，而水鈣沸石及C-S-H的衍射峰強(qiáng)度增加。

綜上可得，成型壓力過大，會(huì)提高沙漠砂反應(yīng)程度，但是會(huì)使蒸壓磚內(nèi)部空氣排出不完全，磚體內(nèi)部出現(xiàn)分層現(xiàn)象導(dǎo)致水化產(chǎn)物之間連接不緊密，沙漠砂蒸壓磚的抗壓強(qiáng)度下降。

2.2 蒸壓時(shí)間對沙漠砂蒸壓磚強(qiáng)度影響的研究

蒸壓時(shí)間與水化產(chǎn)物的量相關(guān)，一定范圍內(nèi)隨著蒸壓時(shí)間的延長，試件力學(xué)性能增加，根據(jù)前期試驗(yàn)確定的成型壓力，本節(jié)綜合文獻(xiàn)［5，15，18］探究不同蒸壓時(shí)間下制得的沙漠砂蒸壓磚的力學(xué)性能，試驗(yàn)方案見表3。

B1～B5研究不同蒸壓時(shí)間下的沙漠砂蒸壓磚的力學(xué)性能，每組取5塊試件參照《砌墻磚試驗(yàn)方法》［16］進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果取平均值，見圖5。

由圖5可知，蒸壓時(shí)間大于6h的沙漠砂蒸壓磚的抗壓強(qiáng)度均大于15MPa。沙漠砂蒸壓磚的抗壓強(qiáng)度隨著蒸壓時(shí)間的增加而不斷提高，說明蒸壓時(shí)間對試件的性能具有重要影響。蒸壓磚強(qiáng)度以6h為基準(zhǔn)，蒸壓時(shí)間從6h增至8、10、12、14h，抗壓強(qiáng)度分別增加了6.6%、12.2%、21.9%、22.4%，繼續(xù)延長蒸壓時(shí)間對抗壓強(qiáng)度提升不明顯?？紤]實(shí)際生產(chǎn)容易出現(xiàn)影響強(qiáng)度的不確定因素，為保證沙漠砂蒸壓磚的生產(chǎn)質(zhì)量，綜合經(jīng)濟(jì)等方面決定，蒸壓時(shí)間選用8h，抗壓強(qiáng)度為21.47MPa。

沙漠砂蒸壓磚蒸壓養(yǎng)護(hù)階段SiO2和Ca（OH）2的溶解、凝膠產(chǎn)物的形成和生長需要一定時(shí)間，所以蒸壓時(shí)間在很大程度上會(huì)影響沙漠砂蒸壓磚的微觀形貌。通過SEM試驗(yàn)對不同成型壓力的沙漠砂蒸壓磚的微觀形貌變化情況進(jìn)行觀察，試驗(yàn)結(jié)果見圖6。

圖6可知，沙漠砂蒸壓磚從蒸壓時(shí)間6h增加至14h，試件的微觀形貌產(chǎn)生明顯變化。沙漠砂蒸壓磚蒸壓6h后已經(jīng)形成了一些網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，這也是沙漠砂蒸壓磚蒸壓6h后強(qiáng)度滿足15MPa的主要原因，但與圖6（b）～圖6（e）相比，水化產(chǎn)物的數(shù)量較少；蒸壓時(shí)間增至8h時(shí)，沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部形成了大量互相連鎖的網(wǎng)狀的結(jié)構(gòu)，纖維狀的水化產(chǎn)物C-S-H將沙漠砂和粗骨料連接在一起，沙漠砂蒸壓磚的強(qiáng)度有所提升；蒸壓時(shí)間增至12h時(shí)，C-S-H將沙漠砂蒸壓磚的表面覆蓋，填補(bǔ)蒸壓磚內(nèi)部孔隙，強(qiáng)度繼續(xù)增加；蒸壓時(shí)間增加至14h時(shí)，由于蒸壓時(shí)間過長，晶膠比超過最佳值［18］，所以蒸壓磚強(qiáng)度增長不大，同時(shí)也可以由XRD水化產(chǎn)物水鈣沸石的衍射峰變化得出。

對不同蒸壓時(shí)間下的沙漠砂蒸壓磚進(jìn)行XRD分析，圖譜見圖7。

由圖7可知，不同蒸壓時(shí)間下的沙漠砂蒸壓磚水化產(chǎn)物的種類區(qū)別不大，沙漠砂蒸壓磚的主要水化產(chǎn)物仍舊是托勃莫來石、水鈣沸石以及C-S-H。蒸壓時(shí)間從6h增加至12h，托勃莫來石、水鈣沸石的衍射峰增強(qiáng)，C-S-H的衍射峰強(qiáng)度變化較小，沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部能不斷地形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，使得磚體的力學(xué)性能提升。蒸壓時(shí)間從12h增加至14h，托勃莫來石、C-S-H的衍射峰增強(qiáng)度變化較小，證明對蒸壓磚強(qiáng)度貢獻(xiàn)較大的水化產(chǎn)物托勃莫來石和C-S-H的量基本達(dá)到平穩(wěn)狀態(tài)；水鈣沸石的衍射峰增幅明顯，說明延長蒸壓時(shí)間可以促進(jìn)水鈣沸石的生成，這與文獻(xiàn)［19］結(jié)論相似，原因是四配位Al［4］進(jìn)入C-S-H的數(shù)量增多，水鈣沸石含量增加，C-S-H凝膠與水鈣沸石等晶體比值減小，導(dǎo)致晶膠比超過最佳值，繼續(xù)增加蒸壓時(shí)間對力學(xué)性能的提升不大。

2.3 蒸壓溫度對沙漠砂蒸壓磚強(qiáng)度影響的研究

蒸壓溫度的提高一定程度上可以提高SiO2的溶出，而過高的溫度會(huì)導(dǎo)致水化產(chǎn)物相的轉(zhuǎn)變。因此本節(jié)在前述已知最適宜成型壓力、蒸壓時(shí)間的基礎(chǔ)上，綜合文獻(xiàn)［5，19］分析研究不同蒸壓溫度對沙漠砂蒸壓磚力學(xué)性能產(chǎn)生的影響，試驗(yàn)方案見表4。C1～C3研究不同蒸壓溫度下的沙漠砂蒸壓磚的力學(xué)性能，每組取5塊試件參照《砌墻磚試驗(yàn)方法》［16］進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果取平均值，見圖8。

由圖8可知，蒸壓溫度不低于170℃時(shí)制得的沙漠砂蒸壓磚的抗壓強(qiáng)度均大于15MPa，沙漠砂蒸壓磚的抗壓強(qiáng)度會(huì)隨著蒸壓溫度的提高而增加。以蒸壓溫度為170℃時(shí)制得的蒸壓磚抗壓強(qiáng)度為基準(zhǔn)，蒸壓溫度升至180℃、190℃時(shí)，抗壓強(qiáng)度提升5.66%、7.95%?？紤]經(jīng)濟(jì)效益與蒸壓磚質(zhì)量，蒸壓溫度選用180℃，抗壓強(qiáng)度為21.67MPa。

蒸壓養(yǎng)護(hù)階段，提高恒溫溫度有利于加快沙漠砂蒸壓磚中SiO2和Ca（OH）2的反應(yīng)速率，增加系統(tǒng)中水化產(chǎn)物的數(shù)量，改變磚體微觀形貌。本節(jié)通過SEM對不同蒸壓溫度下沙漠砂蒸壓磚微觀形貌變化情況進(jìn)行觀察，結(jié)果如圖9所示。

由圖9可知，不同的蒸壓溫度條件下沙漠砂蒸壓磚微觀形貌不同。蒸壓溫度為170℃時(shí)，沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部生成了一些絮狀的水化產(chǎn)物，與沙漠砂及骨料連接較弱，蒸壓磚強(qiáng)度較低；蒸壓溫度升至180℃時(shí)，沙漠砂及骨料表面被水化產(chǎn)物附著，水化產(chǎn)物之間互相搭接，形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，將沙漠砂及骨料連接，沙漠砂蒸壓蒸壓磚的強(qiáng)度有所提升。當(dāng)蒸壓溫度達(dá)到190℃時(shí)，沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部水化產(chǎn)物大面積均勻覆蓋沙漠砂及骨料，磚體強(qiáng)度達(dá)到試驗(yàn)的最大值。

對不同蒸壓溫度下的沙漠砂蒸壓磚進(jìn)行XRD分析，圖譜見圖10。

由圖10可知，不同蒸壓溫度條件下蒸壓磚水化產(chǎn)物衍射峰強(qiáng)度有所變化。蒸壓溫度為170℃時(shí)，水化產(chǎn)物托勃莫來石、水鈣沸石、C-S-H的衍射峰較低，水化產(chǎn)物少；蒸壓溫度升至

180℃時(shí)，托勃莫來石、水鈣沸石衍射峰升高，水化產(chǎn)物生長延伸互相搭接，形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，提高磚體強(qiáng)度；蒸壓溫度由180℃升至190℃時(shí)，托勃莫來石、C-S-H的衍射峰強(qiáng)度變化較小，水鈣沸石的衍射峰明顯升高，表明蒸壓溫度為180℃時(shí)，沙漠砂蒸壓磚內(nèi)部的水化反應(yīng)已基本達(dá)到生成C-S-H最佳狀態(tài)，繼續(xù)升溫會(huì)使主要提供蒸壓磚強(qiáng)度的水化產(chǎn)物C-S-H部分轉(zhuǎn)變?yōu)樗}沸石，對磚體強(qiáng)度提高不大。

3 結(jié) 論

針對沙漠砂在蒸壓磚中的應(yīng)用問題，本研究以粉煤灰蒸壓磚物料配合比為基礎(chǔ)，以沙漠砂為原料制備蒸壓磚，對沙漠砂蒸壓磚的成型工藝和蒸壓工藝進(jìn)行了優(yōu)化研究，得到合適的成型工藝和蒸壓工藝，解釋了蒸壓磚強(qiáng)度形成機(jī)理，為制備MU15等級的沙漠砂蒸壓磚提供技術(shù)支持及理論依據(jù)，得出以下的結(jié)論。

1）綜合考慮經(jīng)濟(jì)與效益，制備MU15級沙漠砂蒸壓磚宜采用的成型工藝和蒸壓工藝為成型壓力

20MPa，蒸壓時(shí)間8h，蒸壓溫度180℃。

2）合適的成型壓力會(huì)增大物料之間接觸面積，加快物理化學(xué)反應(yīng)；過高成型壓力不利于磚體內(nèi)部空氣排出，殘余空氣被壓縮形成空氣墊層不利于坯體成型和力學(xué)性能。

3）隨著蒸壓溫度的升高和蒸壓時(shí)間的延長，水化產(chǎn)物水化硅酸鈣（C-S-H）會(huì)逐漸形成互相連鎖的網(wǎng)狀構(gòu)造，連接沙漠砂及骨料，填補(bǔ)蒸壓磚內(nèi)部的孔隙，顯著提高抗壓強(qiáng)度；當(dāng)蒸壓溫度過高或者蒸壓時(shí)間過長，四配位Al［4］進(jìn)入C-S-H的數(shù)量增多，導(dǎo)致水鈣沸石衍射峰明顯升高，抗壓強(qiáng)度增長不明顯，因此蒸壓制度的確立應(yīng)在保證水化產(chǎn)物多樣性的基礎(chǔ)上，保證C-S-H結(jié)構(gòu)不發(fā)生轉(zhuǎn)變。

參考文獻(xiàn)：

［1］ ZHANG L Y.Production of bricks from waste materials — a review［J］.Construction and building materials，2013，47：643-655.

［2］ KOSTRZEWA-DEMCZUK P，STEPIEN A，DACHOWSKI R，et al.The use of basalt powder in autoclaved brick as a method of production waste management［J］.Journal of cleaner production，2021，320：128900.

［3］ KOMISARCZYK K，DACHOWSKI R.A study of selected properties of autoclaved bricks［C］//3rd Scientific Conference Environmental Challenges in Civil Engineering （ECCE 2018）.Les Ulis，F(xiàn)rance：EDP Sciences，2018：02017.

［4］ 齊仕杰.利用廢棄混凝土和廢棄粘土磚制備蒸壓磚［D］.大連：大連理工大學(xué)，2021.

［5］ 丁亞九.多晶硅廢渣蒸壓磚的制備及其性能研究［D］.南京：東南大學(xué)，2016.

［6］ 李玲，焦向科，彭如振.稀土尾礦蒸壓磚的制備及強(qiáng)度性能研究［J］.非金屬礦，2019，42（3）：28-31.

LI Ling，JIAO Xiangke，PENG Ruzhen.Preparation and strength performance of rare earth tailing based autoclaved bricks［J］.Non-metallic mines，2019，42（3）：28-31（in Chinese）.

［7］ 李鵬冠，趙風(fēng)清.鋼渣-尾礦蒸壓磚的生產(chǎn)工藝參數(shù)研究［J］.環(huán)境科學(xué)與技術(shù)，2016，39（4）：102-106.

LI Pengguan，ZHAO Fengqing.Factors on autoclaved brick from polyphosphate modified steel slag and tailings［J］.Environmental science amp; technology，2016，39（4）：102-106（in Chinese）.

［8］ 孫福凱.低品質(zhì)粉煤灰制備蒸壓砌塊研究［D］.濟(jì)南：山東建筑大學(xué)，2020.

［9］ 趙云良，張一敏，陳鐵軍.采用低硅赤鐵礦尾礦制備蒸壓磚［J］.中南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2013，44（5）：1760-1765.

ZHAO Yunliang，ZHANG Yimin，CHEN Tiejun.Preparation of autoclaved bricks made from low-silicon hematite tailings［J］.Journal of Central South University（science and technology），2013，44（5）：1760-1765（in Chinese）.

［10］于元峰，張喜發(fā)，矯清先，等.塔克拉瑪干沙漠砂工程性質(zhì)試驗(yàn)研究［J］.中國沙漠，2007，27（3）：362-366.

YU Yuanfeng，ZHANG Xifa，JIAO Qingxian，et al.Research on engineering properties of desert sands in Taklimakan desert［J］.Journal of desert research，2007，27（3）：362-366（in Chinese）.

［11］楊小薈，王玉寶，崔東，等.古爾班通古特沙漠砂的物理力學(xué)性質(zhì)［J］.中國沙漠，2005，25（4）：563-569.

YANG Xiaohui，WANG Yubao，CUI Dong，et al.Physical and mechanical characters of sands in Gurbantonggut desert［J］.Journal of desert research，2005，25（4）：563-569（in Chinese）.

［12］YAN W L，WU G，DONG Z Q.Optimization of the mix proportion for desert sand concrete based on a statistical model［J］.Construction and building materials，2019，226：469-482.

［13］馬菊榮，劉海峰，楊維武.沙漠砂混凝土動(dòng)態(tài)力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)研究［J］.實(shí)驗(yàn)力學(xué)，2015，30（4）：491-498.

MA Jurong，LIU Haifeng，YANG Weiwu.Experimental study of dynamic mechanical properties of desert sand concrete［J］.Journal of experimental mechanics，2015，30（4）：491-498（in Chinese）.

［14］中華人民共和國工業(yè)和信息化部.硅酸鹽建筑制品用生石灰：JC/T 621—2009［S］.北京：中國建材工業(yè)出版社.

［15］CICEK T，TANRIVERDI M.Lime based steam autoclaved fly ash bricks［J］.Construction and building materials，2007，21（6）：1295-1300.

［16］中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局，中國國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì).砌墻磚試驗(yàn)方法：GB/T 2542—2012［S］.北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，2012.

［17］趙云良.低硅鐵尾礦制備蒸壓磚技術(shù)及機(jī)理研究［D］.武漢：武漢理工大學(xué)，2012.

［18］蔡禮雄.輕質(zhì)高強(qiáng)節(jié)能砌塊的制備與性能影響研究［D］.武漢：武漢理工大學(xué)，2014.

［19］趙子遠(yuǎn)，胡晨光，白瑞英，等.蒸養(yǎng)和蒸壓條件下粉煤灰水泥漿體中鋁配位分布規(guī)律［J］.功能材料，2018，49（5）：5096-5102.

ZHAO Ziyuan，HU Chenguang，BAI Ruiying，et al.Distribution of aluminum ions coordination in Portland cement pastes with fly ash at steam-cured and autoclaved condition［J］.Journal of functional materials，2018，49（5）：5096-5102（in Chinese）.

（編輯 張璐）