油氣管道不動(dòng)火帶壓堵漏裝置設(shè)計(jì)與仿真研究

摘" 要：針對(duì)油氣管道不動(dòng)火帶壓堵漏的技術(shù)難題和相應(yīng)設(shè)備尚不完善的現(xiàn)狀，設(shè)計(jì)了一種適用于油氣管道不動(dòng)火帶壓堵漏裝置，通過移動(dòng)裝置到達(dá)工作位置后使用抱緊裝置將帶壓堵漏盒放置于管道漏點(diǎn)處，進(jìn)而完成堵漏工作。首先，對(duì)抱緊裝置進(jìn)行結(jié)構(gòu)簡圖的繪制，分析并計(jì)算機(jī)構(gòu)的自由度，通過理論力學(xué)中靜力學(xué)對(duì)機(jī)構(gòu)中構(gòu)件進(jìn)行受力分析。其次，基于SolidWorks軟件對(duì)抱緊裝置中的各個(gè)零件進(jìn)行三維建模。最后，基于Ansys 軟件對(duì)抱緊裝置的靜態(tài)結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元分析，對(duì)在工作狀態(tài)下的抱緊裝置進(jìn)行應(yīng)力、應(yīng)變和總形變求解，得到對(duì)應(yīng)云圖和參數(shù)。研究結(jié)果可為機(jī)械機(jī)構(gòu)的安全穩(wěn)定提供理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：不動(dòng)火帶壓堵漏;有限元仿真;靜力學(xué)分析;油氣管道封

中圖分類號(hào)：TE973.8""""""""" 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A""""" doi：10.3969/j.issn.1001-3482.2025.01.006

Design and Simulation Study of Pressurized Leakage Plugging Device for

Oil and Gas Pipelines

LIU Lu1，2， JIA Xiaoli1，2， YANG Chen1，2，LI Xingtao3，LIU Haipeng4

（1.College of Mechanical and Transportation Engineering， China University of Petroleum-Beijing， Beijing

102249，China; 2.Center of Advanced Oil and Gas Equipment， China University of Petroleum-Beijing， Beijing 102249，China;3.PetroChina International Exploration and Development Company Limited， Beijing 100034，China; 4.CNPC International Pipeline Company Limited， Beijing 102206，China）

Abstract：" In view of the technical difficulties involved in the leakage plugging of oil and gas pipelines using pressure without fire and the imperfect state of the relevant equipment， a device for the aforementioned purpose has been designed. A pressurized leakage plugging device was designed for oil and gas pipelines， which uses the holding device to place the pressurized leakage plugging box at the leakage point of the pipeline after arriving at the working position through the mobile device， and then completes the leakage plugging work. Firstly， a structural sketch of the holding device was designed， the degrees of freedom of the mechanism were analyzed and calculated， and the components in the mechanism were analyzed using the theoretical mechanics of static mechanics. Subsequently， each component of the holding device was modeled in three dimensions using SolidWorks software. Finally， a finite element analysis was conducted on the static structure of the clamping device using ANSYS Workbench software. This analysis enabled the calculation of stress， strain， and total deformation for the clamping device under the specified working conditions， and the generation of corresponding cloud diagrams and parameters. These results provide a theoretical basis for ensuring the safety and stability of the mechanical mechanism. Key words： pressurized leakage plugging without fire; finite element simulation; hydrostatic analysis; oil and gas pipeline plugging

收稿日期： 2024-08-30

基金項(xiàng)目： 國家自然科學(xué)基金（11872377，11402309）;中國石油大學(xué)（北京）自然科學(xué)基金（2462020XKJS01）。

作者簡介：劉 璐（1996-），男，河北秦皇島人，博士，現(xiàn)從事石油礦場設(shè)備的設(shè)計(jì)和計(jì)算機(jī)仿真方面的工作，E-mail：luliujx@163.com。

通信作者： 賈曉麗（1980-），女，教授，現(xiàn)從事智能機(jī)器人及檢測(cè)技術(shù)、智能傳感與驅(qū)動(dòng)相關(guān)研究，E-mail：xljia@cup.edu.cn。

文章編號(hào)：1001-3482（2025）01-0030-07

隨著全球能源需求的持續(xù)增長，油氣資源的開發(fā)與運(yùn)輸在保障國家能源安全、促進(jìn)經(jīng)濟(jì)發(fā)展中扮演著至關(guān)重要的角色[1-2]。油氣管道作為連接油氣田與消費(fèi)市場的關(guān)鍵基礎(chǔ)設(shè)施，其安全穩(wěn)定運(yùn)行直接關(guān)系到能源供應(yīng)的連續(xù)性和可靠性[3-5]。然而，在實(shí)際運(yùn)營過程中，油氣管道往往會(huì)因材料老化、腐蝕、外力損傷或操作不當(dāng)?shù)仍虺霈F(xiàn)泄漏問題，不僅會(huì)造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失，還可能引發(fā)環(huán)境污染、火災(zāi)甚至爆炸等嚴(yán)重后果，嚴(yán)重威脅公共安全與生態(tài)環(huán)境[6-9]。因此，如何高效、安全地處理油氣管道泄漏，成為油氣行業(yè)亟待解決的技術(shù)難題。傳統(tǒng)的管道修復(fù)方法往往需要停運(yùn)管道、排空管內(nèi)介質(zhì)后進(jìn)行修復(fù)，這不僅耗時(shí)耗力，而且會(huì)造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和社會(huì)影響[10-13]。為此，帶壓堵漏技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生，并逐漸成為油氣管道泄漏應(yīng)急處理的重要手段。帶壓堵漏技術(shù)能夠在管道不停輸、不降壓的情況下，迅速對(duì)泄漏點(diǎn)進(jìn)行封堵，確保油氣管道的安全運(yùn)行，減少因泄漏帶來的損失。

使用機(jī)器人進(jìn)行遠(yuǎn)程帶壓堵漏不僅準(zhǔn)備時(shí)間短、反應(yīng)速度快、操作精度高，適合通?？趶降拿簹夤艿馈６叶沤^了因煤氣泄漏對(duì)維修人員的生命安全的危害，縮短了堵漏工作的準(zhǔn)備時(shí)間，有效地降低了事故發(fā)生的危險(xiǎn)[14-15]。因此，本文聚焦于油氣管道帶壓堵漏裝置的設(shè)計(jì)與仿真研究，旨在通過創(chuàng)新設(shè)計(jì)思路與先進(jìn)的仿真技術(shù)，開發(fā)出一種高效、可靠、易于操作的帶壓堵漏裝置，為油氣管道的應(yīng)急搶修提供有力的技術(shù)支持。將帶壓堵漏盒安置于在漏點(diǎn)處，將修補(bǔ)材料注入漏點(diǎn)形成的腔室內(nèi)，完成堵漏工作。堵漏全過程對(duì)管道內(nèi)外的溫度、壓力等幾乎沒有影響，也沒有明火等危險(xiǎn)因素，可以真正實(shí)現(xiàn)不停產(chǎn)的帶壓堵漏，縮小了因管道維修導(dǎo)致的停產(chǎn)時(shí)間，顯著地提高了企業(yè)的生產(chǎn)效率。帶壓堵漏機(jī)器人的設(shè)計(jì)結(jié)合機(jī)電系統(tǒng)和高分子材料的應(yīng)用，克服了傳統(tǒng)的堵漏方式時(shí)因泄漏有害氣體對(duì)人體的影響，解決了不同情況下管道泄漏的堵漏問題。本研究不僅具有重要的理論價(jià)值，能夠豐富和完善油氣管道帶壓堵漏技術(shù)的理論體系，同時(shí)也具有廣泛的應(yīng)用前景，能夠?yàn)橛蜌夤艿赖膽?yīng)急搶修提供高效、可靠的技術(shù)解決方案，對(duì)保障油氣管道的安全運(yùn)行、減少經(jīng)濟(jì)損失與環(huán)境污染具有重要意義。

1 帶壓堵漏裝置技術(shù)指標(biāo)與總體設(shè)計(jì)

1.1 帶壓堵漏技術(shù)指標(biāo)

本文開展的工作制定工況環(huán)境為油氣管道，管道材質(zhì)多為碳素結(jié)構(gòu)鋼Q235，選擇分析的管道直徑DN80～DN2 000，管壁厚為4.5～12 mm，常用壓力為30 kPa。堵漏機(jī)器人需要到達(dá)工作位置后，進(jìn)行管道漏點(diǎn)的堵漏。為簡化機(jī)器人的機(jī)械機(jī)構(gòu)和抱緊方式，滿足直徑要求，選擇直徑為1 m，壁厚為6 mm的管道進(jìn)行分析。

1.2 帶壓堵漏方案設(shè)計(jì)

帶壓堵漏機(jī)器人的設(shè)計(jì)方案如圖1所示。堵漏作業(yè)的流程具體如下：首先，判斷工作環(huán)境是否適合進(jìn)行堵漏作業(yè);若適合堵漏機(jī)器人作業(yè)，將堵漏機(jī)器人移動(dòng)到指定工作位置，使用可見光視覺系統(tǒng)尋找漏點(diǎn)，觀察并記錄管道漏點(diǎn)形狀。通過調(diào)整機(jī)械臂將抱緊裝置抱緊管道并將帶壓堵漏盒預(yù)緊到泄漏點(diǎn)，通過驅(qū)動(dòng)抱緊裝置讓堵漏裝置盒緊固并持續(xù)4～6 h至金屬修補(bǔ)劑密封漏點(diǎn)。判斷堵漏工作完成情況無誤后，卸載除了堵漏盒以外的其他裝置，完成帶壓堵漏作業(yè)。為了滿足以上工作要求，完成上述工作流程，本論文將開展帶壓堵漏裝置盒和抱緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)。

2 帶壓堵漏裝置盒和抱緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

2.1 帶壓堵漏裝置盒設(shè)計(jì)

帶壓堵漏裝置盒如圖2所示，在工作時(shí)需要將堵漏盒固定在抱緊裝置中的零件上，并且在堵漏工作開始后可以將除了堵漏盒以外的其他裝置卸下。讓堵漏盒可以長時(shí)間附在管道上，需要堵漏盒與法蘭采用銷釘配合。在執(zhí)行末端系統(tǒng)機(jī)械臂向上提供壓力時(shí)，銷釘會(huì)受到法蘭和堵漏盒的剪切力，使銷釘在堵漏盒與法蘭接觸的界面發(fā)生斷裂。此時(shí)，堵漏盒與其他部分分開，完成了工作前的固定和工作后的分離。

2.2 帶壓堵漏裝置抱緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

抱緊裝置作為機(jī)械機(jī)構(gòu)的重點(diǎn)，也是能否完成堵漏工作的關(guān)鍵。設(shè)計(jì)的工作范圍可以滿足直徑

1 000 mm管道，而且不會(huì)因?yàn)楣艿劳庑蔚那什煌蛊錈o法抱緊。在室外可以長時(shí)間抱緊管道而不脫落，能應(yīng)對(duì)惡劣天氣，可靠性強(qiáng)。為了能夠緊固堵漏盒，要求抱緊裝置不僅能夠在水平方向夾緊管道，也要求其在垂直方向上有一定的壓力，初步設(shè)定為30 kPa。并且為了防止因自重過大，使夾緊效果受到影響，選擇合適的材料，既能夠滿足剛度要求又保證輕量化設(shè)計(jì)。

因此本文選擇通過形狀記憶合金彈簧的變形拉動(dòng)連桿帶動(dòng)機(jī)架和四桿機(jī)構(gòu)，使整個(gè)抱緊裝置向上提，進(jìn)而抱緊管道，讓堵漏盒與管道結(jié)合，金屬修補(bǔ)劑在抱緊裝置力的作用下可與管道漏點(diǎn)充分接觸可以形成堵漏。

設(shè)計(jì)的抱緊機(jī)構(gòu)為平面四邊形機(jī)構(gòu)，如圖3所示。

以彈簧為主動(dòng)件可以將彈簧的直線運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為夾具的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，機(jī)構(gòu)中共有9個(gè)構(gòu)件，13個(gè)平面低副，且沒有高副的存在。

帶壓堵漏裝置抱緊機(jī)構(gòu)自由度計(jì)算式為：

N=3n-2PL-PH=3×9-2×13=1（1）

式中：N為裝置的自由度個(gè)數(shù);n為裝置的構(gòu)件個(gè)數(shù);PL為裝置的低副個(gè)數(shù);PH裝置的高副個(gè)數(shù)。

由計(jì)算可知該機(jī)構(gòu)自由度為1，且等于原動(dòng)件個(gè)數(shù)（只有一個(gè)彈簧作為原動(dòng)件），即滿足自由度大于零，且自由度等于原動(dòng)件個(gè)數(shù)的條件，因此，該機(jī)構(gòu)有確定的運(yùn)動(dòng)。

假設(shè)兩組抱緊裝置受力狀況相同，一組抱緊裝置與管道之間的受力分析示意圖如圖4～5所示。

桿KI受力分析圖6所示，當(dāng)抱緊夾具夾緊時(shí)，將管道受到力簡化為正壓力，因?yàn)闄C(jī)構(gòu)呈對(duì)稱機(jī)構(gòu)，故夾具兩端受到摩擦力F1=F2，則管道在空中的受力方程可以表現(xiàn)為：

G=2（F+F1+F2）"""""""""""" （2）

F1=（3）

式中：G為抱緊裝置的總重力，N;F為末端執(zhí)行機(jī)構(gòu)機(jī)械臂的向上推力，N;F1、F2為夾緊狀態(tài)下管道受到夾具的摩擦力，N。

圖6 桿KI受力分析示意圖

因?yàn)楸Ьo機(jī)構(gòu)成對(duì)稱機(jī)構(gòu)，因此對(duì)其局部構(gòu)件進(jìn)行分析。對(duì)桿KI進(jìn)行受力分析得：

FK=FI（4）

式中：FK為工作狀態(tài)下桿KI上點(diǎn)K處所受的力，N;FI為工作狀態(tài)下桿KI上點(diǎn)I處所受的力，N。根據(jù)力的相互作用原則，可得FP=FN1。夾具與管道的摩擦因數(shù)為μ，則夾具所受到管道的作用力FP為：

FP=F1/μ=（5）

由于桿KI是二力桿，故FK與FI大小相等、方向相反。此時(shí)FP的大小方向均已知可求，F(xiàn)K′的方向可求，為獲得桿GEC上點(diǎn)G處受力情況，還需獲知點(diǎn)G的受力方向。根據(jù)三力平衡匯交定理：當(dāng)物體受到同平面內(nèi)不平行的三力作用而平衡時(shí)，三力的作用線必匯交于一點(diǎn)。即物體在互相不平行的三個(gè)力作用下處于平衡狀態(tài)時(shí)，這三個(gè)力必定共面共點(diǎn)，合力為零。故FG方向亦已知，交于FP和FK的交點(diǎn)Q，如圖7所示。

在桿PKG上對(duì)點(diǎn)K進(jìn)行力矩分析，得：

MK（FG）=FGx1（6）

MK（FP）=-FPx2（7）

MK=MK（FG）+MK（FP）=0（8）

式中：FG為工作狀態(tài)下桿GE在點(diǎn)G的作用力，N;FP為工作狀態(tài)下管道對(duì)點(diǎn)P的作用力，N;x1為工作狀態(tài)下點(diǎn)K到FG所在直線方向垂直距離，m;x2為工作狀態(tài)下點(diǎn)K到管道圓心水平線垂直距離，m;MK（FG）為工作狀態(tài)下桿GE對(duì)點(diǎn)G的作用力FG對(duì)K點(diǎn)的矩，N·m;MK（FP）為工作狀態(tài)下管道對(duì)點(diǎn)P的作用力FP對(duì)K點(diǎn)的力矩，N·m。其中FG與FG′為不同構(gòu)件上的同一點(diǎn)，所以兩力大小相同，通過角標(biāo)區(qū)別兩力，后文不再贅述。由式（6）～（8）可知：

FG=FG′（9）

FG==（10）

圖8為桿GEC受力分析示意圖，經(jīng)計(jì)算后FG′的大小方向均已知可求，F(xiàn)C的方向可求，為獲得桿CA上點(diǎn)C處受力情況，此時(shí)對(duì)桿GEC上點(diǎn)E取距，無需知道點(diǎn)E處受力情況。

在桿GEC上對(duì)點(diǎn)E進(jìn)行力矩分析，可得：

ME（FG′）=FG′x3（11）

ME（FG′）=FG′x3（12）

ME=ME（FG′）+ME（FC）=0（13）

式中：FG′為工作狀態(tài)下桿PKG點(diǎn)G的作用力，N;FC為工作狀態(tài)下桿AC對(duì)點(diǎn)C的作用力，N;x3為工作狀態(tài)下點(diǎn)FG′所在直線方向垂直距離，m;x4為工作狀態(tài)下點(diǎn)E到FC所在直線方向垂直距離，m;ME（FG′）為工作狀態(tài)下桿PKG對(duì)點(diǎn)G所受的作用力FG′對(duì)E點(diǎn)的力矩，N·m;MK（FP）為工作狀態(tài)下桿AC對(duì)點(diǎn)C的作用力FC對(duì)E點(diǎn)的力矩，N·m。

由式（11）～（13）可知：

FC′==（14）

桿CA受力分析如圖9所示，對(duì)桿CA進(jìn)行受力分析可得：

FC′=FA（15）

式中：FC′為工作狀態(tài)下桿GEC對(duì)點(diǎn)C作用力，N;FA為工作狀態(tài)下桿AB上點(diǎn)A作用力，N。

桿AB受力分析示意圖如圖10所示，因?yàn)闄C(jī)構(gòu)左右對(duì)稱，所以FA′=FB為保證機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性對(duì)FT增加安全系數(shù)S，再對(duì)桿AB進(jìn)行受力分析可得：

"""""""""""" FT=（FA′+FB）cosα（16）

式中：FT為工作狀態(tài)下彈簧對(duì)桿AB的力，N;FA′為工作狀態(tài)下桿AC對(duì)點(diǎn)A的作用力，N;FB為工作狀態(tài)下桿BD對(duì)點(diǎn)B的作用力，N;α為工作狀態(tài)下桿AC與豎直方向角度。

取安全系數(shù)S=1.5，并由式（3）、（5）、（10）、（14）～（16）可推導(dǎo)FT的數(shù)學(xué)表達(dá)式為：

FC=FA′=FA=FB（17）

FT=2SFA′=（18）

由于抱緊裝置中夾具和管道之間的接觸材料是橡膠和鋼材，因此μ取0.8。根據(jù)抱緊裝置的尺寸設(shè)計(jì)、管道直徑，初步確定當(dāng)抱緊裝置抱緊時(shí)各尺寸和角度為：

x1=30 mm;x2=527 mm;x3=79 mm;

x4=135 mm;α=6.4°"""""" （19）

通過三維建?？芍Ｐ腕w積為0.019 m3，一般構(gòu)件材料選擇鋁合金，部分選擇普通碳鋼，故抱緊裝置和堵漏盒總質(zhì)量為47.593 kg，則抱緊裝置所受重力為：

G=mg=47.593×9.8=466.41 N（20）

式中：G為抱緊裝置的總重力，N;m為抱緊裝置和堵漏盒的總質(zhì)量，kg;g為重力加速度，取9.8 m/s2。帶入式（18）可得：

FT=445.9-19.14F（21）

3 帶壓堵漏抱緊裝置模型建立與仿真分析

3.1 帶壓堵漏抱緊裝置模型建立

抱緊裝置的零件由機(jī)架、連桿和夾具等幾部分組成。機(jī)架的總長為600 mm，最寬處尺寸為510 mm;原動(dòng)件連桿長210 mm，寬為50 mm，連桿兩孔之間距離為180 mm;夾具長650 mm，寬40 mm;堵漏盒法蘭外直徑400 mm，內(nèi)直徑200 mm，高25 mm。使用SolidWorks建立好的模型如圖11所示。

3.2 帶壓堵漏抱緊裝置有限元仿真

3.2.1 靜力學(xué)仿真分析

本研究進(jìn)行有限元分析之前，首先要建立Ansys軟件的三維模型，將在三維軟件中建立三維模型導(dǎo)入軟件，再進(jìn)行相關(guān)的仿真操作。在仿真參數(shù)設(shè)置中，結(jié)構(gòu)鋼的密度為7 850 kg/m3，彈性模量為2×105 MPa，剪切模量為76 923 MPa，泊松比為0.3;鋁合金為2 770 kg/m3，彈性模量為71 000 MPa，剪切模量為26 692 MPa，泊松比為0.33。對(duì)帶壓堵漏抱緊裝置有限元仿真有限元靜力學(xué)的分析，可以得到帶壓堵漏抱緊裝置相關(guān)的等效應(yīng)力、應(yīng)變和總形變分布云圖，如圖12～14所示。

由圖12可知抱緊裝置所受的最大等效應(yīng)力為24.486 MPa，出現(xiàn)在與管道相接觸的夾具螺栓處，小于結(jié)構(gòu)鋼的許用應(yīng)力，滿足結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度要求。由圖13可知，在加緊過程完成后，抱緊裝置所受的最大等效應(yīng)變?yōu)?.25×10-4 mm/mm，出現(xiàn)在夾具下側(cè)長螺栓處，其變化大小在實(shí)際狀況下影響小，在材料所允許的范圍內(nèi)。圖14顯示抱緊裝置所受的最大變形為0.282 87 mm，出現(xiàn)在圓形管上距離裝置最遠(yuǎn)端處的直線上，從數(shù)值大小來看，最大變形處的變形不影響實(shí)際管道的使用，抱緊裝置的修補(bǔ)過程不會(huì)對(duì)管道有損壞的作用，證明了抱緊裝置的可行性，符合使用要求。

3.2.2 模態(tài)仿真分析

任何物體都有本身的固有頻率，模態(tài)是機(jī)械自身的振動(dòng)特性，模態(tài)分析可以了解機(jī)構(gòu)的特征頻率，避免與機(jī)構(gòu)在特定某段頻率發(fā)生共振或者造成損傷。在工程應(yīng)用中，一般只有前幾次的固有頻率對(duì)機(jī)構(gòu)有較大影響，可能會(huì)引起機(jī)械共振，高階的固有頻率影響很小。故本文主要分析前6次振型對(duì)機(jī)構(gòu)的影響，并對(duì)抱緊裝置所產(chǎn)生的形變進(jìn)行分析，得到抱緊裝置固有頻率和最大位移的模態(tài)振型，如圖15所示。

由圖15的模態(tài)振型可知，抱緊裝置的前6階模態(tài)頻率介于17.37～50.8 Hz之間，管道的圓弧頂部處形變較大，容易發(fā)生變形，夾具與管道的接觸面形變也相對(duì)較大，上述部分可以通過改進(jìn)材料或者進(jìn)行布局加厚來減小變形。

在實(shí)際工況下，管道表面并非理想曲面，表面的不平整性會(huì)因?yàn)檎駝?dòng)對(duì)抱緊裝置有一定的沖擊。當(dāng)抱緊裝置夾緊管道后，抱緊裝置的夾具和堵漏盒與管道的接觸面存在一定的變化時(shí)，管道受到的反作用力也在不斷的變化，振動(dòng)頻率也在不斷地變化。根據(jù)振動(dòng)穩(wěn)定性準(zhǔn)則，為了保證抱緊裝置的穩(wěn)定性，將抱緊裝置的固有頻率與振源的頻率錯(cuò)開，可以大大降低共振的危害，需要滿足的條件為：

0.85f≥fp或1.15f≤fp（22）

式中：f為零件的固有頻率，Hz;fp為振動(dòng)源頻率，Hz。

對(duì)抱緊裝置進(jìn)行模態(tài)分析是為了避開共振，共振會(huì)使機(jī)構(gòu)發(fā)生變形，極大地降低結(jié)構(gòu)的使用壽命和穩(wěn)定性，可以通過更換材料來改變機(jī)構(gòu)的頻率來避開共振。通過上述模態(tài)分析和計(jì)算可知，可以讓振動(dòng)源的頻率大于58.42 Hz或者小于15.10Hz來避開零件的固有頻率段。

4 結(jié)論

1） 提出了帶壓堵漏機(jī)器人的整體方案，明確其技術(shù)指標(biāo)。重點(diǎn)對(duì)抱緊裝置機(jī)構(gòu)的類型進(jìn)行分析和選擇，從抱緊裝置的靜力學(xué)方案的角度進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算裝置結(jié)構(gòu)簡圖的自由度，對(duì)抱緊裝置進(jìn)行受力分析。

2） 使用SolidWorks軟件對(duì)抱緊裝置進(jìn)行了三維建模，得到了抱緊裝置的三維模型，對(duì)部分零件的參數(shù)進(jìn)行分析。

3） 使用Ansys對(duì)抱緊裝置進(jìn)行有限元模型的建立，在靜態(tài)結(jié)構(gòu)方面，對(duì)抱緊裝置進(jìn)行應(yīng)力、應(yīng)變、總形變方面的分析，得到了對(duì)應(yīng)的云圖和參數(shù);在動(dòng)力學(xué)方面，對(duì)抱緊裝置進(jìn)行模態(tài)分析，得到了抱緊裝置的固有頻率，可以避免裝置共振的影響。

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（編輯：韓睿超）