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    有限元法模擬GFRP筋肋深與其拉伸力學(xué)性能關(guān)系研究

    2015-04-30 17:37吳煜楊
    關(guān)鍵詞:有限元法

    吳煜楊 等

    摘要:由試驗(yàn)得知,GFRP筋肋深淺對(duì)其力學(xué)性能有很大影響,當(dāng)肋深時(shí),其拉伸力學(xué)性能較差,反之較好。文章所述課題以試驗(yàn)數(shù)據(jù)為基準(zhǔn),利用有限元方法模擬分析GFRP筋的拉伸力學(xué)性能,通過Comsol軟件實(shí)現(xiàn)建模與計(jì)算,不斷改變肋深與所加拉應(yīng)力大小,使之達(dá)到與基準(zhǔn)相吻合,從而得出GFRP筋肋深與其拉伸力學(xué)性能的關(guān)系。

    關(guān)鍵詞:GFRP;有限元法;Comsol;拉伸力學(xué);肋深 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

    中圖分類號(hào):TU377 文章編號(hào):1009-2374(2015)13-0013-03 DOI:10.13535/j.cnki.11-4406/n.2015.13.007

    1 研究背景

    鋼筋腐蝕是影響其力學(xué)性能的主要因素,腐蝕會(huì)極大地加快鋼筋的腐蝕,增加建筑成本并且會(huì)降低建筑的使用年限。因此,怎樣解決鋼筋的腐蝕問題成為了一個(gè)十分重大的課題出現(xiàn)在了廣大科研工作者的面前。經(jīng)過很多人的努力探索與研究,尋求了不同的防止鋼筋腐蝕的手段,其中的一個(gè)熱門的研究方向就是尋求一種鋼筋的替代品——纖維增強(qiáng)材料。

    這些通過擠壓制作而成的纖維具有質(zhì)量輕、抗拉強(qiáng)度高、抗疲勞性能優(yōu)等眾多的良好力學(xué)性能,同時(shí)又具備透磁波性能強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn),在現(xiàn)有的工程中,常常可以代替或部分代替?zhèn)鹘y(tǒng)鋼筋,最主要的是與以往的鋼筋相比較,其耐腐蝕的性能大大提高,從而延長(zhǎng)建筑的使用年限和保養(yǎng)成本。近年來在國(guó)內(nèi)外的結(jié)構(gòu)加固及工程改造中得到廣泛的應(yīng)用。雖然各類GFRP筋具有很好的力學(xué)性能和很好的實(shí)用價(jià)值,但是,GFRP筋也難免存在著一些自身的缺陷。比如,GFRP筋是一種脆性材料,當(dāng)其所受應(yīng)力達(dá)到極限應(yīng)力時(shí)就會(huì)因?yàn)闆]有像傳統(tǒng)鋼材一樣的屈服階段而發(fā)生脆性破壞,從而斷裂,這也是其發(fā)展受限的主要因素。因此為了保證安全的前提,研究GFRP筋的各項(xiàng)受力性能就顯得極為重要。GFRP筋材料極限抗壓強(qiáng)度基本可以滿足要求,但是其抗拉強(qiáng)度是其性能的主要指標(biāo),而抗拉性能則根據(jù)其肋深有顯著的關(guān)系。本文是基于有限元Comsol軟件進(jìn)行的對(duì)GFRP筋對(duì)橫肋深淺的力學(xué)性能的研究。

    2 模型建立分析及計(jì)算

    2.1 模型建立分析

    2.1.1 幾何模型構(gòu)建。GFRP筋實(shí)驗(yàn)樣品:長(zhǎng)1.24m,直徑0.016m,肋間距0.018m/0.027m。利用Comsol軟件的有限元方法對(duì)GFRP筋進(jìn)行拉伸的計(jì)算機(jī)模擬實(shí)驗(yàn)。選擇“結(jié)構(gòu)力學(xué)”——“固體力學(xué)”;求解類型中選擇“穩(wěn)態(tài)”。

    模型的建立,由于應(yīng)力對(duì)桿件的影響與桿件的長(zhǎng)度無關(guān),為了在軟件中比例的協(xié)調(diào),建立出一個(gè)長(zhǎng)度0.5m、直徑0.016m的圓柱作為基礎(chǔ),纏繞螺旋線并用差集去除螺旋線的GFRP筋模型。

    螺旋線的參數(shù):Major radius:0.008m

    Minor radius:0.0005m

    Axial pitch:0.03m

    注:(1)以上參數(shù)模擬GFRP筋的肋。Major radius為螺旋線纏繞半徑;Minor radius為螺旋線線半徑,在后續(xù)的模擬中可以改變其參數(shù),模擬各種肋深條件;Axial pitch為螺旋線的間距;(2)已有實(shí)驗(yàn)證明,在一定范圍,肋間距對(duì)GFRP筋的力學(xué)性能影響不大,在后續(xù)的模擬中肋間距對(duì)GFRP筋的應(yīng)力誤差小于5%,因此將Axial pitch的參數(shù)設(shè)為0.03m。

    2.1.2 材料加載。GFRP筋的材料,參數(shù)如下:

    密度:2850kg/m3

    彈性模量:26.8~45.9GPa

    2.1.3 網(wǎng)格建立利用有限元方法對(duì)GFRP筋的力學(xué)性能進(jìn)行分析,應(yīng)對(duì)模型加載合適的網(wǎng)格,由于初始時(shí)肋深較淺,宜采用較細(xì)致的網(wǎng)格,故選用Finer級(jí)的網(wǎng)格進(jìn)行模擬,隨著后續(xù)肋深的不斷變化,可采用Fine與Normal級(jí)的網(wǎng)格。

    2.1.4 固定端約束。選擇模型的一個(gè)端面作為拉伸試驗(yàn)?zāi)M的固定端約束。

    2.1.5 載荷分布選擇模型的另一個(gè)端面作為應(yīng)力的載荷分布面,設(shè)置應(yīng)力大小參數(shù),確定載荷分布。

    2.2 模型建立與計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)上述模型分析,建立不同肋深的GFRP筋模型,并進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算。模型如圖1所示:

    圖1 GFRP筋模型加載網(wǎng)格效果

    進(jìn)行0.5mm肋深的GFRP筋拉伸模擬計(jì)算,Minor radius設(shè)為0.0005m,載荷設(shè)為實(shí)際實(shí)驗(yàn)結(jié)果;進(jìn)行2.0mm肋深的GFRP筋拉伸模擬計(jì)算,Minor radius設(shè)為0.002m,載荷設(shè)為實(shí)際實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示:

    表1 GFRP筋肋深與抗拉強(qiáng)度關(guān)系

    分別對(duì)0.5mm與2.0mm不同肋深的GFRP筋樣品進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。得到不同肋深的GFRP筋的拉伸實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)各5組,以此對(duì)模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果如圖2、圖3所示:

    圖2 0.5mm肋深GFRP模擬

    效果圖 圖3 2.0mm肋深GFRP模擬

    效果圖

    表2 GFRP筋肋深與應(yīng)力關(guān)系表

    根據(jù)第一強(qiáng)度理論(最大拉應(yīng)力理論):GFRP筋為脆性材料,脆性材料最大拉應(yīng)力為材料破壞的主要因素,即認(rèn)為無論在任何狀態(tài)下,使得:

    σ1=σb (1)

    其中σ1為最大拉應(yīng)力,σb為材料軸向拉伸實(shí)驗(yàn)時(shí)的極限應(yīng)力,當(dāng)條件滿足上式時(shí),即可認(rèn)為材料發(fā)生破壞。將實(shí)驗(yàn)所用GFRP筋按照之前敘述步驟在Comsol軟件中建立模型,改變所加應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算,使得模擬實(shí)驗(yàn)中的GFRP筋有任意部位的應(yīng)力σ1達(dá)到σb,即認(rèn)為GFRP筋模型發(fā)生破壞。根據(jù)10組模擬結(jié)果,0.5mm肋深與2mm肋深的GFRP筋最大應(yīng)力均為3350MPa左右,模擬斷裂處結(jié)果與實(shí)驗(yàn)的GFRP筋斷裂位置相同,有限元模擬分析計(jì)算與實(shí)際實(shí)驗(yàn)相吻合,結(jié)果可信。

    控制肋深變量,改變所加應(yīng)力大小,使得模擬數(shù)據(jù)的結(jié)果顯示最大應(yīng)力值為3350MPa左右,此時(shí)所加應(yīng)力為當(dāng)前肋深條件下的極限應(yīng)力。改變Minor radius參數(shù)進(jìn)行不同肋深的模擬實(shí)驗(yàn),得到不同肋深條件下的極限應(yīng)力。結(jié)果如圖表2所示。

    3 結(jié)果分析

    3.1 極限應(yīng)力與肋深關(guān)系

    根據(jù)GFRP筋的拉伸模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)生成散點(diǎn)圖,如圖4所示:

    圖4 不同肋深極限拉應(yīng)力與肋深關(guān)系

    根據(jù)圖表數(shù)據(jù)分析可得:最大拉伸極限應(yīng)力隨肋深度的改變而改變,兩者為線性變化關(guān)系,添加趨勢(shì)線,表達(dá)式如下:

    (2)

    σ為極限應(yīng)力(單位:MPa);X為肋深(單位:mm)。

    當(dāng)X為2.00mm時(shí),σ=335MPa,而普通鋼筋的極限抗拉強(qiáng)度一般不超過250MPa,可見,GFRP筋材料的極限抗拉強(qiáng)度要比普通鋼筋強(qiáng)很多。

    3.2 彈性模量與肋深關(guān)系

    根據(jù)胡克定律:

    Fn/S=E?l/l (3)

    得到:

    E=σ/ε (4)

    E為所求彈性模量,σ為當(dāng)前肋深條件下的極限應(yīng)力,ε為當(dāng)前肋深條件下的縱向線應(yīng)變。

    已有實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù):當(dāng)肋深為0.5mm時(shí)縱向線應(yīng)變?yōu)?.016;當(dāng)肋深為2mm時(shí)縱向線應(yīng)變?yōu)?.014。以此我們將縱向線應(yīng)變與肋深的關(guān)系簡(jiǎn)化為線性關(guān)系,其計(jì)算值與實(shí)際值誤差小于5%,可以接受。表達(dá)式如下:

    (5)

    ε為縱向線應(yīng)變;X為肋深(單位:mm)。

    根據(jù)上述胡克定律表達(dá)式,分別將應(yīng)力、縱向線應(yīng)變關(guān)于肋深的表達(dá)式代入,可以得到彈性模量與肋深的關(guān)系。表達(dá)式如下:

    (6)

    E為彈性模量(單位:MPa);X為肋深(單位:mm)。

    化簡(jiǎn)可得:

    (7)

    E為彈性模量(單位:GPa);X為肋深(單位:mm),X范圍為0.5~2.0。

    4 結(jié)語

    (1)在半徑一定的情況下(半徑為0.5~2mm),GFRP筋的極限拉伸應(yīng)力與其肋深成反比關(guān)系;(2)GFRP筋的彈性模量滿足式(7),即在半徑一定時(shí),彈性模量與肋深成反比例關(guān)系;(3)在半徑相同條件下,肋深在2.0mm以下時(shí),GFRP筋的極限抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)好于普通鋼筋。

    參考文獻(xiàn)

    [1] 郝慶多,王言磊,歐進(jìn)萍.GFRP_鋼絞線復(fù)合筋黏結(jié)錨固試驗(yàn)研究及設(shè)計(jì)建議[J].土木工程學(xué)報(bào),2008,41(4).

    [2] 孫麗,王漢珽.GFRP筋受壓力學(xué)性能試驗(yàn)[J].沈陽建筑大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2011,27(6).

    [3] 拉擠玻璃纖維增強(qiáng)塑料桿拉伸性能試驗(yàn)方法(GB/T13096.1-91)[S].

    [4] 劉輝.FRP筋、高強(qiáng)鋼筋性能及對(duì)混凝土梁的性能研究[D].青島理工大學(xué),2013.

    作者簡(jiǎn)介:吳煜楊(1994-),男,浙江嘉興人,鄭州大學(xué)化工與能源學(xué)院安全工程專業(yè)本科在讀學(xué)生,研究方向:系統(tǒng)安全。

    (責(zé)任編輯:周 瓊)

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