• <tr id="yyy80"></tr>
  • <sup id="yyy80"></sup>
  • <tfoot id="yyy80"><noscript id="yyy80"></noscript></tfoot>
  • 99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

    自復(fù)位支撐鋼框架摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)性能研究

    2024-12-31 00:00:00徐龍河黃楚城謝行思
    振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2024年7期
    關(guān)鍵詞:抗震性能

    摘要: 自復(fù)位支撐在激活后具有較大的剛度和承載力,支撐連接節(jié)點(diǎn)及梁柱受力復(fù)雜,損傷風(fēng)險(xiǎn)高。提出了一種基于摩擦連接的自復(fù)位支撐鋼框架裝配式節(jié)點(diǎn),利用摩擦滑移連接實(shí)現(xiàn)自復(fù)位支撐極限軸力可控,并為整體結(jié)構(gòu)提供附加耗能。闡述了該摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造、組裝和工作原理,通過(guò)數(shù)值模擬對(duì)其抗震性能進(jìn)行研究,并分析了該節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)其性能的影響。結(jié)果表明:采用該節(jié)點(diǎn)的自復(fù)位支撐鋼框架滯回響應(yīng)更為飽滿,整體結(jié)構(gòu)耗能能力提升了20.81%,節(jié)點(diǎn)對(duì)總水平剪力的實(shí)際限制作用達(dá)17.56%,有效減緩了節(jié)點(diǎn)區(qū)塑性發(fā)展。通過(guò)改變支撐連接節(jié)點(diǎn)的摩擦片摩擦系數(shù)和高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力,能夠?qū)崿F(xiàn)起滑位移與起滑力可調(diào)。

    關(guān)鍵詞: 抗震性能; 自復(fù)位支撐連接節(jié)點(diǎn); 預(yù)制裝配; 摩擦耗能; 滯回響應(yīng)

    中圖分類(lèi)號(hào): TU352.11""" 文獻(xiàn)標(biāo)志碼: A""" 文章編號(hào): 1004-4523(2024)07-1239-11

    DOI:10.16385/j.cnki.issn.1004-4523.2024.07.016

    收稿日期: 2022-08-29; 修訂日期: 2022-11-14

    基金項(xiàng)目:"北京建筑大學(xué)大型多功能振動(dòng)臺(tái)陣實(shí)驗(yàn)室開(kāi)放研究專(zhuān)項(xiàng)基金項(xiàng)目(2021MFSTL08);國(guó)家自然科學(xué)基金面上項(xiàng)目(52078036);中國(guó)博士后科學(xué)基金面上項(xiàng)目(2022M710340)。

    引 言

    近年來(lái),自復(fù)位支撐因具有良好的耗能能力和復(fù)位能力,在罕遇地震下能充分發(fā)揮其優(yōu)越的抗震性能,成為可恢復(fù)功能結(jié)構(gòu)[1]的研究熱點(diǎn)。學(xué)者們提出了多種不同類(lèi)型的自復(fù)位支撐,Erochko等[2?3]提出一種由摩擦裝置耗能、預(yù)應(yīng)力筋提供復(fù)位能力的自復(fù)位摩擦耗能支撐;Zhu等[4?5]設(shè)計(jì)了由形狀記憶合金提供復(fù)位能力的自復(fù)位支撐;Miller等[6?7]提出了一種設(shè)有超彈性形狀記憶合金桿的自復(fù)位防屈曲支撐;徐龍河等[8?10]研制了通過(guò)預(yù)壓碟形彈簧提供復(fù)位能力的自復(fù)位支撐,還提出了一種采用磁流體消耗地震輸入能量的自復(fù)位變阻尼耗能支撐[11]。自復(fù)位支撐獨(dú)特的旗形滯回響應(yīng)能夠在充分消耗地震輸入能量的基礎(chǔ)上提供較大的抗側(cè)與承載能力,有效減小甚至消除震后殘余變形。

    在自復(fù)位支撐結(jié)構(gòu)體系中,節(jié)點(diǎn)往往是連接構(gòu)件最多的區(qū)域。一旦節(jié)點(diǎn)先于其他結(jié)構(gòu)構(gòu)件發(fā)生破壞,結(jié)構(gòu)超靜定次數(shù)隨之降低,結(jié)構(gòu)中其他構(gòu)件受力將迅速增大甚至超過(guò)其極限承載能力,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)損傷程度大大加深。因此,支撐連接節(jié)點(diǎn)的性能對(duì)整體結(jié)構(gòu)抗震性能的正常發(fā)揮至關(guān)重要。大量研究表明[12?14],支撐連接節(jié)點(diǎn)域和附近梁柱受力復(fù)雜,節(jié)點(diǎn)性能受諸多因素影響,因此部分學(xué)者開(kāi)始研制適用于新型支撐的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式。陳云等[15]提出了一種通過(guò)梁端轉(zhuǎn)動(dòng)摩擦耗能來(lái)控制節(jié)點(diǎn)損傷的裝配式梁柱轉(zhuǎn)動(dòng)摩擦節(jié)點(diǎn),該節(jié)點(diǎn)具有較好的耗能能力和穩(wěn)定的承載力。侯和濤等[16]提出了由混凝土柱內(nèi)預(yù)埋鋼梁、混凝土梁端預(yù)埋鋼板和連接板組成的干式柔性節(jié)點(diǎn),該節(jié)點(diǎn)在柱側(cè)伸出一段外伸鋼梁與防屈曲支撐連接。分析結(jié)果表明,這種干式柔性節(jié)點(diǎn)具有很強(qiáng)的變形能力,可避免框架柱在除底層柱腳之外的部位出現(xiàn)塑性鉸。趙俊賢等[17]提出了基于滑移連接的防屈曲支撐鋼框架節(jié)點(diǎn),即利用低摩擦材料釋放節(jié)點(diǎn)與梁柱翼緣之間的切向約束,可顯著削弱防屈曲支撐連接節(jié)點(diǎn)與子框架之間的切向相互作用,并提升防屈曲支撐鋼框架的延性。

    相較于普通鋼支撐和防屈曲支撐,自復(fù)位支撐在激活后具有更大的剛度和承載力,這導(dǎo)致與其相連的節(jié)點(diǎn)板以及包含附近梁柱在內(nèi)的節(jié)點(diǎn)域受力更大,損傷風(fēng)險(xiǎn)更高。在地震作用下若支撐連接節(jié)點(diǎn)先于自復(fù)位支撐發(fā)生破壞,將導(dǎo)致自復(fù)位支撐因失去與主體結(jié)構(gòu)的可靠連接而提前退出工作,不能充分發(fā)揮其良好的抗震性能,從安全和經(jīng)濟(jì)的角度來(lái)看極為不利。

    為此,提出一種基于摩擦連接的自復(fù)位支撐裝配式節(jié)點(diǎn)(簡(jiǎn)稱摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)),建立自復(fù)位支撐?連接節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)數(shù)值模型,對(duì)其滯回響應(yīng)、耗能能力、復(fù)位能力、節(jié)點(diǎn)區(qū)受力特性及設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)性能的影響規(guī)律進(jìn)行分析。

    1 摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)

    1.1 節(jié)點(diǎn)構(gòu)造及組裝方式

    摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)包含節(jié)點(diǎn)板、連接耳板、連接法蘭、高強(qiáng)螺栓和摩擦片等組件。節(jié)點(diǎn)板數(shù)目根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)需求靈活選取。以帶有3個(gè)節(jié)點(diǎn)板的摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)為例,其構(gòu)造如圖1所示。節(jié)點(diǎn)板中心區(qū)域開(kāi)有數(shù)道長(zhǎng)槽孔;連接耳板呈“T型”,長(zhǎng)邊方向開(kāi)高強(qiáng)螺栓孔,并在其與節(jié)點(diǎn)板的接觸面上嵌入摩擦片;連接法蘭通過(guò)螺栓與連接耳板和自復(fù)位支撐相連。摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)通過(guò)摩擦滑移連接,為結(jié)構(gòu)附加耗能能力,在自復(fù)位支撐因屈服破壞而退出工作前實(shí)現(xiàn)支撐最大軸力可控,避免結(jié)構(gòu)變形較大時(shí)自復(fù)位支撐向連接節(jié)點(diǎn)和主體結(jié)構(gòu)傳遞過(guò)大的荷載,滿足結(jié)構(gòu)“大震可修、巨震不倒”的高性能需求。

    摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的具體組裝方式為:在外連接耳板和內(nèi)連接耳板的方形槽內(nèi)嵌入摩擦片,將節(jié)點(diǎn)板夾在一對(duì)內(nèi)外連接耳板的長(zhǎng)邊之間,使內(nèi)外連接耳板的開(kāi)孔位置和節(jié)點(diǎn)板的長(zhǎng)槽孔位置形心對(duì)齊;利用高強(qiáng)螺栓依次連接“外連接耳板?節(jié)點(diǎn)板?內(nèi)連接耳板?節(jié)點(diǎn)板?內(nèi)連接耳板?節(jié)點(diǎn)板?外連接耳板”,采用扭矩扳手對(duì)高強(qiáng)螺栓施加預(yù)緊力;內(nèi)外連接耳板的短邊與連接法蘭螺栓連接。至此,整個(gè)摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)組裝完畢。

    在建筑結(jié)構(gòu)的現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程中,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)板通過(guò)焊縫或螺栓的方式與框架梁和框架柱相連,自復(fù)位支撐通過(guò)銷(xiāo)栓與連接法蘭相連。摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)構(gòu)造簡(jiǎn)單,裝配化程度高,其本身由多個(gè)裝配體組裝而成,各裝配體可同時(shí)加工,并運(yùn)輸至施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行整體組裝,可提高生產(chǎn)和建造效率。

    1.2 工作原理

    自復(fù)位支撐由提供耗能能力的耗能裝置和提供復(fù)位能力的復(fù)位裝置并聯(lián)組成。耗能裝置通過(guò)摩擦或金屬屈服實(shí)現(xiàn)耗能,復(fù)位裝置則采用預(yù)應(yīng)力筋、形狀記憶合金或碟形彈簧提供復(fù)位力。本文采用由預(yù)壓碟簧提供復(fù)位能力的自復(fù)位支撐[18],其構(gòu)造如圖2所示。

    自復(fù)位支撐的耗能裝置和復(fù)位裝置的并聯(lián)工作使自復(fù)位支撐的滯回響應(yīng)曲線呈現(xiàn)旗形,如圖3所示,圖中μ0為自復(fù)位支撐的激活位移。當(dāng)受力較小時(shí),自復(fù)位支撐的剛度由傳力系統(tǒng)、復(fù)位裝置和耗能裝置共同提供,稱為第一剛度k1。當(dāng)自復(fù)位支撐軸力達(dá)到復(fù)位裝置預(yù)壓力P0與耗能裝置阻尼力T0之和(即自復(fù)位支撐激活力F0)時(shí),傳力系統(tǒng)開(kāi)始產(chǎn)生相對(duì)位移并激活復(fù)位裝置與耗能裝置,支撐剛度減小為第二剛度k2。卸載時(shí),復(fù)位裝置提供復(fù)位力帶動(dòng)自復(fù)位支撐回到初始位置,殘余變形為零。

    摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)在受拉和受壓時(shí)具有相同的工作狀態(tài),為便于說(shuō)明,以對(duì)摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)施加正向(受拉)位移荷載為例進(jìn)行描述。在正常使用階段,高強(qiáng)螺栓為摩擦片提供法向預(yù)壓力,進(jìn)而產(chǎn)生靜摩擦力。自復(fù)位支撐在激活后,軸力逐漸增大,但此時(shí)仍未超過(guò)摩擦片的最大靜摩擦力,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)作為一整體受力。當(dāng)自復(fù)位支撐軸力超過(guò)摩擦片的最大靜摩擦力后,摩擦片起滑,即節(jié)點(diǎn)板和內(nèi)外連接耳板發(fā)生相對(duì)滑移,高強(qiáng)螺栓沿節(jié)點(diǎn)板的長(zhǎng)槽孔滑動(dòng),摩擦片開(kāi)始耗能,此時(shí)自復(fù)位支撐軸力及其傳遞到梁柱節(jié)點(diǎn)域的荷載保持不變。當(dāng)自復(fù)位支撐軸力開(kāi)始卸載至小于摩擦片的最大靜摩擦力時(shí),摩擦片間不再發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng),節(jié)點(diǎn)板和內(nèi)外連接耳板恢復(fù)相對(duì)靜止,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)再次維持整體受力狀態(tài)。

    因此,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)與自復(fù)位支撐組成系統(tǒng)的拉壓對(duì)稱協(xié)同工作可分為5個(gè)階段,其理論滯回響應(yīng)曲線如圖4所示。圖4中,μac為摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的起滑位移;μmax為摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的極限位移,根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)抗震需求確定;Fac為摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的起滑力。

    以該系統(tǒng)受拉工作為例,當(dāng)摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)中摩擦片間未出現(xiàn)相對(duì)位移時(shí),系統(tǒng)滯回響應(yīng)與自復(fù)位支撐本身的滯回響應(yīng)相同,即在自復(fù)位支撐激活前,系統(tǒng)整體剛度近似為支撐第一剛度k1,隨著荷載的增加,自復(fù)位支撐激活,系統(tǒng)整體剛度轉(zhuǎn)變?yōu)橹蔚诙偠萲2。當(dāng)自復(fù)位支撐軸力達(dá)到摩擦片的最大靜摩擦力后,摩擦片間出現(xiàn)滑移,自復(fù)位支撐軸向力不再增大,而摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)本身的位移持續(xù)增加,此時(shí)系統(tǒng)整體剛度為0。當(dāng)系統(tǒng)位移達(dá)到最大值并開(kāi)始減小時(shí),自復(fù)位支撐開(kāi)始卸載,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)中的摩擦力反向,但摩擦片間未出現(xiàn)相對(duì)位移,此時(shí)系統(tǒng)整體剛度近似為支撐第一剛度k1。在自復(fù)位支撐內(nèi)外管間相對(duì)位移逐漸減小至0的過(guò)程中,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)中的摩擦片始終未起滑,系統(tǒng)整體剛度為支撐第二剛度k2。當(dāng)水平力減小至0并開(kāi)始反向增大后,系統(tǒng)進(jìn)入受壓工作階段。

    2 支撐?節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)數(shù)值模型

    2.1 原型結(jié)構(gòu)及本構(gòu)關(guān)系

    為研究摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的抗震性能,基于通用有限元軟件ABAQUS分別建立自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)和自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的數(shù)值模型,如圖5所示。原型結(jié)構(gòu)為一單層單跨自復(fù)位支撐鋼框架,層高4 m,柱間距6 m;梁截面為HW250 mm×200 mm×6 mm×12 mm,柱截面為HM400 mm×300 mm×10 mm×16 mm;單斜桿式自復(fù)位支撐第一剛度k1=260 kN/mm,第二剛度k2=16 kN/mm;激活位移μ0=3.7 mm;預(yù)壓力P0與阻尼力T0相等,為481 kN,構(gòu)件具體尺寸見(jiàn)文獻(xiàn)[18]。

    模型中,采用桁架單元T3D2與設(shè)置在其兩端的軸向連接器疊加模擬自復(fù)位支撐。其中,桁架單元呈理想彈塑性響應(yīng),其拐點(diǎn)力等于自復(fù)位支撐阻尼力;軸向連接器呈雙線性響應(yīng),其拐點(diǎn)力等于自復(fù)位支撐預(yù)壓力。二者疊加后即可在數(shù)值模型中表現(xiàn)出與自復(fù)位支撐一致的旗形滯回響應(yīng)。

    其余結(jié)構(gòu)構(gòu)件選用Q355B鋼,采用實(shí)體單元C3D8R和雙線性隨動(dòng)強(qiáng)化本構(gòu)模型模擬。鋼材初始彈性模量E0=206 GPa,屈服后切線模量Et=0.03E0,泊松比ν=0.30。摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)中僅設(shè)置一個(gè)節(jié)點(diǎn)板,初始高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力為450 kN,選用12.9級(jí)M30高強(qiáng)螺栓,極限滑移行程對(duì)應(yīng)3%的層間位移角。

    2.2 加載方式與接觸關(guān)系

    自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)基于四水準(zhǔn)抗震設(shè)防目標(biāo)設(shè)計(jì),即“小震及中震不壞,大震可更換、可修復(fù),巨震不倒塌”,具有比傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)更好的抗震性能[1]。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)[19]和可恢復(fù)功能結(jié)構(gòu)的相關(guān)研究[20],在四水準(zhǔn)抗震設(shè)防目標(biāo)下,大震作用下的結(jié)構(gòu)層間位移角限值取1/75,巨震作用下的結(jié)構(gòu)層間位移角限值取2%。設(shè)計(jì)合理的摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑位移對(duì)應(yīng)1.4%的結(jié)構(gòu)層間位移角。在大震作用下,自復(fù)位支撐充分發(fā)揮其復(fù)位能力和耗能能力,而摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)不起滑,實(shí)現(xiàn)“大震可更換、可修復(fù)”的抗震設(shè)防目標(biāo);在巨震作用下,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑,耗散地震能量,實(shí)現(xiàn)“巨震不倒塌”的抗震設(shè)防目標(biāo)。

    為對(duì)比自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)和自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的滯回性能,分別對(duì)其施加低周往復(fù)荷載,采用多級(jí)位移控制加載,各級(jí)加載幅值分別對(duì)應(yīng)層間位移角1/1000,1/750,1/500,1/250,1/200,1/100,3/200,1/50,每級(jí)加載循環(huán)2次,加載制度如圖6所示。在研究設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的影響時(shí),施加對(duì)應(yīng)±4%層間位移角的單調(diào)荷載,以研究摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)達(dá)到極限滑移行程后整體結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性。

    框架梁柱間與框架柱底均為固接,自復(fù)位支撐兩端均為鉸接。摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)中的節(jié)點(diǎn)板固結(jié)于框架梁和框架柱,并與連接耳板之間設(shè)置摩擦接觸,摩擦系數(shù)取為0.2;連接耳板的“短邊”部分固結(jié)于連接法蘭;高強(qiáng)螺栓的螺桿側(cè)面與摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)中的節(jié)點(diǎn)板的長(zhǎng)槽孔、連接耳板的開(kāi)孔處設(shè)置硬接觸。普通節(jié)點(diǎn)板直接固結(jié)于框架梁柱上。

    3 不同連接節(jié)點(diǎn)性能對(duì)比分析

    3.1 支撐?節(jié)點(diǎn)?框架整體性能

    3.1.1 能力曲線

    圖7為自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)和自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的能力曲線。對(duì)于設(shè)計(jì)合理的自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng),隨著自復(fù)位支撐的激活,其耗能能力和復(fù)位能力被充分發(fā)揮;當(dāng)荷載逐漸增加,自復(fù)位支撐軸力達(dá)到預(yù)設(shè)限值時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑開(kāi)始工作,使自復(fù)位支撐軸力保持在這一限值,避免軸力持續(xù)增加,二者共同耗散地震能量;摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)達(dá)到極限滑移行程后結(jié)束滑移,自復(fù)位支撐軸力再次增加,隨后自復(fù)位支撐破壞失效,最終以結(jié)構(gòu)柱底形成塑性鉸宣告結(jié)構(gòu)失效。

    3.1.2 滯回特性

    圖8為低周往復(fù)荷載下分別采用普通節(jié)點(diǎn)和摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的自復(fù)位支撐滯回響應(yīng)曲線。對(duì)于自復(fù)位支撐本身,無(wú)論采用何種節(jié)點(diǎn),相同變形量下的滯回環(huán)飽滿且相似,殘余位移都極小,均具有良好的耗能能力和復(fù)位能力。在摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)滑移期間,自復(fù)位支撐變形、軸力不變,其滯回響應(yīng)始終處于圖8中最左側(cè)頂點(diǎn)(支撐受拉時(shí))或最右側(cè)頂點(diǎn)(支撐受壓時(shí))。在層間位移角達(dá)到2%時(shí),相比采用普通節(jié)點(diǎn),采用摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的自復(fù)位支撐變形量由61.0 mm減小至33.8 mm,減少了44.59%;對(duì)應(yīng)的支撐軸力由1881.7 kN減小至1442.4 kN,減少了23.35%;支撐的殘余變形均為3.7 mm。在結(jié)構(gòu)承受相同的側(cè)向位移荷載時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)不影響自復(fù)位支撐正常發(fā)揮自身優(yōu)良的耗能能力和復(fù)位能力,通過(guò)節(jié)點(diǎn)滑移限制自復(fù)位支撐的變形量和最大軸力,與自復(fù)位支撐共同耗散地震能量,提高自復(fù)位支撐安全富余量或降低自復(fù)位支撐的設(shè)計(jì)需求。

    圖9為低周往復(fù)荷載下自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)和自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的滯回響應(yīng)曲線。

    自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的滯回響應(yīng)曲線與自復(fù)位支撐自身的滯回響應(yīng)曲線相似,呈旗形,受拉和受壓時(shí)均分為4個(gè)階段。在加載初期,結(jié)構(gòu)處于彈性階段;當(dāng)位移荷載逐漸增大時(shí),自復(fù)位支撐激活,結(jié)構(gòu)整體剛度發(fā)生顯著變化;當(dāng)位移荷載開(kāi)始減小后,結(jié)構(gòu)剛度具有明顯的兩階段;當(dāng)位移荷載完全卸載后殘余位移較小。自復(fù)位支撐鋼框架結(jié)構(gòu)具有良好的復(fù)位能力和耗能能力。

    自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的滯回響應(yīng)在位移荷載較小時(shí)與前者基本相同。隨著位移荷載的繼續(xù)增加,當(dāng)層間位移角達(dá)到1.4%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑,自復(fù)位支撐軸力保持不變,結(jié)構(gòu)耗能主要由節(jié)點(diǎn)中的摩擦片提供;位移荷載達(dá)到極限后開(kāi)始減小時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)停止滑移,節(jié)點(diǎn)板和連接耳板保持相對(duì)靜止,此時(shí)結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)明顯的兩階段卸載過(guò)程。由于摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)此時(shí)并未處于其初始位置,自復(fù)位支撐在結(jié)構(gòu)卸載途中會(huì)提前開(kāi)始反向加載,滯回響應(yīng)再次出現(xiàn)兩階段加載過(guò)程。在隨后的加載過(guò)程中,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)反向起滑,自復(fù)位支撐軸力再次保持不變。在施加低周往復(fù)荷載過(guò)程中,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)始終處于正常工作階段,未達(dá)到極限滑移行程。

    3.1.3 耗能能力

    圖10為各級(jí)位移荷載下自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)和自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的滯回耗能均值。位移荷載較小時(shí),由于摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)未起滑,兩類(lèi)系統(tǒng)的滯回響應(yīng)基本相同,耗能能力由自復(fù)位支撐提供,耗能均值相等。當(dāng)層間位移角超過(guò)1.4%后,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑,耗散更多的能量。當(dāng)層間位移角達(dá)到1.5%和2%時(shí),自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)比自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)分別多耗散7.71%和38.53%的能量。在整個(gè)施加低周往復(fù)荷載的過(guò)程中,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)使整體結(jié)構(gòu)耗能能力提升了20.81%。摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)在為自復(fù)位支撐與鋼框架之間提供可靠連接的同時(shí),顯著增強(qiáng)了整體結(jié)構(gòu)的耗能能力,進(jìn)而提高其在遭遇強(qiáng)烈地震時(shí)的抗震性能。

    對(duì)數(shù)值模型施加對(duì)應(yīng)層間位移角為4%的單調(diào)荷載,以分析摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)超過(guò)極限滑移行程后的耗能能力與普通節(jié)點(diǎn)的差異。表1為自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)和自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)摩擦耗能、自復(fù)位支撐耗能和鋼框架中鋼材塑性耗能。在正常工作階段,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)使結(jié)構(gòu)在相同的位移荷載下的塑性耗能明顯減少,總耗能由于摩擦片的貢獻(xiàn)顯著增加。當(dāng)層間位移角未達(dá)到3%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)正常工作,依靠摩擦滑移耗散大部分外界輸入的能量,節(jié)點(diǎn)板與附近梁柱基本保持彈性,整體結(jié)構(gòu)的塑性發(fā)展受到限制。當(dāng)位移荷載超過(guò)3%后,高強(qiáng)螺栓抵住節(jié)點(diǎn)板的長(zhǎng)槽孔,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)達(dá)到極限滑移行程,停止摩擦耗能。隨著位移荷載繼續(xù)增加,整體結(jié)構(gòu)的塑性損傷持續(xù)增加,塑性耗能逐漸增大并超過(guò)先前累積的摩擦耗能。

    3.1.4 總水平剪力

    圖11為各級(jí)位移荷載下自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)和自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的總水平剪力峰值。當(dāng)層間位移角小于1.4%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)未起滑,二者的總水平剪力峰值基本相同;當(dāng)層間位移角達(dá)到1.4%后,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑,節(jié)點(diǎn)板和連接耳板發(fā)生相對(duì)位移,限制自復(fù)位支撐軸力進(jìn)一步增加。當(dāng)層間位移角達(dá)到1.5%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)使整個(gè)結(jié)構(gòu)在受拉和受壓時(shí)的總水平剪力峰值分別減少2.72%和1.32%;當(dāng)層間位移角達(dá)到2%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)使整個(gè)結(jié)構(gòu)在受拉和受壓時(shí)的總水平剪力峰值分別減少10.59%和9.89%。

    在自復(fù)位支撐激活前,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)未起滑,尚未限制整體結(jié)構(gòu)總水平剪力的發(fā)展。由于自復(fù)位支撐第二剛度顯著小于第一剛度,且摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)在自復(fù)位支撐激活后才會(huì)起滑,因此摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑時(shí)自復(fù)位支撐軸力較自復(fù)位支撐激活力并未顯著增大,此時(shí)整體結(jié)構(gòu)的總水平剪力無(wú)明顯增加。僅根據(jù)總水平剪力峰值的減小程度,不能全面反映摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)對(duì)結(jié)構(gòu)水平剪力的限制作用,故定義系數(shù)δ以更加準(zhǔn)確地反映自復(fù)位支撐激活后摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)對(duì)整體結(jié)構(gòu)總水平剪力的實(shí)際限制作用。系數(shù)δ表示為:

    (1)

    式中 Fn為采用普通節(jié)點(diǎn)的整體結(jié)構(gòu)總水平剪力;Fm為采用摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的整體結(jié)構(gòu)總水平剪力;F1為自復(fù)位支撐達(dá)到激活力F0時(shí)整體結(jié)構(gòu)總水平剪力。δ越大,表明摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)對(duì)整體結(jié)構(gòu)總水平剪力的實(shí)際限制作用越強(qiáng)。

    當(dāng)層間位移角達(dá)到1.5%時(shí),系數(shù)δ在受拉和受壓時(shí)分別為4.89%和2.44%;當(dāng)層間位移角達(dá)到2%時(shí),系數(shù)δ在受拉和受壓時(shí)分別為17.56%和16.75%。隨著位移荷載的增加,系數(shù)δ逐漸增大,表明在保持正常工作的前提下,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)對(duì)整體結(jié)構(gòu)的總水平剪力的限制作用愈加明顯,可為結(jié)構(gòu)主體構(gòu)件提供更強(qiáng)的保護(hù)。

    3.1.5 復(fù)位能力

    摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)和自復(fù)位支撐協(xié)同工作,在不同情況下充分發(fā)揮各自的優(yōu)良性能。在較小的位移荷載下,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)未起滑,整個(gè)結(jié)構(gòu)依靠自復(fù)位支撐具有極好的復(fù)位能力;在較大的位移荷載下,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑后,由于節(jié)點(diǎn)自身不具有復(fù)位能力且在滑移后有一定的滑移位移,即使自復(fù)位支撐自身仍具有極好的復(fù)位能力,但整體結(jié)構(gòu)的復(fù)位能力會(huì)出現(xiàn)一定程度的削弱。

    由圖9可知,當(dāng)層間位移角小于1.4%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)未起滑,自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的復(fù)位能力與自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的一致。當(dāng)施加對(duì)應(yīng)1.5%和2%層間位移角的位移荷載時(shí),自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的殘余位移分別為12 mm和30.4 mm,較自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的殘余位移僅分別增加2.4 mm和9.6 mm;殘余變形角分別為0.3%和0.76%。摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)在小、中、大震下并未削弱結(jié)構(gòu)的復(fù)位性能,而在巨震下,結(jié)構(gòu)不追求完全復(fù)位,耗能能力顯著提高,總水平剪力減小,塑性損傷大幅減少,有效確保了結(jié)構(gòu)安全不倒塌。

    3.2 節(jié)點(diǎn)區(qū)受力特性

    支撐連接節(jié)點(diǎn)在自復(fù)位支撐與鋼框架之間傳遞荷載,節(jié)點(diǎn)區(qū)塑性發(fā)展情況對(duì)整體結(jié)構(gòu)抗震性能至關(guān)重要。等效塑性應(yīng)變是構(gòu)件在承受荷載發(fā)生變形直至破壞的過(guò)程中持續(xù)累積的塑性應(yīng)變,反映構(gòu)件材料損傷情況。當(dāng)?shù)刃苄詰?yīng)變達(dá)到0.02時(shí),認(rèn)為該區(qū)域累積了足夠的塑性應(yīng)變從而進(jìn)入屈服破壞狀態(tài)。圖12為低周往復(fù)荷載下自復(fù)位支撐?普通節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)和自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)區(qū)等效塑性應(yīng)變分布。

    與普通節(jié)點(diǎn)相比,應(yīng)用摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)后,加載端梁柱交界面未出現(xiàn)嚴(yán)重的塑性損傷,框架塑性鉸轉(zhuǎn)移至節(jié)點(diǎn)板端部;框架梁的塑性損傷區(qū)域有所減小,且框架梁上翼緣的塑性損傷明顯大于下翼緣;框架柱未出現(xiàn)明顯的塑性損傷。在非加載端的節(jié)點(diǎn)區(qū),各部位塑性損傷程度和范圍均減小??梢?jiàn),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)能有效減小節(jié)點(diǎn)區(qū)的塑性損傷程度,較好地保護(hù)節(jié)點(diǎn)板與梁連接、節(jié)點(diǎn)板與柱連接以及梁柱連接處。

    4 摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)參數(shù)影響

    摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的主要設(shè)計(jì)參數(shù)包括摩擦片摩擦系數(shù)和高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力。本節(jié)對(duì)數(shù)值模型施加對(duì)應(yīng)層間位移角為4%的單調(diào)荷載,利用控制變量法就上述參數(shù)對(duì)節(jié)點(diǎn)性能的影響進(jìn)行分析,分析工況如表2所示。

    4.1 摩擦片摩擦系數(shù)的影響

    圖13為不同摩擦片摩擦系數(shù)(工況1~5)下自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的骨架曲線。隨著摩擦系數(shù)的增大,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑時(shí)對(duì)應(yīng)的層間位移角逐漸增大。當(dāng)摩擦系數(shù)為0.10時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)在自復(fù)位支撐激活前起滑,在滑移過(guò)程中自復(fù)位支撐軸力保持不變,在摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)達(dá)到極限滑移行程后自復(fù)位支撐才激活,連接節(jié)點(diǎn)并未按照預(yù)期正常工作。當(dāng)摩擦系數(shù)為0.15~0.25時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)在自復(fù)位支撐激活后起滑,起滑時(shí)對(duì)應(yīng)的層間位移角依次為1.1%,1.4%和2.2%,在摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)達(dá)到最大滑移行程后,自復(fù)位支撐軸力繼續(xù)增大,此時(shí)整體結(jié)構(gòu)的剛度與摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑前相似。當(dāng)摩擦系數(shù)為0.30時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑時(shí)刻對(duì)應(yīng)的層間位移角為3.2%,即使加載完畢,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)仍未達(dá)到最大滑移行程。

    圖14為不同摩擦片摩擦系數(shù)下自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)各構(gòu)件耗能。在摩擦系數(shù)為0.15的情況下,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)由于在自復(fù)位支撐激活后較早起滑,當(dāng)層間位移角達(dá)到2%時(shí)可耗散更多的能量,減少整體結(jié)構(gòu)的塑性發(fā)展。隨著位移荷載的增大,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)達(dá)到極限滑移行程,層間位移角達(dá)到4%時(shí)摩擦耗能占比下降。當(dāng)摩擦系數(shù)為0.25時(shí),在2%層間位移角對(duì)應(yīng)的位移荷載下,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)未起滑,框架塑性耗能增加明顯,但當(dāng)層間位移角達(dá)到4%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)充分利用滑移行程,摩擦耗能占比最多達(dá)47.46%。當(dāng)摩擦系數(shù)為0.3時(shí),由于摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)在層間位移角達(dá)到3.2%時(shí)才起滑,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)耗能較少,受壓時(shí)尤為明顯,占比僅為12.04%,整體結(jié)構(gòu)主要通過(guò)自復(fù)位支撐和框架塑性變形耗散地震能量。

    4.2 高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力的影響

    圖15為不同高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力(工況1,6~9)下自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)的骨架曲線,可見(jiàn)預(yù)緊力僅對(duì)摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)滑移時(shí)的曲線平臺(tái)段有影響。受拉和受壓時(shí),系統(tǒng)骨架曲線幾乎一致。隨著高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力的逐漸增大,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑時(shí)對(duì)應(yīng)的層間位移角依次為0.7%,1.1%,1.4%,1.8%和2.1%,起滑力增幅依次為22.47%,38.02%,47.74%和57.72%。

    圖16為不同高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力下自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)?框架系統(tǒng)各構(gòu)件耗能。當(dāng)層間位移角達(dá)到2%時(shí),隨著預(yù)緊力逐漸增大至500 kN,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)耗能逐漸減少,自復(fù)位支撐耗能顯著增加,而框架部分的塑性耗能幾乎一致。產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因是,高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力越大,起滑越晚,摩擦耗能越少。當(dāng)層間位移角達(dá)到4%時(shí),隨著預(yù)緊力逐漸增大至500 kN,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的摩擦耗能逐漸增加,增幅可達(dá)41.18%,而自復(fù)位支撐耗能和框架塑性耗能幾乎不變。當(dāng)預(yù)緊力達(dá)到550 kN時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑時(shí)對(duì)應(yīng)的層間位移角為2.1%,在對(duì)應(yīng)2%層間位移角的位移荷載下,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)未起滑耗能,而當(dāng)層間位移角達(dá)到4%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的摩擦耗能最大,但相比預(yù)壓力為500 kN的工況,增幅僅為9.21%。

    綜上,當(dāng)摩擦片摩擦系數(shù)為0.20左右,高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力處于400~500 kN時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)使結(jié)構(gòu)在小震、中震、大震和巨震下均有較好的抗震性能。在實(shí)際工程中,應(yīng)根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)參數(shù),在保證傳力可靠的前提下,選擇合適的摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的摩擦片摩擦系數(shù)和高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力,調(diào)整起滑位移和起滑力,以適應(yīng)不同的抗震性能需求。

    5 結(jié) 論

    本文提出了一種應(yīng)用于自復(fù)位支撐鋼框架結(jié)構(gòu)的摩擦裝配式支撐連接節(jié)點(diǎn),闡述了自復(fù)位支撐?摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)的工作原理,通過(guò)數(shù)值模擬將其與普通支撐連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比,分析了摩擦片摩擦系數(shù)和高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力對(duì)節(jié)點(diǎn)性能的影響規(guī)律,得到以下結(jié)論:

    (1)摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)中,高強(qiáng)螺栓和摩擦片組成可靠的連接界面,當(dāng)自復(fù)位支撐軸力達(dá)到其最大靜摩擦力時(shí),摩擦片間發(fā)生相對(duì)滑動(dòng),使傳遞到節(jié)點(diǎn)區(qū)和梁柱的荷載不再增大,防止自復(fù)位支撐因節(jié)點(diǎn)過(guò)早破壞而提前退出工作,從而保證主體結(jié)構(gòu)抗震性能充分發(fā)揮。此外,摩擦片起滑后輔助自復(fù)位支撐耗散更多的地震能量,起到多種耗能方式協(xié)同工作的作用。

    (2)在施加低周往復(fù)荷載的過(guò)程中,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)使整體結(jié)構(gòu)耗能能力提升了20.81%,隨著位移荷載的增加,總水平剪力減少10.59%,對(duì)其實(shí)際限制作用可達(dá)17.56%,有效減小了節(jié)點(diǎn)區(qū)的塑性損傷程度。

    (3)隨著摩擦片摩擦系數(shù)的逐漸增大,摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)起滑時(shí)對(duì)應(yīng)的層間位移角由1.1%逐漸增大至3.2%,而其提供的摩擦耗能先逐漸增大,占比高達(dá)47.46%,隨后迅速減小,占比僅為12.04%,自復(fù)位支撐耗能和框架塑性耗能逐漸增加。

    (4)隨著高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力的逐漸增大,當(dāng)層間位移角達(dá)到2%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)提供的摩擦耗能逐漸減少,自復(fù)位支撐耗能增加。當(dāng)層間位移角達(dá)到4%時(shí),摩擦裝配式節(jié)點(diǎn)的摩擦耗能逐漸增加,增幅可達(dá)41.18%,而自復(fù)位支撐耗能和框架塑性耗能幾乎不變。

    參考文獻(xiàn):

    [1]"""" 呂西林, 武大洋, 周穎. 可恢復(fù)功能防震結(jié)構(gòu)研究進(jìn)展[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào), 2019, 40(2): 1-15.

    Lü Xilin, WU Dayang, ZHOU Ying. State-of-the-art of earthquake resilient structures[J]. Journal of Building Structures, 2019, 40(2): 1-15.

    [2]"""" Erochko J, Christopoulos C, Tremblay R. Design, testing, and detailed component modeling of a high-capacity self-centering energy-dissipative brace[J]. Journal of Structural Engineering, 2015, 141(8): 04014193.

    [3]"""" Erochko J, Christopoulos C, Tremblay R. Design and testing of an enhanced-elongation telescoping self-centering energy-dissipative brace[J]. Journal of Structural Engineering, 2015, 141(6): 04014163.

    [4]"""" Zhu S Y, Zhang Y F. Seismic behaviour of self-centering braced frame buildings with reusable hysteretic damping brace[J]. Earthquake Engineering and Structural Dynamics, 2007, 36(10): 1329-1346.

    [5]"""" Zhu S Y, Zhang Y F. Seismic analysis of concentrically braced frame system with self-centering friction damping braces[J]. Journal of Structural Engineering, 2008, 134(1): 121-131.

    [6]"""" Miller D J, Fahnestock L A, Eatherton M R. Development and experimental validation of a nickel-titanium shape memory alloy self-centering buckling-restrained brace[J]. Engineering Structures, 2012, 40: 288-298.

    [7]"""" Miller D J, Fahnestock L A, Eatherton M R. Self-centering buckling-restrained braces for advanced seismic performance[C]//Proceedings of the 2011 Structures Congress. Las Vegas, US, 2011: 960-970.

    [8]"""" Xu L H, Fan X W, Li Z X. Development and experimental verification of a pre-pressed spring self-centering energy dissipation brace[J]. Engineering Structures, 2016, 127: 49-61.

    [9]"""" 徐龍河, 張格, 顏欣桐. 設(shè)置自復(fù)位支撐的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震性能研究[J]. 工程力學(xué), 2020, 37(2): 90-97.

    XU Longhe, ZHANG Ge, YAN Xintong. Seismic performance study of reinforced concrete frame with self-centering braces[J]. Engineering Mechanics, 2020, 37(2): 90-97.

    [10]""" 徐龍河, 陳鵬. 自復(fù)位全鋼型防屈曲支撐的工作原理與滯回特性研究[J]. 工程力學(xué), 2020, 37(12): 147-156.

    XU Longhe, CHEN Peng. The hysteretic behavior and working mechanism of self-centering steel buckling-restrained braces[J]. Engineering Mechanics, 2020, 37(12): 147-156.

    [11]""" 徐龍河, 謝行思, 李忠獻(xiàn). 自復(fù)位變阻尼耗能支撐的力學(xué)原理與性能研究[J]. 工程力學(xué), 2018, 35(1): 201-208.

    XU Longhe, XIE Xingsi, Li Zhongxian. Mechanics and performance study of self-centering variable damping energy dissipation brace[J]. Engineering Mechanics, 2018, 35(1): 201-208.

    [12]""" 李曉琴, 丁捷, 張?zhí)铮?等. 軸壓比對(duì)不同類(lèi)型ECC框架節(jié)點(diǎn)抗震性能影響[J]. 振動(dòng)工程學(xué)報(bào), 2022, 35(4): 793-805.

    LI Xiaoqin, DING Jie, ZHANG Tian, et al. Axial compression ratio effects to the seismic behaviour of different ECC frame joints[J]. Journal of Vibration Engineering, 2022, 35(4): 793-805.

    [13]""" Tan Q Y, Wu B, Shi P F, et al. Experimental performance of a full-scale spatial RC frame with buckling-restrained braces subjected to bidirectional loading[J]. Journal of Structural Engineering, 2021, 147(3): 04020352.

    [14]""" 張文元, 曾立靜, 齊欣, 等. 節(jié)點(diǎn)板式連接對(duì)H形鋼支撐面外穩(wěn)定性能的影響[J]. 工程力學(xué), 2021, 38(12): 172-182.

    ZHANG Wenyuan, ZENG Lijing, QI Xin, et al. Research of the influence of gusset plate connections on the out-of-plane stability of the H-shaped steel brace[J]. Engineering Mechanics, 2021, 38(12): 172-182.

    [15]""" 陳云, 陳超, 徐子凡, 等. 裝配式梁柱轉(zhuǎn)動(dòng)摩擦耗能節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn)研究[J]. 振動(dòng)工程學(xué)報(bào), 2022, 35(1): 45-54.

    CHEN Yun, CHEN Chao, XU Zifan, et al. Experimental study on seismic performance of prefabricated beam to column rotation friction energy dissipation connection[J]. Journal of Vibration Engineering, 2022, 35(1): 45-54.

    [16]""" 侯和濤, 朱文燦, 曲哲, 等. 屈曲約束支撐鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)干式柔性梁柱節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)研究[J]. 工程力學(xué), 2018, 35(6): 151-161.

    HOU Hetao, ZHU Wencan, QU Zhe, et al. Experimental study on dry flexible beam-column joint in buckling restrained braced reinforced concrete frame structures[J]. Engineering Mechanics, 2018, 35(6): 151-161.

    [17]""" 趙俊賢, 于海潮, 潘毅, 等. 基于滑移連接的防屈曲支撐鋼框架節(jié)點(diǎn)抗震性能研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào), 2019, 40(2): 117-127.

    ZHAO Junxian, YU Haichao, PAN Yi, et al. Seismic performance of sliding gusset connections in buckling-restrained braced steel frame[J]. Journal of Building Structures, 2019, 40(2): 117-127.

    [18]""" 江浩, 徐龍河. 自復(fù)位耗能支撐滯回特性及鋼框架抗震性能分析[J]. 天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版), 2021, 54(3): 237-244.

    JIANG Hao, XU Longhe. Study on hysteretic performance of self-centering energy dissipation braces and seismic behaviors of braced frames[J]. Journal of Tianjin University (Science and Technology), 2021, 54(3): 237-244.

    [19]""" 中華人民共和國(guó)住房和城鄉(xiāng)建筑部. 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范: GB 50011―2010[S]. 北京: 中國(guó)建筑工業(yè)出版社, 2010.

    Ministry of Housing and Urban-Rural Development of the People’s Republic of China. Code for seismic design of buildings: GB 50011―2010[S]. Beijing: China Architecture&Building Press, 2010.

    [20]""" 周穎, 顧安琪. 自復(fù)位剪力墻結(jié)構(gòu)四水準(zhǔn)抗震設(shè)防下基于位移抗震設(shè)計(jì)方法[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào), 2019, 40(3): 118-126.

    ZHOU Ying, GU Anqi. Displacement-based seismic design of self-centering shear walls under four-level seismic fortifications[J]. Journal of Building Structures, 2019, 40(3): 118-126.

    Performance study of frictional prefabricated connection nodes in self-centering braced steel frame

    XU Long-he, HUANG Chu-cheng, XIE Xing-si

    (School of Civil Engineering, Beijing Jiaotong University, Beijing 100044, China)

    Abstract: Self-centering brace has greater stiffness and bearing capacity after being activated. The brace connection, beam and column are subjected to more complex forces and higher risk of damage. A novel frictional prefabricated connection node in self-centering braced steel frame is proposed to control ultimate axial force of the self-centering brace by frictional slipping. It provides additional energy dissipation for the whole structure. Configuration, assembly and working principles of the connection nodes are described. By numerical simulation, its seismic performance is studied. The effects of design parameters of the connection node on performance are analyzed. The results show that the hysteretic response of the self-centering braced steel frame with the novel connection node is fuller. The energy dissipation capacity of the overall structure is increased by 20.81%. The actual limiting effect of the connection node on total shear force reaches 17.56%, effectively regarding the plastic development of connection node region. By changing the friction coefficient of the friction plate and the preload force of the high-strength bolts of the connection node, the slipping displacement and force can be adjusted.

    Key words: seismic performance; self-centering braced connection nodes; prefabricated assembly; frictional energy dissipation; hysteretic response

    作者簡(jiǎn)介: 徐龍河(1976―),男,博士,教授。電話:(010)51683956;E-mail:lhxu@bjtu.edu.cn。

    通訊作者: 謝行思(1992―),男,博士,講師。電話:(010)51687237;E-mail:98930237@bjtu.edu.cn。

    猜你喜歡
    抗震性能
    薄壁節(jié)能砌塊薄灰縫組合墻體抗震性能試驗(yàn)
    預(yù)應(yīng)力節(jié)段預(yù)制拼裝橋墩抗震性能研究綜述
    群樁承載力及抗震設(shè)計(jì)分析
    CRB550級(jí)鋼筋約束混凝土柱抗震性能研究
    考慮不同預(yù)拉力的新型混合裝配式混凝土剪力墻抗震性能試驗(yàn)
    超高層鋼結(jié)構(gòu)抗震分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)
    某多層房屋RC框架和支撐—鋼框架抗震性能分析
    科技視界(2015年28期)2015-10-14 12:04:34
    現(xiàn)澆與預(yù)制裝配式混凝土框架節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn)
    高阻尼混凝土鋼板暗支撐雙肢剪力墻數(shù)值分析
    采用層間隔震的車(chē)輛段上蓋剪力墻結(jié)構(gòu)的抗震性能探討
    午夜亚洲福利在线播放| 亚洲在线观看片| 亚洲精品粉嫩美女一区| 可以在线观看毛片的网站| 亚洲精品乱码久久久v下载方式| 91在线观看av| 国产高清视频在线观看网站| 国产美女午夜福利| 两性午夜刺激爽爽歪歪视频在线观看| 人妻夜夜爽99麻豆av| 国产精华一区二区三区| 久久精品91蜜桃| 哪里可以看免费的av片| 日日夜夜操网爽| 亚洲综合色惰| 亚洲av成人精品一区久久| 久久婷婷人人爽人人干人人爱| 久久久久性生活片| 久久国产乱子免费精品| 成人欧美大片| 久久天躁狠狠躁夜夜2o2o| 99热精品在线国产| 亚洲av熟女| 久久久久久九九精品二区国产| 欧美区成人在线视频| av女优亚洲男人天堂| 亚洲美女视频黄频| videossex国产| 国产伦精品一区二区三区视频9| 免费一级毛片在线播放高清视频| 日韩av在线大香蕉| 午夜福利在线在线| 99热6这里只有精品| 久久人人爽人人爽人人片va| 日韩欧美在线乱码| 欧美+日韩+精品| 女生性感内裤真人,穿戴方法视频| 日韩一区二区视频免费看| 国产精品无大码| 欧美日韩国产亚洲二区| 性插视频无遮挡在线免费观看| 国产午夜精品论理片| 两个人视频免费观看高清| 中文亚洲av片在线观看爽| 麻豆国产97在线/欧美| 波多野结衣高清无吗| 精品欧美国产一区二区三| 99久久久亚洲精品蜜臀av| 在线播放国产精品三级| 久9热在线精品视频| av国产免费在线观看| 在线天堂最新版资源| 别揉我奶头~嗯~啊~动态视频| 亚洲成人精品中文字幕电影| 国产伦在线观看视频一区| a在线观看视频网站| 午夜精品一区二区三区免费看| 中文字幕av在线有码专区| 51国产日韩欧美| 亚洲国产欧洲综合997久久,| 久99久视频精品免费| 日韩欧美三级三区| 亚洲第一区二区三区不卡| 婷婷丁香在线五月| 九色成人免费人妻av| 天堂动漫精品| 亚洲av日韩精品久久久久久密| 久久久久免费精品人妻一区二区| 99在线视频只有这里精品首页| www日本黄色视频网| 亚洲午夜理论影院| 可以在线观看的亚洲视频| 久久婷婷人人爽人人干人人爱| 男女之事视频高清在线观看| 欧美激情久久久久久爽电影| 精华霜和精华液先用哪个| 观看免费一级毛片| 午夜免费成人在线视频| 中文字幕人妻熟人妻熟丝袜美| 国内精品美女久久久久久| 亚洲成av人片在线播放无| 中亚洲国语对白在线视频| 亚洲国产高清在线一区二区三| 国产高清视频在线观看网站| 欧美成人免费av一区二区三区| 久久中文看片网| 国产伦在线观看视频一区| 日韩欧美免费精品| 日日啪夜夜撸| 韩国av在线不卡| 国产高清有码在线观看视频| 丰满人妻一区二区三区视频av| 日本一本二区三区精品| 简卡轻食公司| 精品一区二区三区人妻视频| 中文在线观看免费www的网站| 久久精品综合一区二区三区| 两性午夜刺激爽爽歪歪视频在线观看| 一个人观看的视频www高清免费观看| 人人妻,人人澡人人爽秒播| 欧美高清成人免费视频www| 免费搜索国产男女视频| 国产一区二区三区av在线 | 欧美日韩国产亚洲二区| 18禁黄网站禁片午夜丰满| 亚洲成人中文字幕在线播放| 亚洲在线自拍视频| 有码 亚洲区| 久久精品人妻少妇| 欧美最新免费一区二区三区| 久久久久久久亚洲中文字幕| 亚洲精品久久国产高清桃花| 他把我摸到了高潮在线观看| 九九在线视频观看精品| 中文字幕久久专区| 亚洲精品色激情综合| 淫妇啪啪啪对白视频| 日韩欧美三级三区| 国产老妇女一区| 久久久久国产精品人妻aⅴ院| 成人国产综合亚洲| 久久久国产成人精品二区| 欧美黑人巨大hd| 精品一区二区三区人妻视频| 国产欧美日韩精品一区二区| 老司机深夜福利视频在线观看| 久久久成人免费电影| 成人国产综合亚洲| 国产成人av教育| 成人国产综合亚洲| 十八禁国产超污无遮挡网站| 日韩av在线大香蕉| 88av欧美| 国产91精品成人一区二区三区| 男女做爰动态图高潮gif福利片| 亚洲av二区三区四区| 成人一区二区视频在线观看| 嫩草影院入口| 搡女人真爽免费视频火全软件 | 久久亚洲精品不卡| 中国美白少妇内射xxxbb| 亚洲av成人精品一区久久| 日日干狠狠操夜夜爽| 亚洲第一区二区三区不卡| 国产精华一区二区三区| 男女啪啪激烈高潮av片| 欧美人与善性xxx| 亚洲va在线va天堂va国产| 两性午夜刺激爽爽歪歪视频在线观看| 又爽又黄a免费视频| 欧美日韩乱码在线| 热99在线观看视频| 国产熟女欧美一区二区| 成熟少妇高潮喷水视频| 久久久午夜欧美精品| 成年女人毛片免费观看观看9| 国产人妻一区二区三区在| 亚洲成人精品中文字幕电影| 又黄又爽又刺激的免费视频.| 亚洲一级一片aⅴ在线观看| 久久精品国产亚洲av涩爱 | av黄色大香蕉| 日本爱情动作片www.在线观看 | 久久精品国产清高在天天线| 免费无遮挡裸体视频| 亚洲av成人精品一区久久| 尤物成人国产欧美一区二区三区| 日本a在线网址| 亚洲国产欧洲综合997久久,| 国产av在哪里看| 国产伦在线观看视频一区| 久久久久精品国产欧美久久久| 亚洲精品久久国产高清桃花| 亚洲av第一区精品v没综合| 久久久久久国产a免费观看| АⅤ资源中文在线天堂| 国产av在哪里看| av专区在线播放| 欧美3d第一页| 亚洲欧美激情综合另类| av视频在线观看入口| 亚洲 国产 在线| 亚洲无线观看免费| 国产久久久一区二区三区| 岛国在线免费视频观看| 国产大屁股一区二区在线视频| 欧美性猛交黑人性爽| 亚洲一级一片aⅴ在线观看| 我的老师免费观看完整版| 搡老熟女国产l中国老女人| 五月玫瑰六月丁香| 国产熟女欧美一区二区| 国产伦在线观看视频一区| 久久久久久久久久久丰满 | 丰满乱子伦码专区| 亚洲国产精品sss在线观看| 成年女人看的毛片在线观看| 中文字幕人妻熟人妻熟丝袜美| 日本黄色片子视频| 九九热线精品视视频播放| 88av欧美| 美女大奶头视频| 看免费成人av毛片| 女的被弄到高潮叫床怎么办 | av视频在线观看入口| 国产精品一区二区性色av| 高清在线国产一区| 国产黄色小视频在线观看| 听说在线观看完整版免费高清| 少妇丰满av| 国产精品伦人一区二区| 亚洲精品影视一区二区三区av| 日韩欧美免费精品| 欧美+亚洲+日韩+国产| 国产伦一二天堂av在线观看| aaaaa片日本免费| 国产美女午夜福利| 亚洲欧美激情综合另类| 久久精品国产自在天天线| 男人舔奶头视频| 亚洲av二区三区四区| 九色国产91popny在线| 成人鲁丝片一二三区免费| 欧美色欧美亚洲另类二区| 国产精品无大码| 欧美三级亚洲精品| 麻豆成人av在线观看| 国产欧美日韩精品一区二区| 日本在线视频免费播放| 国产v大片淫在线免费观看| 俺也久久电影网| 国产精品av视频在线免费观看| 欧美三级亚洲精品| 亚洲一区二区三区色噜噜| 波多野结衣巨乳人妻| 国产伦精品一区二区三区四那| 熟女人妻精品中文字幕| 嫩草影院入口| 2021天堂中文幕一二区在线观| 成人一区二区视频在线观看| 一本精品99久久精品77| 色视频www国产| 精品一区二区三区视频在线| 一个人观看的视频www高清免费观看| 午夜福利高清视频| 日本黄色视频三级网站网址| 国产精品一区二区三区四区免费观看 | 少妇高潮的动态图| 18+在线观看网站| 国产亚洲精品综合一区在线观看| 亚洲欧美日韩卡通动漫| 少妇被粗大猛烈的视频| 99国产精品免费福利视频| 插阴视频在线观看视频| 99久久中文字幕三级久久日本| 爱豆传媒免费全集在线观看| 黄片wwwwww| 永久免费av网站大全| 男女免费视频国产| 中文字幕久久专区| 国产一区有黄有色的免费视频| 免费黄色在线免费观看| 久久午夜福利片| 日本猛色少妇xxxxx猛交久久| 狂野欧美激情性xxxx在线观看| 午夜激情久久久久久久| 中国三级夫妇交换| 日日啪夜夜撸| 男人舔奶头视频| 久久久久久九九精品二区国产| 国产毛片在线视频| 一区二区三区免费毛片| 舔av片在线| 欧美zozozo另类| 午夜免费鲁丝| av在线播放精品| 18禁裸乳无遮挡免费网站照片| 欧美成人a在线观看| 毛片一级片免费看久久久久| 一区二区三区免费毛片| 97精品久久久久久久久久精品| 免费看日本二区| 国产一级毛片在线| 国产乱来视频区| 国产乱来视频区| 内地一区二区视频在线| 中文在线观看免费www的网站| 又黄又爽又刺激的免费视频.| 国产大屁股一区二区在线视频| 一个人免费看片子| 国产亚洲av片在线观看秒播厂| 日韩一区二区视频免费看| 日韩在线高清观看一区二区三区| 亚洲,欧美,日韩| 久久精品国产亚洲av涩爱| 国产成人午夜福利电影在线观看| 不卡视频在线观看欧美| 亚洲久久久国产精品| 国产伦精品一区二区三区四那| 新久久久久国产一级毛片| 在线观看一区二区三区激情| 又爽又黄a免费视频| 极品教师在线视频| 国产v大片淫在线免费观看| 99热全是精品| 亚洲内射少妇av| 校园人妻丝袜中文字幕| 黄色配什么色好看| 国产精品国产三级专区第一集| 啦啦啦在线观看免费高清www| 国产亚洲精品久久久com| 亚洲美女搞黄在线观看| 国产又色又爽无遮挡免| 我的老师免费观看完整版| 亚洲av男天堂| 一区二区三区免费毛片| 在线亚洲精品国产二区图片欧美 | 成人午夜精彩视频在线观看| 国产精品一区二区三区四区免费观看| 一区在线观看完整版| 在线观看美女被高潮喷水网站| 男人狂女人下面高潮的视频| 人妻 亚洲 视频| 久久久久久久久久人人人人人人| 男女下面进入的视频免费午夜| 中文精品一卡2卡3卡4更新| 午夜福利影视在线免费观看| 国产大屁股一区二区在线视频| 日韩,欧美,国产一区二区三区| 日韩中字成人| 色视频在线一区二区三区| 少妇熟女欧美另类| 18禁动态无遮挡网站| 人妻一区二区av| 男人舔奶头视频| 色哟哟·www| 99久久综合免费| 欧美成人精品欧美一级黄| 黄色一级大片看看| 在线观看一区二区三区| 午夜福利影视在线免费观看| 少妇精品久久久久久久| 五月开心婷婷网| 中文天堂在线官网| 亚洲av福利一区| 国产精品熟女久久久久浪| 高清在线视频一区二区三区| 熟女电影av网| 国产成人精品婷婷| 国产亚洲最大av| 狂野欧美激情性xxxx在线观看| 日本av手机在线免费观看| 三级国产精品片| 午夜免费男女啪啪视频观看| freevideosex欧美| 久久久久人妻精品一区果冻| 97精品久久久久久久久久精品| 免费黄频网站在线观看国产| 肉色欧美久久久久久久蜜桃| 18禁裸乳无遮挡动漫免费视频| 女性被躁到高潮视频| 国产色爽女视频免费观看| 插逼视频在线观看| 日本色播在线视频| 最后的刺客免费高清国语| 尤物成人国产欧美一区二区三区| 国产在线视频一区二区| av免费观看日本| 免费观看无遮挡的男女| 午夜精品国产一区二区电影| 亚洲av免费高清在线观看| 一级黄片播放器| 免费看不卡的av| 全区人妻精品视频| 国产永久视频网站| 日本猛色少妇xxxxx猛交久久| 国产精品久久久久久久电影| 久久精品国产亚洲av涩爱| 亚洲精品自拍成人| 久久人人爽av亚洲精品天堂 | 国产欧美亚洲国产| 日韩大片免费观看网站| 男人爽女人下面视频在线观看| 人妻 亚洲 视频| 亚洲av国产av综合av卡| 丰满乱子伦码专区| 国产乱来视频区| 黄色一级大片看看| 国产成人91sexporn| 亚洲国产精品成人久久小说| 黄色欧美视频在线观看| 国产精品一区二区三区四区免费观看| 日韩av不卡免费在线播放| 高清日韩中文字幕在线| 日本黄色日本黄色录像| 国产亚洲精品久久久com| 成人一区二区视频在线观看| 制服丝袜香蕉在线| 久久人人爽人人爽人人片va| 日韩亚洲欧美综合| 国产淫语在线视频| 日本av免费视频播放| 美女福利国产在线 | 又爽又黄a免费视频| 免费大片黄手机在线观看| 少妇人妻 视频| 精品少妇久久久久久888优播| 少妇人妻精品综合一区二区| 国产成人午夜福利电影在线观看| 最黄视频免费看| 99久久精品国产国产毛片| 美女中出高潮动态图| 人妻夜夜爽99麻豆av| 日产精品乱码卡一卡2卡三| 国产精品欧美亚洲77777| 建设人人有责人人尽责人人享有的 | 国产久久久一区二区三区| 国产伦在线观看视频一区| 啦啦啦在线观看免费高清www| 好男人视频免费观看在线| 亚洲国产毛片av蜜桃av| 久久人妻熟女aⅴ| 激情五月婷婷亚洲| 国产在线一区二区三区精| 国产女主播在线喷水免费视频网站| 狂野欧美激情性xxxx在线观看| 国产精品久久久久久久久免| 久久女婷五月综合色啪小说| 大码成人一级视频| 日韩一区二区三区影片| 精品酒店卫生间| 各种免费的搞黄视频| 51国产日韩欧美| 日韩,欧美,国产一区二区三区| 亚洲伊人久久精品综合| 亚洲国产色片| 内射极品少妇av片p| 美女国产视频在线观看| a 毛片基地| 人妻一区二区av| 99热国产这里只有精品6| 久久人人爽av亚洲精品天堂 | 男女啪啪激烈高潮av片| av线在线观看网站| 色5月婷婷丁香| 丰满人妻一区二区三区视频av| 国产中年淑女户外野战色| av天堂中文字幕网| 超碰av人人做人人爽久久| 人妻 亚洲 视频| 精品午夜福利在线看| 精品亚洲乱码少妇综合久久| 一区在线观看完整版| 欧美xxxx性猛交bbbb| 成人高潮视频无遮挡免费网站| 搡老乐熟女国产| 亚洲第一av免费看| 精华霜和精华液先用哪个| 亚洲四区av| 亚洲最大成人中文| 色吧在线观看| 蜜桃亚洲精品一区二区三区| 色网站视频免费| 成人影院久久| 久久久久久久亚洲中文字幕| 成人国产麻豆网| 性色av一级| 在线看a的网站| 91精品国产国语对白视频| 赤兔流量卡办理| 九九久久精品国产亚洲av麻豆| a 毛片基地| 精品国产一区二区三区久久久樱花 | 三级国产精品欧美在线观看| 国产成人a∨麻豆精品| 欧美老熟妇乱子伦牲交| 丰满人妻一区二区三区视频av| 美女视频免费永久观看网站| 大陆偷拍与自拍| 免费大片18禁| 男女无遮挡免费网站观看| 日本色播在线视频| 水蜜桃什么品种好| 内射极品少妇av片p| 男女边吃奶边做爰视频| 日日啪夜夜爽| 大香蕉97超碰在线| 尾随美女入室| 亚州av有码| 中文字幕制服av| 亚洲一区二区三区欧美精品| av国产精品久久久久影院| 久久婷婷青草| 色婷婷av一区二区三区视频| 国产中年淑女户外野战色| 精品国产一区二区三区久久久樱花 | 亚洲欧洲国产日韩| 建设人人有责人人尽责人人享有的 | 国产探花极品一区二区| 激情 狠狠 欧美| 男女无遮挡免费网站观看| 蜜臀久久99精品久久宅男| 午夜福利影视在线免费观看| 久久精品国产亚洲av涩爱| 日本猛色少妇xxxxx猛交久久| 亚洲精品乱码久久久v下载方式| 亚洲精品视频女| 中文字幕精品免费在线观看视频 | 伦精品一区二区三区| 亚洲av福利一区| 免费黄网站久久成人精品| 午夜福利在线在线| 国内精品宾馆在线| 国产精品.久久久| 久久综合国产亚洲精品| 在线观看免费视频网站a站| 99久久中文字幕三级久久日本| 国产精品久久久久久精品古装| 亚洲精品亚洲一区二区| 毛片女人毛片| 免费大片黄手机在线观看| 日韩伦理黄色片| 中文乱码字字幕精品一区二区三区| 性高湖久久久久久久久免费观看| 成人特级av手机在线观看| 国产精品伦人一区二区| 永久免费av网站大全| 亚洲aⅴ乱码一区二区在线播放| 伦精品一区二区三区| 搡老乐熟女国产| av专区在线播放| 国产精品一及| 午夜精品国产一区二区电影| 国产一区二区三区av在线| 最近2019中文字幕mv第一页| 纵有疾风起免费观看全集完整版| 美女cb高潮喷水在线观看| 99视频精品全部免费 在线| 91久久精品国产一区二区成人| 97超碰精品成人国产| 自拍欧美九色日韩亚洲蝌蚪91 | a级毛色黄片| 这个男人来自地球电影免费观看 | 欧美丝袜亚洲另类| 大话2 男鬼变身卡| 99久久综合免费| 免费大片黄手机在线观看| 观看美女的网站| 欧美变态另类bdsm刘玥| 有码 亚洲区| 午夜免费观看性视频| 国产欧美另类精品又又久久亚洲欧美| 最近最新中文字幕大全电影3| 99久久精品热视频| 纯流量卡能插随身wifi吗| 欧美日韩精品成人综合77777| 妹子高潮喷水视频| 亚洲一区二区三区欧美精品| 国产人妻一区二区三区在| 午夜福利网站1000一区二区三区| 亚洲婷婷狠狠爱综合网| 国产白丝娇喘喷水9色精品| 亚洲色图综合在线观看| 国产伦理片在线播放av一区| 国产男女内射视频| av在线老鸭窝| 最近最新中文字幕免费大全7| 狠狠精品人妻久久久久久综合| 久久精品久久久久久噜噜老黄| 亚洲精品第二区| 男的添女的下面高潮视频| 一区二区三区免费毛片| 亚洲成色77777| 男男h啪啪无遮挡| 高清视频免费观看一区二区| 国产成人精品婷婷| 夜夜爽夜夜爽视频| 大码成人一级视频| 免费黄频网站在线观看国产| 在线观看一区二区三区| 丝瓜视频免费看黄片| 最新中文字幕久久久久| 热re99久久精品国产66热6| 国产乱人视频| 日韩亚洲欧美综合| 纵有疾风起免费观看全集完整版| 国产淫片久久久久久久久| 国产高潮美女av| 国产成人aa在线观看| 久久热精品热| 99热6这里只有精品| 日日啪夜夜撸| 欧美3d第一页| 婷婷色综合大香蕉| 国产一级毛片在线| 国产午夜精品久久久久久一区二区三区| 国产黄色视频一区二区在线观看| 亚洲精品视频女| 久久精品国产亚洲网站| 日本与韩国留学比较| 久久久久久久大尺度免费视频| 欧美日韩精品成人综合77777| 亚洲av不卡在线观看| 欧美日韩精品成人综合77777| 国产v大片淫在线免费观看| 国产一区二区在线观看日韩| 中文字幕亚洲精品专区| 一区二区av电影网| 乱码一卡2卡4卡精品| 国产一区亚洲一区在线观看| 亚洲三级黄色毛片| 午夜激情久久久久久久| 久久亚洲国产成人精品v| 大片免费播放器 马上看| 在线看a的网站|