起爆方式對橢圓截面戰(zhàn)斗部破片速度分布的影響

關(guān)鍵詞：橢圓截面戰(zhàn)斗部；爆炸驅(qū)動；破片速度；起爆方式；能量輸出

以橢圓截面戰(zhàn)斗部為代表的非旋轉(zhuǎn)對稱異形截面戰(zhàn)斗部，因其與高超武器的非圓載荷平臺具有較好的空間適配性，近年來得到了國內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。目前，關(guān)于橢圓截面戰(zhàn)斗部在傳統(tǒng)中心點(diǎn)起爆方式下破片徑向速度分布的研究已較為成熟，典型特征是橢圓截面戰(zhàn)斗部短軸方向的破片比長軸方向的破片具有更高的速度[1]。然而，橢圓截面戰(zhàn)斗部的軸向速度分布以及非中心起爆時的破片速度分布尚處于初步探索階段，亟待開展相關(guān)研究。

對于傳統(tǒng)圓形截面戰(zhàn)斗部，馮順山等[2]利用實(shí)驗(yàn)回歸方法給出了單點(diǎn)偏心起爆時的破片初速計(jì)算經(jīng)驗(yàn)公式；Resnyansky等[3]基于數(shù)值模擬方法分析了不同起爆方式下戰(zhàn)斗部破片的速度及密度分布，發(fā)現(xiàn)采用面起爆時戰(zhàn)斗部破片殺傷效率最高；Held[4-5]、Huang等[6]基于試驗(yàn)結(jié)果對Gurney公式[7]進(jìn)行了修正，提出了適用于偏心起爆的計(jì)算公式；Li等[8-13]針對圓形殼體偏心起爆問題開展了系統(tǒng)的試驗(yàn)、理論及數(shù)值模擬研究，分析了偏心起爆對破片速度的增益機(jī)理，并基于一維活塞模型和虛擬能量分配中心假設(shè)，提出了一種計(jì)算柱形殼體偏心起爆破片速度分布的新方法。An等[14]針對中空裝藥結(jié)構(gòu)，開展了偏心起爆數(shù)值模擬研究，發(fā)現(xiàn)在裝藥中空處爆轟產(chǎn)物會形成類“聚能”效應(yīng)，進(jìn)而提高起爆點(diǎn)對側(cè)破片速度。Guo等[15]基于數(shù)值模擬方法，分析了偏心線起爆時端面稀疏波對破片速度分布的影響機(jī)理，研究結(jié)果表明，端面稀疏波作用不僅受裝藥端面自由面大小影響，還與其作用時間相關(guān)。

對于異形截面戰(zhàn)斗部，Guo等[16-19]基于試驗(yàn)和數(shù)值模擬方法，系統(tǒng)分析了D形截面戰(zhàn)斗部在不同起爆方式以及不同裝藥結(jié)構(gòu)下破片的速度及空間分布特性，發(fā)現(xiàn)不同的起爆點(diǎn)位置會顯著影響D形戰(zhàn)斗部的破片速度。Ding等[20-22]設(shè)計(jì)了具有不同弧面結(jié)構(gòu)的D形殼體，并開展了試驗(yàn)研究，獲得了D形殼體最佳曲率與中心角的匹配關(guān)系。此外，棱柱形戰(zhàn)斗部由于具有較好的密度及速度增益特性，因此一些學(xué)者對其開展了大量的試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究，發(fā)現(xiàn)相較于圓形截面戰(zhàn)斗部，不同的起爆方式能夠顯著影響棱柱形戰(zhàn)斗部破片的空間及速度分布[23-26]。對于橢圓截面戰(zhàn)斗部，Deng等[27]、鄧宇軒等[28-29]開展了系統(tǒng)的試驗(yàn)研究，獲得了端面中心點(diǎn)起爆作用下不同短長軸比的橢圓截面戰(zhàn)斗部破片徑向速度分布特性，并結(jié)合數(shù)值模擬方法對其爆轟驅(qū)動過程進(jìn)行了深入探討。楊祥等[1]通過數(shù)值模擬方法分析了中心線起爆作用下橢圓截面戰(zhàn)斗部的徑向速度分布，并基于數(shù)值模擬結(jié)果修正了Gurney公式，提出了一個用于預(yù)測橢圓截面戰(zhàn)斗部破片速度分布的經(jīng)驗(yàn)公式。姜斌等[30]利用一維爆轟驅(qū)動模型，分析了橢圓截面戰(zhàn)斗部短長軸破片加速過程的差異。

綜上所述，目前對于偏心起爆下戰(zhàn)斗部破片速度分布的研究主要集中在圓截面戰(zhàn)斗部，而對橢圓截面戰(zhàn)斗部的研究主要集中在傳統(tǒng)單點(diǎn)起爆，缺少對于橢圓截面戰(zhàn)斗部在非中心對稱多點(diǎn)起爆時破片速度分布的研究，同時，不同起爆方式下，橢圓截面裝藥的爆炸能量輸出特性尚不明確。因此，本文中將基于試驗(yàn)彈體結(jié)構(gòu)[29]，建立5種具有相同裝藥和殼體質(zhì)量比而短長軸比不同的橢圓截面戰(zhàn)斗部數(shù)值模擬模型，考察端面中心單點(diǎn)起爆、短軸中點(diǎn)雙點(diǎn)起爆、長軸中點(diǎn)雙點(diǎn)起爆、短長軸中點(diǎn)4點(diǎn)起爆以及端面起爆等5種起爆方式對橢圓截面戰(zhàn)斗部破片速度分布的影響規(guī)律，分析不同起爆方式下橢圓截面裝藥的爆炸能量輸出特性，以期為橢圓截面戰(zhàn)斗部的工程應(yīng)用提供指導(dǎo)。

1數(shù)值模擬模型

1.1材料模型

根據(jù)課題組前期開展的試驗(yàn)[29]確定了數(shù)值模擬模型結(jié)構(gòu)，其中戰(zhàn)斗部殼體及端蓋材料均為45鋼，用尼龍代替內(nèi)襯材料聚醚醚酮（polyetheretherketone，PEEK），因?yàn)槟猃埮cPEEK具有相似的、很低的機(jī)械力學(xué)性能，替換后對數(shù)值模擬結(jié)果的影響可以忽略，戰(zhàn)斗部裝藥為B炸藥。采用Johnson-Cook本構(gòu)模型來描述戰(zhàn)斗部殼體的材料行為：

式中：A、B、C、n和m為材料常數(shù)，εeq為等效塑性應(yīng)變，為無量綱塑性比；T*為無量綱相對溫度，T*=（T?Tr）/（Tm?Tr），其中Tr為室溫，Tm為材料熔點(diǎn)。具體數(shù)值列于表1[8]中。

此外，炸藥內(nèi)襯尼龍材料取自AUTODYN材料庫[31]，這里不做描述。

1.2計(jì)算方法及網(wǎng)格敏感性分析

SPH是一種無網(wǎng)格計(jì)算方法，被廣泛應(yīng)用于描述炸藥爆轟作用過程中的變形、膨脹及流動行為。此外，SPH方法計(jì)算過程中不涉及網(wǎng)格侵蝕，不會造成戰(zhàn)斗部殼體斷裂過程中的質(zhì)量損失，因此，SPH也被用于描述自然破片戰(zhàn)斗部殼體。然而，對于預(yù)制/控破片殼體，Lagrange求解方法具有更好的適應(yīng)性，能夠清晰反映破片的飛散及變形情況，因此，本文中炸藥采用SPH求解方法，殼體及內(nèi)襯采用Lagrange求解方法。

SPH計(jì)算方法的求解準(zhǔn)確性受粒子直徑影響較大，對于炸藥和殼體均采用SPH算法的情況，已有學(xué)者對粒子直徑進(jìn)行了敏感性分析[8]。然而，對于Lagrange和SPH耦合計(jì)算模型的網(wǎng)格敏感性分析尚未見公開報道。本文中基于之前開展的試驗(yàn)中采用的戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)，建立了相應(yīng)的數(shù)值模擬模型，模型結(jié)構(gòu)參數(shù)如表3所示，其中a為裝藥半短軸，b為裝藥半長軸，μ為裝藥短長軸比。

為提高計(jì)算效率，根據(jù)橢圓截面戰(zhàn)斗部的面對稱特性建立了1/4數(shù)值模擬模型，如圖1所示。戰(zhàn)斗部整體長度為97.0mm，戰(zhàn)斗部殼體由20個刻槽破片環(huán)堆疊而成，單個破片環(huán)厚4.3mm，刻槽寬度0.3mm，刻槽后剩余殼體連接厚度為1.5mm；θ為方位角，即由戰(zhàn)斗部中心發(fā)出的射線與裝藥右半長軸的夾角。計(jì)算了不同粒子大小時圓形截面戰(zhàn)斗部（C1）在端面中心點(diǎn)起爆下軸向破片的速度分布，計(jì)算結(jié)果如圖2所示。從圖中可以看出，隨著粒子尺寸的減小，圓形截面戰(zhàn)斗部的軸向速度整體逐漸增大，直至粒子直徑為0.3mm時，此后破片速度趨于穩(wěn)定。因此，考慮到計(jì)算機(jī)的運(yùn)算能力和計(jì)算效率，選取直徑為0.3mm的粒子開展下一步計(jì)算分析。

1.3數(shù)值模擬方法驗(yàn)證

將數(shù)值模擬結(jié)果中最大速度截面上的破片速度，與試驗(yàn)[29]中通過錫箔紙測速靶獲得的橢圓截面戰(zhàn)斗部的徑向最大破片速度分布進(jìn)行對比，如圖3所示。從圖中可以看出，數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，驗(yàn)證了數(shù)值模擬方法的可靠性。

2數(shù)值模擬結(jié)果與分析

2.1問題描述

橢圓截面戰(zhàn)斗部在傳統(tǒng)端面單點(diǎn)起爆方式的作用下，破片的徑向速度由長軸至短軸方向逐漸增大[29]。在實(shí)際工程應(yīng)用中，不同的起爆方式能夠改變爆轟波在殼體內(nèi)部的傳播作用過程，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)不同的破片速度分布。其中對稱起爆一直以來被學(xué)者廣泛關(guān)注，本節(jié)中在橢圓截面戰(zhàn)斗部端面典型位置處設(shè)置起爆點(diǎn)，分析不同起爆方式對橢圓截面戰(zhàn)斗部徑向和軸向破片速度分布的影響規(guī)律。起爆方式示意圖如圖4所示，由左至右分別為端面中心單點(diǎn)起爆、短軸中點(diǎn)雙點(diǎn)起爆、長軸中點(diǎn)雙點(diǎn)起爆、短長軸中點(diǎn)四點(diǎn)起爆以及端面起爆，5種起爆方式分別編號為Ⅰ～Ⅴ。

2.2對稱點(diǎn)起爆對橢圓截面戰(zhàn)斗部破片速度分布的影響

2.2.1徑向破片速度分布

圖5給出了橢圓截面戰(zhàn)斗部在端面中心單點(diǎn)起爆作用下殼體的膨脹加速過程，從圖中可以看出，爆轟驅(qū)動完成時，短軸速度明顯高于長軸方向，且在靠近非起爆端時破片速度達(dá)到最大值。以最大速度截面處破片為研究對象，不同起爆方式下破片的徑向速度分布如圖6所示，圖6（a）對相同起爆方式下不同短長軸比戰(zhàn)斗部破片的徑向速度分布進(jìn)行了匯總；相同截面形狀在不同起爆方式下破片的徑向速度分布規(guī)律則體現(xiàn)在圖6（b）中。從圖中可以看出，不同的端面起爆方式對橢圓截面戰(zhàn)斗部破片徑向速度的變化規(guī)律無明顯影響。

圖7給出了短長軸比為0.55的橢圓截面戰(zhàn)斗部在不同起爆方式下爆轟波傳播至最大速度破片處的波形形貌。從圖中可以看出，在不同起爆方式的作用下，經(jīng)過軸向的傳播演化，爆轟波傳播至最大破片速度截面處時，波陣面已基本趨于平面波，呈滑移狀態(tài)掃過破片，爆轟波對該截面上破片的驅(qū)動作用無明顯差異，因此導(dǎo)致了不同起爆方式下破片的徑向速度分布規(guī)律基本一致。

從圖6（b）中可以看出，不論在何種短長軸比下，端面起爆時破片的整體徑向速度均明顯大于其余幾種起爆方式，且端面單點(diǎn)起爆時破片整體徑向速度最低。為了進(jìn)一步分析上述差異，提取了不同起爆方式下最大速度截面上破片的徑向平均速度，如圖8所示。從圖中可以看出，端面起爆時的破片平均速度最高，單點(diǎn)起爆最低，且隨著起爆點(diǎn)數(shù)量增加，破片整體平均速度逐漸增大。

對于上述現(xiàn)象，以端面單點(diǎn)起爆和面起爆為例，分析內(nèi)部裝藥的爆轟作用過程。現(xiàn)有研究結(jié)果表明，戰(zhàn)斗部破片加速過程主要受破片下側(cè)薄片裝藥微元的驅(qū)動作用[32]。圖9（a）給出了兩種起爆方式下最大速度截面處爆轟波及稀疏波的作用過程，圖中黃色帶為驅(qū)動破片的炸藥微元。當(dāng)來自端面的爆轟波到達(dá)破片左側(cè)時，認(rèn)為是開始驅(qū)動時刻，圖中用紅色虛線表示。當(dāng)爆轟波掃過破片到達(dá)破片右側(cè)時，爆轟波（紅色實(shí)線）對破片的作用完成，此后進(jìn)入爆轟產(chǎn)物加速階段。在一端起爆時，來自端面的稀疏波緊跟在爆轟波之后，同時，爆轟產(chǎn)物膨脹產(chǎn)生中心稀疏波，爆轟波掃過炸藥微元后立即進(jìn)入稀疏衰減階段。因此，在端面單點(diǎn)起爆作用下，破片在開始受驅(qū)動時刻，炸藥微元中即已有部分炸藥進(jìn)入稀疏衰減階段（圖中藍(lán)色區(qū)域），而端面起爆時則沒有。結(jié)合圖中給出的兩種起爆方式下的爆轟壓力曲線，可以看出，在爆轟波作用完成后，端面起爆相較于單點(diǎn)起爆爆轟產(chǎn)物存在明顯的壓力增益區(qū)域，因此，導(dǎo)致了端面起爆時最大速度截面上破片整體的平均速度大于端面單點(diǎn)起爆。

根據(jù)上述分析，圖9（b）進(jìn)一步給出了單點(diǎn)起爆、多點(diǎn)起爆和端面起爆作用下，開始驅(qū)動時刻的炸藥微元受稀疏波影響的區(qū)域?qū)Ρ取膱D中可以看出，隨著端面起爆點(diǎn)的增多，開始驅(qū)動時刻炸藥微元受稀疏波影響區(qū)域逐漸減小，即隨著端面起爆點(diǎn)的增多，破片整體平均速度逐漸增大。該分析結(jié)果與圖8中數(shù)值模擬結(jié)果一致。

2.2.2軸向破片速度分布

通過上述分析可知，在戰(zhàn)斗部端面上，不同的起爆方式對橢圓截面戰(zhàn)斗部最大速度截面上的破片速度分布規(guī)律無明顯影響，但不同的起爆方式對戰(zhàn)斗部軸向破片速度分布的影響規(guī)律有待進(jìn)一步探索。本節(jié)中將對不同起爆方式下戰(zhàn)斗部軸向破片速度變化規(guī)律開展分析，考慮到計(jì)算工況的多樣性，以短軸和長軸兩列破片為研究對象，對比分析不同短長軸比戰(zhàn)斗部在不同起爆方式下軸向破片速度的分布規(guī)律。

圖10給出了不同起爆方式下戰(zhàn)斗部短軸方向的破片速度沿軸向的變化曲線。從圖中可以看出，短長軸比不變時，受端面稀疏波影響，戰(zhàn)斗部在不同的端面起爆方式下，短軸方向破片速度沿軸向變化規(guī)律基本一致，均呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢，且隨著短長軸比的增大，短軸方向的破片速度整體上呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢。

圖11給出了不同起爆方式下戰(zhàn)斗部長軸方向的破片速度沿軸向的變化曲線。與短軸方向類似，長軸方向破片的速度沿軸向基本呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢。然而，與短軸方向的破片不同的是，在μ=0.40時，端面單點(diǎn)起爆（起爆方式Ⅰ）和短軸中點(diǎn)雙點(diǎn)起爆（起爆方式Ⅱ）時，戰(zhàn)斗部長軸方向的破片出現(xiàn)速度穩(wěn)定區(qū)域（圖中藍(lán)色虛線框選區(qū)域），且穩(wěn)定速度明顯高于其余3種起爆方式。同時，隨著短長軸比的增大，速度穩(wěn)定區(qū)域逐漸消失，但在靠近起爆端依然存在速度增益區(qū)域（圖中灰色虛線框區(qū)域），且速度增益區(qū)域逐漸減小。

戰(zhàn)斗部在一端起爆時，不同的起爆點(diǎn)位置會改變爆轟波對于長軸方向破片的入射方向，雖然當(dāng)爆轟波傳至非起爆端時，爆轟波基本以平面波形式掃掠破片，但在靠近起爆端處，尤其在中心點(diǎn)起爆時，短長軸比越小，爆轟波對于長軸方向的破片入射角越大，因此，為消除爆轟波入射角的影響，引入中心線起爆對比分析，數(shù)值模擬模型如圖12所示。

圖13給出了不同短長軸比橢圓截面戰(zhàn)斗部在中心線起爆下長軸和短軸的破片速度分布。從圖中可以看出，在長軸方向，破片速度存在明顯的穩(wěn)定區(qū)域（圖中藍(lán)色陰影部分），隨著短長軸比的增大，穩(wěn)定區(qū)域逐漸減小，且整體速度逐漸增大，直至短長軸比為1.00時，速度穩(wěn)定區(qū)域基本消失。而在短軸方向，并未出現(xiàn)速度穩(wěn)定區(qū)域，這一現(xiàn)象與端面點(diǎn)起爆時一致。在此基礎(chǔ)上，進(jìn)一步探討長軸方向破片速度出現(xiàn)穩(wěn)定區(qū)域的原因。

炸藥驅(qū)動戰(zhàn)斗部殼體加速過程可分為爆轟波加速和爆轟產(chǎn)物加速兩個階段[33]。圖14給出了中心線起爆作用下短長軸比為0.55時，戰(zhàn)斗部中間截面處不同方位角破片的加速過程。從圖14（a）中可以看出，不同方位角破片在爆轟波的作用下，速度迅速增大至800m/s，隨后在爆轟產(chǎn)物的作用下進(jìn)入緩慢增長階段，進(jìn)而逐漸趨于穩(wěn)定。此外，盡管破片最終穩(wěn)定速度由長軸至短軸方向逐漸增大，但在爆轟波加速階段破片速度并無明顯差異。圖14（b）單獨(dú)給出了短軸和長軸方向破片的加速時程曲線。從圖中可以看出，短軸和長軸方向的破片受爆轟產(chǎn)物加速時間存在明顯差異，長軸方向破片加速時間為11.0μs，而短軸方向破片加速時間達(dá)到了23.3μs。因此，爆轟產(chǎn)物對橢圓截面戰(zhàn)斗部不同方位角處破片的加速時間差異導(dǎo)致了最終徑向速度分布的差異。

根據(jù)Guo等[15]的研究結(jié)果可知，端面稀疏波的影響距離與破片加速時間呈正相關(guān)，因此，在橢圓截面戰(zhàn)斗部中，盡管長軸方向相對于短軸具有更多的裝藥，但驅(qū)動破片作用時間明顯小于短軸方向，即端面稀疏波對長軸方向的破片速度影響距離小于短軸方向，導(dǎo)致了在長軸方向破片速度出現(xiàn)穩(wěn)定平臺階段，而短軸方向則沒有。此外，隨著短長軸比的增大，短軸方向破片的加速時間逐漸減小，而長軸方向的破片加速時間逐漸增大，導(dǎo)致其稀疏波影響逐漸加劇，即速度穩(wěn)定區(qū)域逐漸減小，如圖13（a）所示。

此外，從圖11（a）可知，當(dāng)起爆點(diǎn)僅位于短軸軸線上（中心單點(diǎn)起爆、短軸雙點(diǎn)起爆）時，靠近起爆端的破片軸向速度明顯大于其他3種起爆方式（長軸中點(diǎn)起爆、短長軸中點(diǎn)四點(diǎn)起爆、面起爆），在逐漸遠(yuǎn)離起爆面時，不同起爆方式下長軸方向的破片速度差異逐漸減小。為此，圖15給出了端面單點(diǎn)起爆和長軸中點(diǎn)起爆時長軸截面上的爆轟波演化過程。從圖中可以看出，起爆后爆轟波呈球形向外擴(kuò)張，隨后爆轟波與長軸方向殼體作用，端面單點(diǎn)起爆時爆轟波早期入射角明顯大于長軸中點(diǎn)雙點(diǎn)起爆（圖中t2時刻）。隨著爆轟波的傳播，中心單點(diǎn)起爆時爆轟波對殼體的入射角逐漸增大，在靠近非起爆端時基本演化為滑移爆轟（圖中t3時刻）。

結(jié)合前述分析可知，長軸方向殼體破片的加速貢獻(xiàn)主要來自于爆轟波作用，爆轟產(chǎn)物貢獻(xiàn)占比較小。同時，爆轟波對介質(zhì)的驅(qū)動能力與入射角呈負(fù)相關(guān)[34]，因此，端面中心單點(diǎn)起爆相較于長軸中點(diǎn)雙點(diǎn)起爆對長軸方向靠近起爆端破片具有更強(qiáng)的驅(qū)動能力，進(jìn)而導(dǎo)致了其具有更高的破片速度。在靠近非起爆端，爆轟波入射角差異逐漸減小，破片速度又趨于一致。

上述以中心單點(diǎn)起爆和長軸中點(diǎn)雙點(diǎn)起爆為例，分析了起爆點(diǎn)分別位于短軸軸線和長軸軸線上時長軸方向破片速度沿軸向的分布差異。結(jié)果表明，多點(diǎn)對稱起爆時，起爆點(diǎn)位于短軸軸線上相較于位于長軸軸線上靠近起爆端處長軸方向的破片會具有相對較高的速度，而對靠近非起爆端處的破片速度無明顯影響。短軸方向破片加速受爆轟產(chǎn)物的作用較大，因此，起爆點(diǎn)位置對短軸方向的破片速度分布無明顯影響。

2.3爆炸能量輸出特性

圖16給出了不同起爆方式下橢圓截面戰(zhàn)斗部的裝藥能量分配。從圖中可以看出，橢圓截面戰(zhàn)斗部裝藥能量主要轉(zhuǎn)化為殼體動能、端蓋動能、爆轟產(chǎn)物動能以及其他能量4個部分。在不同的端面起爆方式下，不同短長軸比的橢圓截面戰(zhàn)斗部爆炸能量分配基本一致。其中，27%左右的裝藥能量轉(zhuǎn)化為戰(zhàn)斗部殼體動能，8%左右的能量轉(zhuǎn)化為端蓋動能，15%左右的能量轉(zhuǎn)化為爆轟產(chǎn)物動能，而剩余50%左右的其他能量以內(nèi)能、殼體斷裂能、塑性變形能以及空氣沖擊波等形式被消耗。

結(jié)合2.2節(jié)分析，雖然不同的起爆方式會在一定程度上改變橢圓截面戰(zhàn)斗部的徑向和軸向速度分布規(guī)律，且端面起爆時會對橢圓截面戰(zhàn)斗部最大徑向速度平均值有所增益（圖8），以及起爆點(diǎn)在短軸上時會提高長軸方向靠近非起爆端的破片速度（圖11），但從整體上來看，殼體破片動能占比卻基本一致。因此，針對橢圓截面戰(zhàn)斗部，不同的端面起爆方式無法提高戰(zhàn)斗部的整體殺傷效能，但需要注意的是，此處獲得的能量分配占比僅針對本文中的裝藥條件，對于不同裝藥類型的戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)，裝藥能量分配比例還有待進(jìn)一步探索。

3結(jié)論

建立了5種不同短長軸比橢圓截面戰(zhàn)斗部的數(shù)值模擬模型，基于試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了數(shù)值模擬方法的可靠性，開展了端面中心單點(diǎn)、短（長）軸中點(diǎn)雙點(diǎn)、短長軸中點(diǎn)四點(diǎn)以及端面面起爆5種起爆方式下橢圓截面戰(zhàn)斗部的破片速度分布計(jì)算，具體結(jié)論如下。

（1）橢圓戰(zhàn)斗部在不同端面起爆方式下徑向最大速度截面上的破片速度分布規(guī)律基本一致，均呈現(xiàn)由長軸至短軸方向?qū)?shù)增長，且隨著短長軸比的增大，短長軸方向的破片速度差值逐漸減小。

（2）不同起爆方式下，橢圓截面戰(zhàn)斗部最大速度截面上的破片徑向速度的平均值存在明顯差異，具體表現(xiàn)為端面起爆時的破片徑向平均速度最高，單點(diǎn)起爆時最低，且隨著起爆點(diǎn)數(shù)量的增加，最大徑向平均速度逐漸增大。

（3）受端面稀疏波的影響，不同方位角最大破片速度均出現(xiàn)在靠近非起爆端1/4處，且起爆點(diǎn)在短軸軸線上相較于在長軸軸線上會提高靠近起爆端長軸方向的破片速度，但短軸方向的破片速度沿軸向的分布規(guī)律無明顯差異。

（4）橢圓截面戰(zhàn)斗部在爆炸驅(qū)動下的破片動能占裝藥能量的27%，端蓋動能占比8%，且起爆方式以及戰(zhàn)斗部截面短長軸比的改變不影響其爆炸能量的分配。