基于切斷稱重法的并條機(jī)牽伸區(qū)內(nèi)變速點(diǎn)分布

摘 要：為探究并條機(jī)牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布的特點(diǎn)，以紡制定重為15.35 g/5m的普梳條和15.03 g/5m的精梳條為例，采用FA320A型高速并條機(jī)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，對羅拉牽伸區(qū)中的須條進(jìn)行定長的切斷稱重得到纖維質(zhì)量分布，以其纖維質(zhì)量變化率分布表征變速點(diǎn)分布，并在此基礎(chǔ)上借助數(shù)據(jù)處理的方法分別給出定量表征牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布穩(wěn)定性、集中性、前移性的理論計(jì)算公式，并通過并條實(shí)驗(yàn)對所給出的公式進(jìn)行了驗(yàn)證分析。結(jié)果表明：該理論計(jì)算公式可以判斷出變速點(diǎn)分布的位置及狀態(tài)；在此實(shí)驗(yàn)中，精梳條中的纖維在距前羅拉鉗口線5～15 mm處變速相對集中且前移、穩(wěn)定性好；普梳條中的纖維變速點(diǎn)分布較為分散，且遠(yuǎn)離前羅拉鉗口線。該研究為變速點(diǎn)分布理論的發(fā)展提供了參考，有助于預(yù)測成條質(zhì)量，提高并條效率。

關(guān)鍵詞：并條；變速點(diǎn)；牽伸區(qū)；等長切斷稱重法；質(zhì)量分布

中圖分類號(hào)：TS131.9

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1009-265X（2024）10-0094-08

在紡紗系統(tǒng)中，纖維材料經(jīng)過梳理后，都需要經(jīng)過并條牽伸［1］加工來改善纖維狀態(tài)，使彎鉤卷曲纖維［2］得以進(jìn)一步伸直平行，以提高棉條質(zhì)量。并條機(jī)牽伸的過程是一個(gè)復(fù)雜的纖維運(yùn)動(dòng)過程，受到諸多因素的影響，如工藝參數(shù)設(shè)置、纖維性能及纖維變速點(diǎn)的分布［3］，等等。其中變速點(diǎn)分布與成條質(zhì)量密切相關(guān)［4］，當(dāng)變速點(diǎn)分布更集中更靠近前羅拉鉗口，條子質(zhì)量更優(yōu)。因此，研究變速點(diǎn)分布理論對優(yōu)化生產(chǎn)工藝參數(shù)和加強(qiáng)纖維控制有重要意義［5-6］。

許多企業(yè)與學(xué)者對牽伸區(qū)中變速點(diǎn)分布進(jìn)行了專門的研究，李瑛慧等［7］借助示蹤纖維直觀觀察，并通過測量纖維頭端移距研究了纖維變速點(diǎn)；郭明華等［8］采用切斷稱重法對細(xì)紗機(jī)牽伸區(qū)內(nèi)浮游纖維變速點(diǎn)分布進(jìn)行了研究；申元穎［9-10］提出了一種可以動(dòng)態(tài)表征前羅拉鉗口線的纖維變速點(diǎn)測試方法，減小了停機(jī)和前羅拉鉗口線標(biāo)記的差異性帶來的實(shí)驗(yàn)誤差。除了單純的實(shí)驗(yàn)測試分析，許多學(xué)者選用牽伸建模的方式來表達(dá)變速點(diǎn)分布，從而實(shí)現(xiàn)對變速點(diǎn)的理論分析。Yan等［5］采用力學(xué)分析和幾何－概率方法對變速點(diǎn)分布進(jìn)行建模。崔月敏等［11］采用MatLab軟件進(jìn)行建模與仿真模擬，基于循環(huán)迭代法計(jì)算牽伸區(qū)不同壓力分布下不同長度纖維的變速點(diǎn)，并得到牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布。孫娜等［12］基于牽伸區(qū)浮游纖維與其他纖維的接觸關(guān)系，從力學(xué)角度對浮游纖維變速點(diǎn)分布進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬。這些試驗(yàn)在一定程度上揭示出了變速點(diǎn)分布的實(shí)質(zhì)，但缺少對變速點(diǎn)分布的特點(diǎn)進(jìn)行定量描述。

本文采用切斷稱重法來測試變速點(diǎn)分布，以紡制為15.35 g/5m的普梳條和15.03 g/5m的精梳條為例，通過對牽伸區(qū)內(nèi)須條質(zhì)量分布的測試分析，來研究纖維變速點(diǎn)分布的位置并分別給出定量表征纖維變速點(diǎn)分布穩(wěn)定性、集中性、前移性的理論計(jì)算公式，進(jìn)而利用理論公式判斷和研究牽伸區(qū)內(nèi)精梳條、普梳條纖維變速點(diǎn)的集中位置及分布特點(diǎn)，并通過測試條干性能對比分析其與成條質(zhì)量的關(guān)系。本文對豐富變速點(diǎn)分布理論研究和預(yù)測成條質(zhì)量有著一定的參考意義。

1 變速點(diǎn)分布測試及其理論表達(dá)

1.1 纖維變速點(diǎn)分布測試方法

結(jié)合牽伸理論和微分無窮分割的思想，采用等長切斷稱重法測試牽伸區(qū)中纖維質(zhì)量的分布，用纖維質(zhì)量的變化分布來表征纖維變速點(diǎn)的分布。在并條機(jī)高速運(yùn)轉(zhuǎn)過程中， 緊急制停， 抬起搖架，且在上抬過程中保持牽伸區(qū)內(nèi)的須條處于按壓時(shí)的狀態(tài)。簡單羅拉牽伸區(qū)結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1中兩對羅拉組成一個(gè)牽伸區(qū)，上下一對羅拉構(gòu)成一個(gè)鉗口，將須條沿著前輸出鉗口處切斷，同時(shí)將位于后喂入鉗口后部的一定長度L1處的纖維集合體切斷，從而得到總長度為L1＋L2的切斷稱重條，其中L2為后喂入鉗口與前輸出鉗口之間的間距。使獲取的切斷稱重條保持方向不變，并將其轉(zhuǎn)移到提前準(zhǔn)備好的方格紙上，取下的須條沿著前輸出鉗口處按一定長度L3進(jìn)行切斷稱重，且設(shè)置L2為L3的整數(shù)倍，也就是n=L2/L3為自然數(shù)，且L1≥L3，完成一共n＋1個(gè)重量數(shù)據(jù)的獲取，分別為m m …，mn，mn+ 其中m m …，mn為牽伸區(qū)內(nèi)的由前輸出鉗口往后喂入鉗口方向的須條的重量分布，mn+1為后喂入的纖維集合體的重量，對所獲取的稱重?cái)?shù)據(jù)進(jìn)行逐差計(jì)算如式（1）所示：

mn+1-mn=αn（1）

式（1）中的αn為得到n組纖維質(zhì)量變化值分布，然后分別計(jì)算相應(yīng)的質(zhì)量變化率如式（2）所示：

βn=αnmn+1（2）

因受牽伸影響纖維質(zhì)量變化波動(dòng)大，不能準(zhǔn)確反映，故引入質(zhì)量變化率。式（2）中βn表征牽伸區(qū)內(nèi)由前輸出鉗口往后喂入鉗口之間的且間距為L3的長度內(nèi)的變速點(diǎn)的分布。

1.2 變速點(diǎn)分布理論表征計(jì)算

1.2.1 集中性表征處理

集中性作為評判牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布狀態(tài)的一個(gè)指標(biāo)，其含義比較模糊。在以往的文獻(xiàn)里，都是采用“更集中、較集中”對其進(jìn)行評價(jià)分析，缺少一個(gè)定量描述。因此，本文引入模糊評價(jià)中的最大隸屬度有效性原則，對變速點(diǎn)分布的多個(gè)集中區(qū)域進(jìn)行等級評價(jià)，將變速點(diǎn)分布的模糊性進(jìn)行量化分析和定量表征，處理步驟如下所示。

計(jì)算樣本的ωn值，如式（3）所示：

ωn=βn∑ni=1βi（3）

式中：ωn表示各組纖維質(zhì)量變化率占總的變化率百分比。

計(jì)算最大分量和次大分量的百分比的占比，如式（4）—（5）所示，并判斷數(shù)據(jù)集中區(qū)。

ηmax=max1≤j≤nωj∑ni=1ωi（4）

ηsec=sec1≤j≤nωj∑ni=1ωi（5）

式（4）、式（5）中的ηmax和ηsec分別是ωn中的最大分量和次大分量占∑ni=1ωi的百分比，易得1/n≤ηmax≤ 0≤ηsec≤1/2。由于在最大隸屬原則完全失效時(shí)，ηmax=1/n而不為0，所以不宜用ηmax值來直接判斷，又由最大隸屬度原則的有效性和第二大分量有很大關(guān)系，為此引入式（6）—（7）：

γ1=ηmax-1n1-1n（6）

γ2=ηsec-012-0（7）

一般地，γ1值越大最大隸屬度原則有效程度越高；而γ2值越大有效度越低，因此可以定義測量有效度的相對指標(biāo)如式（8）所示：

γ0=γ1γ2（8）

當(dāng)計(jì)算得到的γ0≥ε0時(shí)，則表示變速點(diǎn)集中在βmax=max1≤j≤nβj所在的牽伸區(qū)的區(qū)域內(nèi)，計(jì)算停止，其中0.5≤ε0＜1為所選取的最大隸屬度原則有效度指標(biāo)取值范圍；當(dāng)計(jì)算得到的γ0＜ε0時(shí)，再按照圖2所示進(jìn)行γ0值的計(jì)算的判斷，直至計(jì)算得到的γ0滿足停止條件γ0≥ε0，且設(shè)滿足停止條件前進(jìn)行了m次的計(jì)算，則有變速點(diǎn)集中在最大的m個(gè)βi所在的牽伸區(qū)的區(qū)域內(nèi)。

1.2.2 前移性表征處理

根據(jù)變速點(diǎn)分布集中性表征處理中計(jì)算得到的結(jié)果：

當(dāng)γ0值計(jì)算停止時(shí)的m＜3且這m個(gè)βi中的所有下標(biāo)數(shù)字也滿足i＜3時(shí)，則滿足變速點(diǎn)分布具有前移性；當(dāng)γ0值計(jì)算停止時(shí)的m＜3但這m個(gè)βi中的至少有一個(gè)下標(biāo)數(shù)字滿足i≥3時(shí)，則表明變速點(diǎn)分布具有集中性，但不具有前移性；當(dāng)γ0值計(jì)算停止時(shí)的m≥3時(shí)，則表明變速點(diǎn)分布不具有集中性，也就不具有前移性。

1.2.3 穩(wěn)定性表征處理

保證工藝參數(shù)不變的情況下，進(jìn)行N次測試取樣，即共取不同時(shí)間的N根的切斷稱重條進(jìn)行測試，每次取樣獲取相應(yīng)的n＋1個(gè)重量數(shù)據(jù)，從而獲取相應(yīng)的重量數(shù)據(jù)為mij，其中，i= …， n+ j= …，N，繼而計(jì)算得到相應(yīng)的質(zhì)量差和質(zhì)量變化率為式（9）—（10）所示：

αnj=mn+1j-mnj（9）

βnj=αnjmn+1j（10）

從而得到相應(yīng)的變速點(diǎn)質(zhì)量變化率分布數(shù)據(jù)βij，其中i= …，n，j= …，N，利用標(biāo)準(zhǔn)差和對數(shù)方差表示牽伸區(qū)內(nèi)纖維的變速點(diǎn)分布穩(wěn)定性，步驟如下所示。

標(biāo)準(zhǔn)差檢驗(yàn)：該檢驗(yàn)用來表征同種混紡條在不同時(shí)間的N根的切斷稱重條在相同鉗口線的變速點(diǎn)穩(wěn)定性。分別計(jì)算每組數(shù)據(jù)βi1、βi2直至βiN的標(biāo)準(zhǔn)差Si和樣本均值i，并在此基礎(chǔ)上引出變異系數(shù)如式（11）所示：

CVi=SiX-i（11）

當(dāng)CVi ＜CV0時(shí)，則表明該區(qū)域內(nèi)變速點(diǎn)分布穩(wěn)定，當(dāng)CVi ≥CV0時(shí)，則表明該區(qū)域內(nèi)變速點(diǎn)分布不穩(wěn)定，其中i= …，n。

對數(shù)方差檢驗(yàn)：在使用對數(shù)方差分析時(shí)，該檢驗(yàn)用來表征同種混紡條不同鉗口線的變速點(diǎn)分布穩(wěn)定性。首先將每組數(shù)據(jù)βi1、βi2直至βiN分割平均分成r個(gè)子樣本，且r≈N每個(gè)子樣本容量為u，使數(shù)據(jù)成為βik。其中：i= …，n；j= …， r；k= …，u。然后分別求出每個(gè)子樣本的均值、方差的對數(shù)以及自由度，如式（12）—（14）所示：

βij=∑uk=1βijku（12）

lns2ij=ln∑uk=1βijk-βij2u-1（13）

vij=u-1（14）

式（12）中βijk為第i個(gè)樣本的第j個(gè)子樣本中的第k個(gè)觀察值。βij、s2ij和vij分別代表第i個(gè)樣本中的第j個(gè)子樣本的算術(shù)均值、方差和自由度，在此基礎(chǔ)上作方差分析，并根據(jù)F-檢驗(yàn)的檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量取α值的顯著性水平，從附表中查得Fα，若Fs<Fαn- ∑ni=1r-n，則說明這些數(shù)據(jù)沒有顯著差別，從而證明了數(shù)據(jù)的穩(wěn)定性較好。

2 成條實(shí)驗(yàn)

2.1 實(shí)驗(yàn)方法和步驟

本文采用FA320A型高速并條機(jī)（陜西寶成新型紡織機(jī)械有限公司）進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，其主要參數(shù)為：四上四下附導(dǎo)向輥、壓力棒式雙區(qū)曲線牽伸，出條速度250～500 m/min，其牽伸區(qū)結(jié)構(gòu)如圖3所示。在并條機(jī)上設(shè)置的工藝參數(shù)，具體參數(shù)如表1所示。因?yàn)椴捎贸Ｒ?guī)6～9并會(huì)使?fàn)可靺^(qū)棉條過厚，難以精確進(jìn)行人工切斷稱重，因此在不影響變速點(diǎn)分布研究的基礎(chǔ)上采用四根并合。

為獲得牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布的表征參數(shù)，采用如下步驟測試：

（a）5 mm等長切斷稱重。將定重為18.64 g/5m的普梳棉條和18.5g/5m精梳棉條在FA320A型高速并條機(jī)進(jìn)行四并分別制成定重為15.35 g/5m和15.03 g/5m的條子。在并條機(jī)高速運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，緊急制停，抬起搖架，在牽伸區(qū)須條上的前羅拉鉗口線位置到壓力棒中心后5 mm做標(biāo)記，從而得到總長度為30 mm的切斷稱重條。將須條剪斷并轉(zhuǎn)移到提前準(zhǔn)備好的方格紙上。將取下的須條沿著前羅拉鉗口處向后進(jìn)行5 mm等長切斷。

（b）計(jì)算得到質(zhì)量分布表。用精確度為0.0001 g的天平對切斷的5 mm須條進(jìn)行稱重并記錄數(shù)據(jù)。

（c）計(jì)算得到纖維質(zhì)量變化率分布。對質(zhì)量分布進(jìn)行逐差計(jì)算得到纖維質(zhì)量變化率分布。

（d）用YG133b條干均勻度測試分析儀測試條干性能。

2.2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

在保證牽伸倍數(shù)、隔距等工藝參數(shù)相同的基礎(chǔ)上，采用切斷稱重法，尋找纖維變速集中分布區(qū)域。利用精梳條和普梳條分別在FA320A型高速并條機(jī)上分別進(jìn)行9次測試取樣，即共取不同時(shí)間的9根的條子進(jìn)行切斷稱重。每次取樣獲取相應(yīng)的6個(gè)重量數(shù)據(jù)，求得各個(gè)區(qū)域的平均值，得到原始數(shù)據(jù)。纖維的質(zhì)量分布參數(shù)如表2所示。

根據(jù)式（1）對纖維質(zhì)量分布進(jìn)行逐差計(jì)算，得到的纖維質(zhì)量變化分布曲線如圖4所示。

根據(jù)式（2）對測量的纖維質(zhì)量變化分布數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，得到的纖維質(zhì)量變化率分布曲線如圖5所示。

用YG133b條干均勻度測試分析儀測試頭并條的條干性能，測試的性能指標(biāo)如表3所示。

3 結(jié)果分析

3.1 集中前移性

測得的普梳條和精梳條各組纖維質(zhì)量變化率分布和其對應(yīng)的各組纖維質(zhì)量變化率占總的變化率百分比分布如表4所示。

對于普梳條來說，取ε0為0.5，代入集中性表征計(jì)算公式，經(jīng)過計(jì)算直至得到γ0=0.56＞0.5。由結(jié)果分析可知，普梳條的纖維變速點(diǎn)分布呈現(xiàn)較為分散狀態(tài)，主要分布在ω2、ω3、ω4這3個(gè)區(qū)域。根據(jù)前移性表征計(jì)算得出，變速點(diǎn)分布既不集中也不前移。從表3性能測試可以看出，條子的極差系數(shù)偏大，可能是因?yàn)槔w維頭端變速位置有前有后且數(shù)量不等導(dǎo)致纖維變速點(diǎn)的相對分散，從而形成移距偏差并造成附加不勻，使成條質(zhì)量惡化，極差系數(shù)偏大。

對于精梳條來說，取ε0為0.5，代入集中性表征計(jì)算公式，經(jīng)過計(jì)算直至得到γ0=0.92＞0.5。由結(jié)果分析可知，精梳條的纖維變速點(diǎn)分布呈現(xiàn)集中狀態(tài)，主要集中在ω2、ω3這兩個(gè)區(qū)域，且越靠近前羅拉鉗口線，集中程度越大。從表3性能測試可以看出精梳條子的極差系數(shù)、重量變異系數(shù)和平均差系數(shù)控制得都比普梳條好，這是因?yàn)榫岷髼l子伸直度、分離度、平行度得到提升，前、后彎鉤纖維得以消除，改善纖維在須條中的排列形態(tài)，使成條質(zhì)量優(yōu)化。

3.2 穩(wěn)定性

利用定重為18.64 g/5m的普梳棉條和18.5 g/5m的精梳棉條在FA320A型高速并條機(jī)上進(jìn)行9次測試取樣，即共取不同時(shí)間的9根切斷稱重條進(jìn)行測試，每次取樣獲取相應(yīng)的6個(gè)重量數(shù)據(jù)，對原始數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，得到纖維質(zhì)量變化率分布表。在此基礎(chǔ)上進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)差和變異系數(shù)分析計(jì)算，所得數(shù)值如表5所示。

從表5中可以看出普梳條距前鉗口線5 mm時(shí)，變異系數(shù)最大且小于規(guī)定值15%；精梳條距前鉗口線20 mm時(shí)，變異系數(shù)最大且小于規(guī)定值15%，說明這兩組數(shù)據(jù)都較為穩(wěn)定。根據(jù)距前鉗口線距離不同，將樣本分為五組進(jìn)行對數(shù)方差分析，分組結(jié)果如表6所示。

各子樣本的方差和自由度計(jì)算如表7所示。

對表7數(shù)據(jù)作方差分析得到結(jié)果如表8所示。

從表8可以看出，普梳條和精梳條的FS值比取0.05時(shí)的臨界值還要小，即未發(fā)現(xiàn)精密度有顯著差別，說明這兩組數(shù)據(jù)穩(wěn)定性較好。從表5及對數(shù)方差分析可知，無論是精梳條還是普梳條的變速點(diǎn)穩(wěn)定性都控制較好，說明纖維所受的引導(dǎo)力和控制力均勻穩(wěn)定，布置的摩擦力界合理。由表3性能測試可以看出，精梳半熟條的重量變異系數(shù)和平均差系數(shù)控制比普梳半熟條更加合理，說明條子的重量不勻和片段間不勻率控制得較好，線密度不勻小。因此，為了增進(jìn)輸出棉條的條干均勻度，需要有效控制纖維變速點(diǎn)的穩(wěn)定性，設(shè)置合理的工藝參數(shù)以達(dá)到良好的效果。

4 結(jié)論

本文基于切斷稱重法在FA320A型高速并條機(jī)上對精梳條和普梳條的纖維變速點(diǎn)分布點(diǎn)進(jìn)行研究，通過數(shù)據(jù)處理的方法分別給出定量表征牽伸區(qū)內(nèi)纖維變速點(diǎn)分布穩(wěn)定性、集中性、前移性的理論計(jì)算公式，并通過并條實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證分析，結(jié)合條干性能測試，主要得出以下結(jié)論：

a）精梳條的變速點(diǎn)分布主要集中在距前羅拉鉗口線5～15 mm這段距離中，且具有前移性；普梳條的變速點(diǎn)分布集中在距前羅拉鉗口線5～20 mm這段距離中，且變速點(diǎn)分布不前移，但兩者的穩(wěn)定性都控制較好。

b）對比發(fā)現(xiàn)精梳條變速點(diǎn)分布的集中位置較普梳條而言提前了5 mm，因此前移性更優(yōu)，故在一定范圍內(nèi)，纖維變速點(diǎn)分布越集中、前移、穩(wěn)定，那么它的成條質(zhì)量越優(yōu)。在實(shí)際生產(chǎn)過程中，要想使條子的條干均勻度更好，就要有效控制纖維運(yùn)動(dòng)、設(shè)置合理的工藝參數(shù)，使變速點(diǎn)分布更集中、穩(wěn)定、前移。

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Distribution of variable speed points in the drafting zone of the drawing

frame based on a cut-weighing method

MA Wenjia， LIU Xinjin

（College of Textile Science and Engineering， Jiangnan University， Wuxi 21412 China）

Abstract：

Drafting is one of the four major mechanical effects in the spinning process， and the quality of the drafting effect directly affects yarn quality. During the roller drafting process， the fibers in the sliver slip with each other at accelerated points， so the distribution if fiber accelerated points has the most significant influence on the yarn quality. So far， plenty of literature has analyzed the qualitative effects of fiber types， drafting methods and drafting multiple on accelerated points， but these studies are all under ideal assumptions， and they have not yet given quantitative test of accelerated points distribution. Furthermore， the unevenness of the yarn after drafting is not only influenced by the differences in accelerated points but also by the drafting multiple. Therefore， the unevenness of the yarn after drafting does not directly reflect the stability of fiber movement.

Therefore， after analyzing the mechanism of roller drafting， this study presented a new method to test the distribution of accelerated points in the roller drafting zone. The slivers were cut at equal lengths and weighed， and then based on the weight change of the slivers in the drafting zone， the distribution of the accelerated points was characterized. On the basis of the data obtained from the test， the theoretical formulae characterizing the stability， concentration， and forward movement of the fiber accelerated points distributions in the drafting zone were derived with the assistance of data processing methods. Under the condition of keeping the process parameters constant， experiments were conducted by using combed and carded slivers as raw materials for blending. Validation analysis was performed on the provided formulas， revealing that the distribution of accelerated points in combed slivers is more concentrated， stable， and forward-moving. Consequently， the quality of the resulting yarn is superior. The more dispersed the accelerated points are in carded slivers， particularly those away from the front nip， the higher their range coefficient will be， leading to greater unevenness in the sliver. Therefore， to improve the evenness of the sliver， it is essential to effectively control fiber movement and set reasonable process parameters to make the distribution of accelerated points more concentrated， stable， and forward-moving.

The present study characterizes the distribution of accelerated points in the drafting zone using the distribution of fiber mass changes. It analyzes the regions where fiber accelerated points are concentrated within the drafting zone， and compares the strip performance to explore the relationship between the distribution of fiber accelerated points and strip quality. The aim is to investigate the laws of fiber speed variations within the drafting zone. It provides a quantitative approach to studying the distribution of fiber accelerated points in roller drafting. The study facilitates the selection of optimal drafting components and the development of optimal drafting processes. This improves sliver performance and yarn quality. On a practical level， the rationality of the drafting process can be judged， and the quality of the slivers in the drawing process can be analyzed and predicted. On a practical level， it is possible to judge the rationality of the drafting process， analyze and predict the quality of the slivers in the drawing process. This has significant economic implications for optimizing drafting process settings and improving drafting efficiency.

Keywords：

drawing; accelerated points; draft zone; equal length cutting weighing method; mass distribution