敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)方法及應(yīng)用

劉登學(xué) 孔勇斌 寇甲兵 黃書嶺 張雨霆

收稿日期：2023-04-25；接受日期：2023-06-23

基金項(xiàng)目：云南省重大科技專項(xiàng)計(jì)劃項(xiàng)目（202002AF080003）；長(zhǎng)江科學(xué)院創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)資助項(xiàng)目（CKSF2021715/YT）；中央級(jí)公益性科研院所基本科研業(yè)務(wù)費(fèi)項(xiàng)目（CKSF2021457/YT）

作者簡(jiǎn)介：劉登學(xué)，男，高級(jí)工程師，博士，研究方向?yàn)樗矶磭鷰r穩(wěn)定及結(jié)構(gòu)安全。E-mail：liudengxue123@sina.cn

通信作者：寇甲兵，男，高級(jí)工程師，碩士，研究方向?yàn)樗姽こ探ㄔO(shè)管理。E-mail：kouzi@qq.com

Editorial Office of Yangtze River. This is an open access article under the CC BY-NC-ND 4.0 license.

文章編號(hào)：1001-4179（2024） 06-0182-06

引用本文：劉登學(xué)，孔勇斌，寇甲兵，等.敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)方法及應(yīng)用

［J］.人民長(zhǎng)江，2024，55（6）：182-187.

摘要：當(dāng)TBM開挖隧洞遭遇不良地質(zhì)條件下的圍巖大變形地質(zhì)災(zāi)害時(shí)，通常會(huì)造成卡機(jī)或侵限等風(fēng)險(xiǎn)。開展TBM開挖隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)工作對(duì)降低卡機(jī)或侵限等風(fēng)險(xiǎn)具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。通過分析敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形特點(diǎn)，建立了敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)方法。該方法通過采用三維數(shù)值分析和圍巖變形現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)手段，可獲得圍巖在護(hù)盾區(qū)間以及出露護(hù)盾后的變形，從而實(shí)現(xiàn)敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全性判別。在滇中引水工程香爐山隧洞的工程應(yīng)用表明，所提方法能夠有效判別不同支護(hù)方案下的圍巖變形安全性，從而為敞開式TBM開挖隧洞施工期支護(hù)方案實(shí)時(shí)調(diào)整提供依據(jù)。

關(guān)? 鍵? 詞：TBM； 圍巖變形； 安全評(píng)價(jià)； 卡機(jī)； 侵限； 香爐山隧洞； 滇中引水工程

中圖法分類號(hào)： TV554

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

DOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2024.06.025

0? 引 言

在長(zhǎng)距離深埋隧洞（道）施工時(shí)，相較于傳統(tǒng)的鉆爆方法施工，TBM開挖方式在機(jī)械化施工水平、施工人員安全保障等方面具有巨大優(yōu)勢(shì)，使其成為首選［1-5］。然而由于在TBM施工方法中，機(jī)器-圍巖-支護(hù)體系之間的相互作用關(guān)系極強(qiáng)，當(dāng)遭遇不良地質(zhì)條件下的圍巖大變形地質(zhì)災(zāi)害時(shí)，通常會(huì)造成卡機(jī)或侵限等風(fēng)險(xiǎn)［6-8］。因此，開展針對(duì)TBM開挖隧洞的圍巖變形安全性評(píng)價(jià)研究對(duì)于長(zhǎng)距離深埋隧洞高效施工和安全建設(shè)具有重要的意義［9］。溫森等［10］采用收斂-約束法和風(fēng)險(xiǎn)分析理論，提出了TBM施工變形風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估方法。Zhang等［11］考慮地層變形的時(shí)間效應(yīng)，推導(dǎo)了擠壓性地層卡機(jī)計(jì)算模型。黃興等［12］給出了TBM圍巖擠壓大變形的定義，并將TBM開挖隧洞圍巖擠壓變形分為5個(gè)等級(jí)。溫森等［13］基于Hoek-Brown準(zhǔn)則并考慮管片支護(hù)和掌子面效應(yīng)建立了停機(jī)和連續(xù)掘進(jìn)不同工況下卡機(jī)狀態(tài)判斷計(jì)算模型。柳同祥等［14］基于TBM開挖隧洞施工期圍巖變形監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)反演獲得的圍巖蠕變參數(shù)，預(yù)測(cè)分析了大埋深洞段的圍巖變形，并對(duì)TBM卡機(jī)風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行了評(píng)估。劉泉聲等［15-16］將護(hù)盾內(nèi)表面應(yīng)變作為預(yù)警指標(biāo)，提出了TBM卡機(jī)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)預(yù)警方法。雖然上述研究已從TBM圍巖變形風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)、監(jiān)測(cè)預(yù)警方法等方面進(jìn)行了探討，但研究工作往往僅考慮TBM施工過程中圍巖變形引起的卡機(jī)風(fēng)險(xiǎn)，未考慮TBM施工過程中圍巖變形過大引起的侵限風(fēng)險(xiǎn)，且圍巖變形風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)判別方法往往過于復(fù)雜，未能在TBM施工過程中廣泛推廣?；诖耍疚臄M根據(jù)敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形特點(diǎn)，綜合考慮敞開式TBM開挖隧洞由于圍巖變形可能導(dǎo)致的卡機(jī)和侵限風(fēng)險(xiǎn)，建立隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)方法，并將該方法應(yīng)用于敞開式TBM開挖隧洞圍巖大變形洞段支護(hù)應(yīng)對(duì)方案評(píng)價(jià)工作中，以驗(yàn)證所提方法的有效性。

1? 敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)方法

1.1? 敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形特點(diǎn)

如圖1所示，在敞開式TBM向前掘進(jìn)過程中，圍巖變形可分為3個(gè)部分，即掌子面前方變形、TBM護(hù)盾區(qū)間變形和出護(hù)盾后的變形。其中，掌子面前方變形是指圍巖在開挖出露前因隧洞變形的空間效應(yīng)而引發(fā)的變形［17］；TBM護(hù)盾區(qū)間變形是指在圍巖處于護(hù)盾的區(qū)間內(nèi)且尚無條件施加支護(hù)措施時(shí)產(chǎn)生的變形；出護(hù)盾后變形是指圍巖在臨空面出露護(hù)盾后產(chǎn)生的變形。敞開式TBM隧洞圍巖護(hù)盾區(qū)間的變形與出護(hù)盾后變形界定點(diǎn)具體根據(jù)TBM設(shè)備的護(hù)盾長(zhǎng)度確定。TBM護(hù)盾區(qū)間的圍巖變形量值一旦超過開挖預(yù)留的變形間隙，將很容易造成護(hù)盾被卡，而TBM護(hù)盾區(qū)間的圍巖變形量值與出護(hù)盾后的變形量值的總和超過預(yù)留變形量時(shí)，將會(huì)侵占二次襯砌的施作空間，最終會(huì)影響隧洞運(yùn)行期過流洞徑或二次襯砌的長(zhǎng)期安全。

1.2? 安全評(píng)價(jià)指標(biāo)

基于以上分析，提出敞開式TBM隧洞圍巖變形安全度Fdisp來量化分析隧洞開挖施工期圍巖的變形幅度，定義為

Fdisp=min（F1，F(xiàn)2）（1）

F1=D1U1（2）

F2=D2U1+U2（3）

式中：D1為考慮刀盤擴(kuò)挖和護(hù)盾收縮后圍巖與護(hù)盾間的最大間隙；D2為TBM隧洞預(yù)留變形量；U1為TBM護(hù)盾區(qū)間的圍巖變形量值；U2為出護(hù)盾后的圍巖變形量值；min（F1，F(xiàn)2）為對(duì)F1和F2取最小值。

圍巖變形安全度Fdisp大于或等于1即表明圍巖變形指標(biāo)滿足所制定的圍巖變形安全判別標(biāo)準(zhǔn)。

1.3? 圍巖變形安全評(píng)價(jià)流程

根據(jù)上述提出的敞開式TBM圍巖變形安全評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，當(dāng)圍巖變形安全度Fdisp大于或等于1時(shí)，即表明當(dāng)前敞開式TBM開挖隧洞支護(hù)方案能夠滿足圍巖變形安全的要求；反之，則說明當(dāng)前支護(hù)方案下存在卡機(jī)或者侵限的風(fēng)險(xiǎn)，應(yīng)調(diào)整設(shè)計(jì)方案以保障圍巖變形安全。具體的，當(dāng)圍巖變形指標(biāo)不滿足所制定的圍巖安全判別標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，即Fdisp 小于1時(shí)，可分為3種情況：① F1<1且F2≥1，說明當(dāng)前支護(hù)方案下，存在卡機(jī)風(fēng)險(xiǎn)，應(yīng)調(diào)整支護(hù)方案以控制護(hù)盾內(nèi)圍巖變形；② F1≥1且F2<1，說明當(dāng)前支護(hù)方案下，存在侵限風(fēng)險(xiǎn)，應(yīng)調(diào)整支護(hù)方案以控制圍巖總體變形；③ F1<1且F2<1，說明當(dāng)前支護(hù)方案下，存在卡機(jī)和侵限風(fēng)險(xiǎn)，應(yīng)調(diào)整支護(hù)方案以控制圍巖在護(hù)盾內(nèi)的變形和總體變形。圖2給出了敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)方法的流程框圖。

2? 敞開式TBM隧洞圍巖變形獲取方法

2.1? 三維數(shù)值仿真

采用掌子面持續(xù)推進(jìn)的模擬方法實(shí)現(xiàn)敞開式TBM隧洞開挖支護(hù)的三維數(shù)值仿真，可獲得不同支護(hù)方案下圍巖在各階段的變形。根據(jù)敞開式TBM掘進(jìn)特點(diǎn)，建立了敞開式TBM開挖施工的計(jì)算方法［18］。如圖3所示，在TBM護(hù)盾區(qū)間內(nèi)不考慮支護(hù)措施作用，隨著掌子面推進(jìn)，當(dāng)圍巖出露護(hù)盾后，再根據(jù)敞開式TBM分區(qū)支護(hù)的特點(diǎn)，施加初期支護(hù)措施。通過三維數(shù)值仿真獲得圍壓變形安全度指標(biāo)后，可用于量化分析不同支護(hù)方案條件下的圍巖變形安全程度，為方案比選提供依據(jù)。

2.2? 施工期現(xiàn)場(chǎng)圍巖變形監(jiān)測(cè)

2.2.1? TBM護(hù)盾區(qū)間圍巖變形

受TBM工作環(huán)境制約，采用傳統(tǒng)監(jiān)測(cè)手段，如采用全站儀、收斂尺進(jìn)行施工期隧洞圍巖變形監(jiān)測(cè)一般是在圍巖出露護(hù)盾后才具備條件開展，TBM護(hù)盾區(qū)間變形難以獲取，故所監(jiān)測(cè)到的變形量值要比由于隧洞開挖所引起的圍巖變形量值小得多。

為了解決上述問題，本文提出了一種獲取TBM開挖過程中護(hù)盾區(qū)間內(nèi)圍巖變形的監(jiān)測(cè)系統(tǒng)及方法，其能夠在TBM正常掘進(jìn)過程中實(shí)時(shí)獲取護(hù)盾與圍巖之間的距離，從而監(jiān)測(cè)圍巖在TBM護(hù)盾區(qū)間內(nèi)的變形。

如圖4所示，在敞開式TBM護(hù)盾前后兩端各設(shè)置一組激光測(cè)距儀，每一組的布設(shè)位置分別對(duì)應(yīng)隧洞的拱頂（A1和A2）、左拱肩（B1和B2）、右拱肩（C1和C2）、左邊墻（D1和D2）、右邊墻（E1和E2）、底拱左側(cè)（F1和F2）和底拱右側(cè)（G1和G2）。通過記錄兩組激光測(cè)距儀通過監(jiān)測(cè)斷面時(shí)與圍巖的距離，可計(jì)算得到監(jiān)測(cè)斷面相應(yīng)點(diǎn)在TBM護(hù)盾區(qū)間內(nèi)的變形量值。如護(hù)盾前端A1點(diǎn)處激光測(cè)距儀通過監(jiān)測(cè)斷面時(shí)與圍巖的距離為L(zhǎng)A1，護(hù)盾后端A2點(diǎn)處激光測(cè)距儀通過監(jiān)測(cè)斷面時(shí)與圍巖的距離為L(zhǎng)A2，則監(jiān)測(cè)斷面頂拱處圍巖在TBM護(hù)盾區(qū)間的變形量值U1可通過式（4）求得：U1=LA1－LA2（4）

2.2.2? 出護(hù)盾后圍巖變形

開挖施工期圍巖出露護(hù)盾后的變形U2可通過三維激光掃描設(shè)備獲取，見圖5。三維激光掃描獲得的是各個(gè)部位點(diǎn)云坐標(biāo)數(shù)據(jù)（圖6），相同位置兩次點(diǎn)云之差就是圍巖各部位坐標(biāo)變化，通過坐標(biāo)變化即可獲得圍巖各部位的變形數(shù)據(jù)。

3? 工程應(yīng)用

3.1? 工程概況

滇中引水香爐山隧洞7號(hào)施工支洞上游工作面控制洞段總長(zhǎng)21.065 km（樁號(hào)DLⅠ57+865.39～DLⅠ36+800），采用敞開式TBM掘進(jìn)機(jī)全斷面開挖，截至2022年11月18日，TBM掘進(jìn)至樁號(hào)DL I 53+375.24。TBM掘進(jìn)過程中，樁號(hào)DL I 53+800～53+400段圍巖變形問題突出，圍巖變形顯著部位主要為頂拱、拱肩及底板部位，頂拱及拱肩部位最大變形量值為120 cm，底板最大隆起量值為51 cm，圍巖變形程度為中等—極嚴(yán)重變形，見圖7。

3.2? 現(xiàn)狀條件下隧洞圍巖變形安全性評(píng)價(jià)

選取香爐山隧洞樁號(hào)DL I 53+450作為計(jì)算分析洞段，該洞段埋深為1 202.24 m。采用三維數(shù)值仿真手段對(duì)該斷面進(jìn)行TBM掘進(jìn)過程的三維模擬計(jì)算，反演該斷面各階段圍巖變形，利用本文所提的敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)方法對(duì)該洞段圍巖變形安全性作出評(píng)判。

3.2.1? 初始計(jì)算條件

計(jì)算模型見圖8。計(jì)算分析模型尺寸為：垂直水流向150 m，順?biāo)飨?20 m，鉛直方向150 m，共計(jì)剖分122 496個(gè)單元，125 759個(gè)節(jié)點(diǎn)，且均為六面體單元剖分。需要說明的是，DL I 53+450斷面隧洞埋深為1 202.24 m，模型中隧洞上覆巖體為75 m，在計(jì)算過程中，又施加了上部1 127.24 m厚上覆巖體的自重應(yīng)力。

該洞段圍巖為三疊系松桂組（T3sn）深灰色-灰黑色薄層-互層泥巖、泥質(zhì)砂巖夾炭質(zhì)泥巖。根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)成果，圍巖力學(xué)參數(shù)為：重度26.8 kN/m3，變形模量1.5 GPa，泊松比0.3，內(nèi)摩擦系數(shù)0.55，黏聚力為0.3 MPa。計(jì)算中巖體采用彈塑性本構(gòu)模型和Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則進(jìn)行模擬分析。

根據(jù)地質(zhì)資料，最大水平主應(yīng)力側(cè)壓系數(shù)取1.2，最大水平主應(yīng)力方向與洞軸線垂直。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工情況，計(jì)算中考慮的支護(hù)措施為：全斷面Ⅰ20b@50 cm鋼拱架，邊頂拱270°范圍噴15 cm厚C25聚丙烯粗纖維混凝土。

3.2.2? 評(píng)價(jià)結(jié)果

圖9給出了計(jì)算模型開挖完成后監(jiān)測(cè)斷面（位于模型中部）圍巖變形量值。開挖完畢后，洞周圍巖變形量值在127 cm以內(nèi)，其中頂拱沉降變形為98 cm，底板抬升變形為56 cm。監(jiān)測(cè)斷面頂拱圍巖下沉變形和底板圍巖抬升變形隨著掌子面推進(jìn)的變化曲線如圖10所示。從圖中可以看出，掌子面還未通過監(jiān)測(cè)斷面時(shí)引起的圍巖變形增量為：頂拱沉降31 cm，底板上抬25 cm。掌子面在通過監(jiān)測(cè)斷面后的圍巖變形增量U1+U2為：頂拱沉降67 cm，底板上抬31 cm，與實(shí)際所測(cè)得的圍巖變形量值基本一致。其中，TBM護(hù)盾區(qū)間圍巖變形量值U1為頂拱沉降41 cm，底板上抬18 cm；出護(hù)盾后的圍巖變形量值U2為頂拱沉降26 cm，底板上抬13 cm。據(jù)此，可計(jì)算出該斷面圍巖變形安全度Fdisp=0.32<1（D1取為15 cm，D2取為21.25 cm），表明當(dāng)前支護(hù)方案不能夠滿足圍巖變形安全的要求，存在卡機(jī)和侵限風(fēng)險(xiǎn)。

3.3? 不同支護(hù)方案下隧洞圍巖變形安全性判別

從上述計(jì)算結(jié)果可知，現(xiàn)有施工支護(hù)方案下，圍巖變形不滿足圍巖變形安全要求，需增強(qiáng)現(xiàn)有支護(hù)強(qiáng)度。

表1擬定了5種TBM洞段優(yōu)化支護(hù)方案。不同支護(hù)方案下圍巖變形安全性判別結(jié)果見表2。從表中可知，通過提高鋼拱架型號(hào)、增設(shè)中空注漿錨桿及施加超前支護(hù)措施可提高圍巖變形安全度，其中提高鋼拱架型號(hào)和增設(shè)中空注漿錨桿僅能限制圍巖出露護(hù)盾后的變形，即提高F2，而通過施加超前支護(hù)措施改善掌子面前方圍巖，可有效限制圍巖在護(hù)盾區(qū)間的變形，降低卡機(jī)風(fēng)險(xiǎn)。

4? 結(jié) 論

本文根據(jù)敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形特點(diǎn)提出了隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)方法，并將該方法應(yīng)用于滇中引水工程香爐山隧洞圍巖大變形洞段支護(hù)應(yīng)對(duì)方案評(píng)價(jià)工作中，主要結(jié)論如下：（1） 考慮敞開式TBM開挖隧洞由于圍巖變形可能導(dǎo)致的卡機(jī)和侵限風(fēng)險(xiǎn)，建立了敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全評(píng)價(jià)指標(biāo)及評(píng)價(jià)方法。

（2） 通過采用三維數(shù)值分析和圍巖變形現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

手段，可獲得圍巖在護(hù)盾區(qū)間以及出露護(hù)盾后的變形，

從而實(shí)現(xiàn)敞開式TBM開挖隧洞圍巖變形安全性判別。

（3） 工程應(yīng)用表明，該方法能夠有效判別不同支護(hù)方案下的圍巖變形安全性，從而為敞開式TBM開挖隧洞支護(hù)方案調(diào)整提供依據(jù)。

參考文獻(xiàn)：［1］? 金燁.敞開式TBM施工圍巖穩(wěn)定性及支護(hù)參數(shù)研究［D］.成都：西南交通大學(xué)，2010.

［2］? 鄧銘江.深埋超特長(zhǎng)輸水隧洞TBM集群施工關(guān)鍵技術(shù)探析［J］.巖土工程學(xué)報(bào)，2016，38（4）：577-587.

［3］? 馮璐，田志斌.山西中部引黃工程TBM長(zhǎng)距離獨(dú)頭掘進(jìn)通風(fēng)研究［J］.人民長(zhǎng)江，2018，49（4）：67-70，82.

［4］? 寧向可，于慶增.基于模糊評(píng)價(jià)法的抽水蓄能電站施工機(jī)械設(shè)備選型方法研究［J］.水利水電快報(bào)，2022，43（5）：94-98.

［5］? 倪錦初，朱學(xué)賢，凌旋，等.香爐山深埋長(zhǎng)隧洞TBM選型研究［J］.人民長(zhǎng)江，2022，53（1）：154-159.

［6］? 尚彥軍，王思敬，薛繼洪，等.萬家寨引黃工程泥灰?guī)r段隧洞巖石掘進(jìn)機(jī)（TBM）卡機(jī)事故工程地質(zhì)分析和事故處理［J］.工程地質(zhì)學(xué)報(bào)，2002，10（3）：293-298.

［7］? 尚彥軍，楊志法，曾慶利，等.TBM施工遇險(xiǎn)工程地質(zhì)問題分析和失誤的反思［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2007，26（12）：2404-2411.

［8］? MAMAGHANI A S，TUMAC D，AVUNDUK E.Double shield TBM performance analysis in difficult ground conditions：a case study in the Gerede water tunnel，Turkey［J］.Bulletin of Engineering Geology and the Environment，2016，75：251-262.

［9］? 楊啟貴，李建賀.深埋軟巖隧洞圍巖-支護(hù)體系安全控制研究［J］.人民長(zhǎng)江，2021，52（5）：139-148.

［10］溫森，徐衛(wèi)亞.洞室變形引起的雙護(hù)盾TBM施工事故風(fēng)險(xiǎn)分析［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2011，30（增1）：3060-3065.

［11］ZHANG J Z，ZHOU X P.Time-dependent jamming mechanism for single-shield TBM tunneling in squeezing rock［J］.Tunnelling and Underground Space Technology，2017，69：209-222.

［12］黃興，劉泉聲，劉濱，等.TBM圍巖擠壓大變形特性分析與等級(jí)劃分［J］.采礦與安全工程學(xué)報(bào)，2015，32（2）：260-266.

［13］溫森，楊圣奇，董正方，等.深埋隧道TBM卡機(jī)機(jī)理及控制措施研究［J］.巖土工程學(xué)報(bào)，2015，37（7）：1271-1277.

［14］柳同祥，白現(xiàn)軍，王太興，等.軟巖隧洞TBM施工中圍巖變形預(yù)測(cè)研究［J］.人民長(zhǎng)江，2016，47（3）：93-97.

［15］劉泉聲，劉鶴，張鵬林，等.TBM卡機(jī)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)預(yù)警方法及其應(yīng)用［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2019，38（增2）：3354-3361.

［16］劉泉聲，彭星新，黃興，等.全斷面隧道掘進(jìn)機(jī)護(hù)盾受力監(jiān)測(cè)及卡機(jī)預(yù)警［J］.巖土力學(xué)，2018，39（9）：3406-3414.

［17］杜學(xué)才，張雨霆，黃書嶺，等.基于安全度指標(biāo)的隧洞圍巖穩(wěn)定性判別和量化評(píng)估方法及應(yīng)用［J］.水電能源科學(xué)，2022，40（10）：144-147，212.

［18］龔熙橋，劉登學(xué)，孫云，等.滇中引水工程香爐山隧洞TBM開挖圍巖卸荷響應(yīng)特征［J］.水利規(guī)劃與設(shè)計(jì)，2023（1）：116-122.

（編輯：鄭 毅）

Research on safety evaluation method for surrounding rock deformation of open TBM excavation tunnel and application

LIU Dengxue1，KONG Yongbin2，KOU Jiabing2，HUANG Shuling1，ZHANG Yuting1

（1.Key Laboratory of Geotechnical Mechanics and Engineering of the Ministry of Water Resources，Changjiang River Scientific Research Institute，Wuhan 430010，China;

2.Central Yunnan Water Diversion Project Co.，Ltd. of Yunnan Province，Kunming 650000，China）

Abstract：

When excavating a tunnel by TBM encounters geological disasters，such as large deformation，it usually poses risks such as jamming or limit intrusion.The research on safety evaluation of surrounding rock deformation during TBM excavation has an important practical significance in reducing the risk of jamming or limit intrusion.This paper analyzed the deformation characteristics of open TBM excavation tunnels，and established safety evaluation indicators and methods for deformation of open TBM excavation tunnels.By using three-dimensional numerical simulation and on-site monitoring of deformation，the deformation of surrounding rock in the shield zone and after the shield can be obtained，so we can achieve safety discrimination of deformation in open TBM excavation tunnels.Engineering applications in Xianglushan tunnel in Central Yunnan Water Diversion Project show that the proposed method can effectively identify the safety of deformation under different support schemes，thereby providing a basis for real-time adjustment of support schemes during open TBM tunnel construction.

Key words：

TBM; surrounding rock deformation; safety evaluation; TBM jamming; limit intrusion; Xianglushan tunnel; Central Yunnan Water Diversion Project