立式離心泵典型故障復(fù)現(xiàn)試驗(yàn)研究

收稿日期： 2023-03-20； 修回日期： 2023-05-21； 網(wǎng)絡(luò)出版時(shí)間： 2024-05-23

網(wǎng)絡(luò)出版地址： https：//link.cnki.net/urlid/32.1814.TH.20240522.1043.024

基金項(xiàng)目： 國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目（51879122，51779108，51779106）；鎮(zhèn)江市重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目（GY2017001，GY2018025）；西華大學(xué)流體及動(dòng)力機(jī)械教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開(kāi)放課題（szjj2017-094）；江蘇高校優(yōu)勢(shì)學(xué)科建設(shè)工程項(xiàng)目（PAPD）；江蘇省“六大人才高峰”高層次人才項(xiàng)目（GBZB-017）

第一作者簡(jiǎn)介： 胡思源（1998—），男，江蘇鎮(zhèn)江人，博士研究生（husiyuan9805@163.com），主要從事泵故障診斷及壽命預(yù)測(cè)研究.

通信作者簡(jiǎn)介： 董亮（1981—），男，江蘇鎮(zhèn)江人，研究員，博士生導(dǎo)師（dongliang@ujs.edu.cn），主要從事泵監(jiān)測(cè)及故障診斷研究.

摘要： 為了給立式離心泵的故障診斷提供試驗(yàn)和理論依據(jù)，搭建立式離心泵仿真試驗(yàn)臺(tái)，進(jìn)行立式離心泵典型故障的仿真復(fù)現(xiàn)試驗(yàn)，分析了轉(zhuǎn)子不平衡、轉(zhuǎn)子不對(duì)中和支座連接松動(dòng)等故障的振動(dòng)特性及其頻譜特征.結(jié)果表明：機(jī)腳處的振動(dòng)位移信號(hào)對(duì)支座連接松動(dòng)故障的振動(dòng)特性敏感性更高，軸系的振動(dòng)信號(hào)對(duì)轉(zhuǎn)子故障的振動(dòng)特性敏感性更高；轉(zhuǎn)子不平衡故障和轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障表現(xiàn)出不同的頻譜特征，轉(zhuǎn)子不平衡故障的頻譜特征表現(xiàn)為1倍振動(dòng)主要頻率（amplitude power frequency，APF）幅值增大，且隨著故障程度的增加，幅值呈現(xiàn)了逐漸減小的趨勢(shì)，轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障的頻譜特征表現(xiàn)為產(chǎn)生新的振動(dòng)特征頻率2APF，且隨著故障程度的增大，信號(hào)幅值逐漸增大；支座連接松動(dòng)故障表現(xiàn)為頻譜圖中的主頻變?yōu)?APF，并出現(xiàn)新的2APF和1/2分?jǐn)?shù)諧波頻率.

關(guān)鍵詞： 立式離心泵；故障復(fù)現(xiàn)；轉(zhuǎn)子不平衡；轉(zhuǎn)子不對(duì)中；支座連接松動(dòng)

中圖分類號(hào)： TH212;TH213" 文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A" 文章編號(hào)： 1674-8530（2024）06-0563-07

DOI：10.3969/j.issn.1674-8530.23.0052開(kāi)放科學(xué)（資源服務(wù)）標(biāo)識(shí)碼（OSID）：

胡思源，董亮，朱建成，等.立式離心泵典型故障復(fù)現(xiàn)試驗(yàn)研究［J］.排灌機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2024，42（6）：563-569.

HU Siyuan， DONG Liang， ZHU Jiancheng， et al. Experimental study on typical faults recurrence in vertical centrifugal pump［J］. Journal of drainage and irrigation machinery engineering（JDIME），2024，42（6）：563-569.（in Chinese）

Experimental study on typical faults recurrence in

vertical centrifugal pump

HU Siyuan1， DONG Liang1*， ZHU Jiancheng1， CHEN Yudang2， CHENG Maosheng3

（1. National Research Center of Pumps， Jiangsu University， Zhenjiang， Jiangsu 212013， China; 2. Liaoning Hengxing Pump-Industry Co.， Ltd.， Dandong， Liaoning 118017， China; 3. Anhui Line Electric Pump Co.， Ltd.， Ningguo， Anhui 242300， China）

Abstract： In order to provide experimental and theoretical reference for diagnosing faults in vertical centrifugal pumps， a simulated test bench for vertical centrifugal pumps was constructed， after which simulated reproduction tests of typical faults in vertical centrifugal pumps were conducted， and the vibration characteristics together with spectrum features of faults such as rotor unbalance， rotor misalignment， as well as pedestal looseness were analyzed. The results indicate that the vibration displacement signal at the foot of the machine is more sensitive to the vibration characteristics of pedestal looseness， while the vibration signal of the shaft system is more sensitive to the vibration characteristics of rotor faults. Rotor unbalance faults and rotor misalignment faults exhibit different spectrum features. The spectrum feature of rotor unbalance faults shows an increase in the amplitude of the 1× amplitude power frequency （1APF）， and as the fault severity increases， the amplitude gradually decreases. The spectrum feature of rotor misalignment faults shows the generation of a new characteristic frequency， which is the 2× amplitude power frequency （2APF）， and as the fault severity increases， the signal amplitude gradually increases. Pedestal looseness faults are manifested by the main frequency in the spectrum shifting to 3× amplitude power frequency （3APF）， along with the appearance of new 2APF and 1/2 fractional harmonic frequencies.

Key words： vertical centrifugal pump；fault recurrence；rotor unbalance；rotor misalignment；pedestal looseness

離心泵廣泛應(yīng)用于能源開(kāi)采、排水消防、交通運(yùn)輸、工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)等領(lǐng)域，占泵產(chǎn)品總量的70%.近年來(lái)，為提高生產(chǎn)效率，減少安全隱患，工業(yè)設(shè)備的故障識(shí)別、健康診斷受到研究者的廣泛關(guān)注.在導(dǎo)致離心泵異常的故障類型中，轉(zhuǎn)子故障占比40%，其中，轉(zhuǎn)子不對(duì)中、轉(zhuǎn)子不平衡占轉(zhuǎn)子故障的60%［1-2］，如果異常振動(dòng)時(shí)間較長(zhǎng)而不采取維護(hù)措施，將導(dǎo)致離心泵零部件疲勞、裂紋或者松動(dòng)，從而破壞機(jī)械結(jié)構(gòu)，造成重大事故［3-4］.

在轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障的研究方面，宣元等［5］對(duì)聯(lián)軸器不對(duì)中故障下的液壓泵組振動(dòng)特性進(jìn)行了理論分析與試驗(yàn)研究.HUANG［6］研究了平行不對(duì)中轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)，發(fā)現(xiàn)當(dāng)轉(zhuǎn)子不對(duì)中時(shí)，轉(zhuǎn)子系統(tǒng)存在明顯的1APF的扭轉(zhuǎn)振動(dòng).PENNACCHI等［7］基于有限元法研究了剛性聯(lián)軸器不對(duì)中故障下轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的非線性動(dòng)力學(xué)行為.TUCKMANTEL等［8］建立了聯(lián)軸器不對(duì)中轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的高階有限元模型，利用全譜圖和軌道圖分析不對(duì)中轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)和軸向振動(dòng)特性，提出了可以通過(guò)全譜圖中顯示的轉(zhuǎn)子渦動(dòng)特征診斷不對(duì)中故障.肖漢等［9］建立了不對(duì)中-碰摩耦合故障的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型，基于有限元法分析系統(tǒng)振動(dòng)響應(yīng)并模擬轉(zhuǎn)子耦合故障驗(yàn)證仿真結(jié)果.

在轉(zhuǎn)子不平衡故障的研究方面，尹江南等［10］分析影響轉(zhuǎn)子失衡的因素，發(fā)現(xiàn)離心泵轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)不平衡會(huì)產(chǎn)生較大的軸向振動(dòng).張德勝等［11］應(yīng)用有限元法，通過(guò)對(duì)葉輪質(zhì)量分布進(jìn)行控制，研究了高壓多級(jí)離心泵轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的轉(zhuǎn)子不平衡響應(yīng)特性.轉(zhuǎn)子不平衡和不對(duì)中造成的軸系附加激勵(lì)力是引起離心泵振動(dòng)的原因之一［12］.

支座松動(dòng)故障的研究以試驗(yàn)方式為主.佟延文［13］對(duì)臥式離心泵的故障進(jìn)行試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)基座松動(dòng)主要增大泵的垂直振動(dòng).馬輝等［14］對(duì)振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)支架松動(dòng)故障時(shí)會(huì)出現(xiàn)擬周期、分岔等現(xiàn)象.關(guān)少亞等［15］通過(guò)轉(zhuǎn)子運(yùn)行信號(hào)，開(kāi)發(fā)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的自檢和預(yù)警系統(tǒng).ZHANG等［16］發(fā)現(xiàn)離心泵內(nèi)部流體流動(dòng)與其外轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)振動(dòng)之間的聯(lián)系，可為離心泵減振和安全監(jiān)測(cè)策略設(shè)計(jì)提供理論參考.

綜上所述，目前關(guān)于離心泵故障的仿真研究很多，但關(guān)于立式離心泵故障狀態(tài)下運(yùn)行特性，特別是振動(dòng)特性的研究較為匱乏.文中對(duì)立式離心泵的轉(zhuǎn)子不平衡、轉(zhuǎn)子不對(duì)中以及支座連接松動(dòng)等典型故障進(jìn)行研究.首先，對(duì)比分析不同測(cè)點(diǎn)對(duì)轉(zhuǎn)子不對(duì)中、轉(zhuǎn)子不平衡和支座連接松動(dòng)3種故障的敏感度；然后，對(duì)不同轉(zhuǎn)速比下的振動(dòng)數(shù)據(jù)進(jìn)行振動(dòng)頻譜特性分析，探究不同故障在不同運(yùn)行工況下對(duì)機(jī)組振動(dòng)特性的影響.該研究旨在為3種故障的識(shí)別和診斷提供依據(jù)，為維護(hù)立式離心泵的安全穩(wěn)定運(yùn)行、完善水力機(jī)械故障診斷的理論體系提供試驗(yàn)和數(shù)據(jù)支撐.

1" 故障仿真試驗(yàn)方法及方案設(shè)計(jì)

1.1" 故障仿真試驗(yàn)對(duì)象

文中采用的模型泵是1臺(tái)比轉(zhuǎn)數(shù)ns=67.09的單級(jí)單吸立式離心泵，其主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下：額定流量Qd=100 m3/h；額定轉(zhuǎn)速n=2 950 r/min；葉輪進(jìn)口直徑D1=100 mm；葉輪出口直徑D2=260 mm；葉片數(shù)Z=6；葉片包角θ=130°；葉片出口寬度b1=13 mm；蝸殼基圓直徑D3=270 mm；蝸殼進(jìn)口寬度b2=25 mm；蝸殼出口直徑D4=80 mm.

1.2" 故障仿真試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)在江蘇振華?？蒲b備科技股份有限公司的標(biāo)準(zhǔn)振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行，試驗(yàn)臺(tái)主要由立式離心泵試驗(yàn)臺(tái)和高、低頻數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)組成.離心泵試驗(yàn)臺(tái)主要包括立式離心泵、進(jìn)出口壓力表、電磁流量計(jì)、水箱等.試驗(yàn)采用了江蘇大學(xué)流體機(jī)械工程技術(shù)研究中心自主研發(fā)的高、低頻數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)并搭載相應(yīng)采集軟件、上海勒振檢測(cè)技術(shù)有限公司的通用單軸電壓型（IEPE）LZD1加速度傳感器、上海勒振檢測(cè)技術(shù)有限公司生產(chǎn)的LD980-Y一體化電渦流位移傳感器，其響應(yīng)頻率為0～10 kHz.故障仿真試驗(yàn)臺(tái)的整體構(gòu)成如圖1所示.

傳感器測(cè)點(diǎn)布置如圖2所示，其中振動(dòng)位移測(cè)點(diǎn)主要是非驅(qū)動(dòng)端軸系測(cè)點(diǎn)M2，振動(dòng)加速度測(cè)點(diǎn)主要是離心泵機(jī)腳測(cè)點(diǎn)M6，其他測(cè)點(diǎn)（M1，M3，M4，M5）均為輔助測(cè)點(diǎn).

1.3" 故障復(fù)現(xiàn)試驗(yàn)方案

1） 轉(zhuǎn)子不平衡試驗(yàn)方法：轉(zhuǎn)子不平衡故障的仿真試驗(yàn)是通過(guò)在立式離心泵非驅(qū)動(dòng)端（泵端）的聯(lián)軸器上分別集中添加墊片.加入墊片后，擰緊聯(lián)軸器螺栓，使離心泵的軸系產(chǎn)生轉(zhuǎn)子不平衡的故障.分別在不同墊片質(zhì)量（5，10，15 g）下重復(fù)試驗(yàn).

2） 轉(zhuǎn)子不對(duì)中試驗(yàn)方法：轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障的仿真試驗(yàn)是通過(guò)在電動(dòng)機(jī)支架底部和泵體支架之間的間隙添加鋼尺，使離心泵的軸系形成綜合不對(duì)中.文中試驗(yàn)設(shè)置不對(duì)中程度分別為300，400和500 μm的故障工況.

3） 支座連接松動(dòng)試驗(yàn)方法：支座連接松動(dòng)故障的仿真試驗(yàn)是通過(guò)釋放離心泵機(jī)腳測(cè)點(diǎn)M6的地腳螺栓模擬支座連接松動(dòng)故障.

1.4" 試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置

根據(jù)奈奎斯特采樣定律［17］，通常將采樣頻率的值設(shè)為分析頻率的2倍以上，因此，將所有振動(dòng)傳感器的采樣頻率設(shè)為32 kHz，采樣時(shí)間設(shè)為30 s.

為分析立式離心泵不同工況（正常工況、轉(zhuǎn)子不平衡故障工況、轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障工況、支座連接松動(dòng)故障工況）在不同轉(zhuǎn)速（1 770，2 065，2 360，2 655，2 950 r/min）下的振動(dòng)特性情況，通過(guò)變頻器控制電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速比n′/n（n′為試驗(yàn)設(shè)定轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速）設(shè)為0.6～1.0，分別采集不同轉(zhuǎn)速下每個(gè)測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)數(shù)據(jù)各20組.

2" 不同測(cè)點(diǎn)敏感性分析

在相同的轉(zhuǎn)速和流量工況下，對(duì)上述6個(gè)振動(dòng)測(cè)點(diǎn)采集的振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行分析.以正常工況下振動(dòng)信號(hào)頻譜圖中各頻段的幅值為基準(zhǔn)，將轉(zhuǎn)子不平衡、轉(zhuǎn)子不對(duì)中和支座連接松動(dòng)故障工況下對(duì)應(yīng)頻段的振動(dòng)幅值變化率的絕對(duì)值r作為衡量不同測(cè)點(diǎn)對(duì)故障變化的敏感性指標(biāo).

圖3為轉(zhuǎn)子不平衡工況下各測(cè)點(diǎn)敏感性分析.圖中f/fn為軸頻倍數(shù)（f為頻率， fn為軸頻）.如圖所示，發(fā)生轉(zhuǎn)子不平衡故障前后，軸系測(cè)點(diǎn)M2在轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速頻率處的幅值變化率較其他測(cè)點(diǎn)變化明顯，說(shuō)明在轉(zhuǎn)子不平衡故障下，軸系測(cè)點(diǎn)M2對(duì)故障表現(xiàn)出較高的敏感性.

圖4為轉(zhuǎn)子不對(duì)中工況下各測(cè)點(diǎn)敏感性分析.由圖可知，在立式離心泵發(fā)生轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障前后，軸系測(cè)點(diǎn)M2在1APF，2APF處的幅值變化率較其他測(cè)點(diǎn)變化明顯，說(shuō)明在轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障下，軸系測(cè)點(diǎn)M2對(duì)故障表現(xiàn)出較高的敏感性.

圖5為支座連接松動(dòng)工況下各測(cè)點(diǎn)敏感性分析，由圖可知，在立式離心泵發(fā)生支座連接松動(dòng)故障前后，試驗(yàn)臺(tái)支架處離心泵機(jī)腳測(cè)點(diǎn)M6較其他測(cè)點(diǎn)變化明顯，說(shuō)明機(jī)腳測(cè)點(diǎn)M6對(duì)支座連接松動(dòng)故障表現(xiàn)出較高的敏感性.

綜上所述，通過(guò)對(duì)比各測(cè)點(diǎn)在不同故障工況下的敏感性分析結(jié)果，選擇轉(zhuǎn)子不平衡和不對(duì)中故障工況下軸系測(cè)點(diǎn)M2的振動(dòng)位移信號(hào)以及支座連接松動(dòng)故障工況下機(jī)腳測(cè)點(diǎn)M6的振動(dòng)加速度信號(hào)作為下一步故障特征提取的信號(hào)源.

3" 離心泵典型故障振動(dòng)特性分析

3.1" 轉(zhuǎn)子不平衡振動(dòng)特性分析

文中分別對(duì)轉(zhuǎn)速比n′/n為0.6～1.0下的轉(zhuǎn)子軸系振動(dòng)時(shí)域信號(hào)進(jìn)行傅里葉變換［18-19］.對(duì)應(yīng)的頻譜圖中僅保留每個(gè)工況下對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速頻率10倍范圍內(nèi)的幅域進(jìn)行振動(dòng)特性分析.

圖6和圖7分別為正常工況下和轉(zhuǎn)子不平衡工況下軸系測(cè)點(diǎn)M2在x軸和y軸這2個(gè)方向的振動(dòng)頻譜圖，如圖所示，U為振動(dòng)位移幅值，由圖可以看出，轉(zhuǎn)子不平衡工況下，軸系測(cè)點(diǎn)M2的徑向振動(dòng)特征頻率均表現(xiàn)為1APF，頻率幅值較正常工況有明顯的增大.且同一工況下的軸系測(cè)點(diǎn)M2在x軸和y軸這2個(gè)徑向的振動(dòng)幅值接近.

圖8為轉(zhuǎn)子不平衡工況與正常工況在不同轉(zhuǎn)速比下的幅值對(duì)比.由圖可以發(fā)現(xiàn)，相同轉(zhuǎn)速比下，轉(zhuǎn)子不平衡工況的1APF幅值明顯高于正常工況1APF幅值.且兩者的幅值均隨著轉(zhuǎn)速比的增大而呈現(xiàn)逐漸增大的趨勢(shì)，特別是轉(zhuǎn)子不平衡工況在轉(zhuǎn)速比為0.8以后，隨著轉(zhuǎn)速的增加，其對(duì)應(yīng)的1APF振動(dòng)峰值出現(xiàn)明顯的增大，這可能與系統(tǒng)自身的共振頻率有關(guān).

圖9為轉(zhuǎn)子不平衡故障工況下軸系測(cè)點(diǎn)M2振動(dòng)軸心軌跡，圖中dx為水平方向位移，dy為垂直方向位移，其整體位移形狀為不規(guī)則的橢圓形，其形狀和大小在多個(gè)周期內(nèi)均保持較好的重復(fù)性.

圖10為不同墊片質(zhì)量下轉(zhuǎn)子不平衡工況下振動(dòng)瀑布圖，圖中Q/Qd為流量比，A為振動(dòng)加速度幅值.通過(guò)對(duì)比分析可以發(fā)現(xiàn)，在額定流量處，3APF位置的幅值隨著墊片質(zhì)量的增加出現(xiàn)了逐漸減小的趨勢(shì).

3.2" 轉(zhuǎn)子不對(duì)中振動(dòng)特性分析

圖11為轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障下測(cè)點(diǎn)M2振動(dòng)頻譜圖.

由圖11可知，轉(zhuǎn)子不對(duì)中工況在測(cè)點(diǎn)M2的徑向振動(dòng)中1APF為主頻，同時(shí)在2APF處出現(xiàn)新的特征頻率峰值，且1APF特征頻率峰值明顯高于同轉(zhuǎn)速下正常工況的峰值，這與轉(zhuǎn)子不平衡工況的振動(dòng)特性相似.由圖11a和11b可知，轉(zhuǎn)子軸系在同一工況下2個(gè)徑向的振動(dòng)幅值基本相近，隨著轉(zhuǎn)速的增加，對(duì)應(yīng)工況下的1APF和2APF幅值均呈現(xiàn)增大的趨勢(shì).對(duì)應(yīng)的軸心軌跡如圖12所示.

圖13為不同程度轉(zhuǎn)子不對(duì)中工況在額定轉(zhuǎn)速下軸向測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)瀑布圖.對(duì)比發(fā)現(xiàn)，隨著故障程度的增大，信號(hào)幅值逐漸增大.

3.3" 支座連接松動(dòng)振動(dòng)特性分析

分別對(duì)轉(zhuǎn)速比n′/n為0.6～1.0下機(jī)腳測(cè)點(diǎn)M6的振動(dòng)時(shí)域信號(hào)進(jìn)行傅里葉變換.支座連接松動(dòng)工況下測(cè)點(diǎn)M6振動(dòng)頻譜圖如圖14所示.

由圖14可知，當(dāng)立式離心泵發(fā)生支座連接松動(dòng)故障時(shí)，對(duì)應(yīng)的振動(dòng)頻譜圖中出現(xiàn)了新的2APF，3APF以及1/2分?jǐn)?shù)諧波頻率等成分，其中3APF的頻率峰值變化比較明顯，其峰值已經(jīng)高于對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速工況下的其他頻率成分從而形成主頻.且隨著轉(zhuǎn)速的增加，除葉片通過(guò)頻率，其他各頻率成分的振動(dòng)幅值均出現(xiàn)明顯增大的趨勢(shì).

4" 結(jié)" 論

1） 文中搭建的立式離心泵，其軸系測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)位移信號(hào)對(duì)轉(zhuǎn)子不平衡和轉(zhuǎn)子不對(duì)中工況表現(xiàn)出較高敏感性，可使用軸系的振動(dòng)位移信號(hào)診斷轉(zhuǎn)子不平衡和轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障.機(jī)腳處的振動(dòng)位移信號(hào)對(duì)支座連接松動(dòng)故障的振動(dòng)特性敏感性較高，可使用機(jī)腳處的振動(dòng)位移信號(hào)診斷支座連接松動(dòng)故障.

2） 文中使用立式離心泵進(jìn)行故障仿真，分析軸系處采集的振動(dòng)加速度信號(hào)，轉(zhuǎn)子不平衡、轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障的頻譜特征在不同工況下均表現(xiàn)為1APF為主頻，兩者之間的差異僅僅體現(xiàn)在相同工況下的主頻峰值不同，且幅值隨著配重質(zhì)量的增加出現(xiàn)了逐漸減小的趨勢(shì).轉(zhuǎn)子不對(duì)中故障頻譜特征還產(chǎn)生新的特征頻率2APF，且隨著故障程度的增大，信號(hào)幅值逐漸增大.

3） 文中使用立式離心泵仿真支架松動(dòng)故障，分析機(jī)腳處采集的振動(dòng)加速度信號(hào)，支座連接松動(dòng)故障的頻譜圖中的主頻變?yōu)?APF，且出現(xiàn)新的2APF和1/2分?jǐn)?shù)諧波頻率.

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（責(zé)任編輯" 黃鑫鑫）