焊絲成分對(duì)5454-H32鋁合金焊縫組織與性能的影響

劉山 李彥青 李策 李娟 王洋

摘 ?要：以使用脈沖弧熔化極氣體保護(hù)焊焊接的3.2 mm厚5454-H32鋁合金對(duì)接接頭為研究對(duì)象，使用光學(xué)顯微鏡、SEM、EDS和顯微硬度計(jì)，分析2種接頭的顯微組織、析出相形態(tài)、分布和成分及顯微硬度，測(cè)試接頭的力學(xué)性能。分析結(jié)果表明，使用ER5356焊絲焊接的接頭各項(xiàng)性能均優(yōu)于使用ER4043焊絲焊接的接頭性能。

關(guān)鍵詞：5454-H32鋁合金；脈沖弧熔化極氣體保護(hù)焊；ER5356焊絲；力學(xué)性能；焊絲成分

中圖分類號(hào)：TG422.3 ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A ? ? ? ? ?文章編號(hào)：2095-2945（2024）14-0050-04

Abstract： Taking the butt joint of 3.2 mm 5454-H32 aluminum alloy welded by pulsed arc gas shielded welding as the research object， the microstructure， precipitated phase morphology， distribution and composition and microhardness of the two kinds of joints were analyzed by means of optical microscope， SEM， EDS and microhardness tester. The mechanical properties of the joint were tested. The results show that the properties of joints welded with ER5356 wire are better than those welded with ER4043 wire.

Keywords： 5454-H32 aluminum alloy; pulsed arc gas shielded welding; ER5356 wire; mechanical properties; wire composition

鋁和鋁合金在力學(xué)性能及物理屬性方面具有顯著優(yōu)勢(shì)，主要表現(xiàn)為耐蝕性強(qiáng)、熱導(dǎo)率高、比強(qiáng)度高和密度較低等?，F(xiàn)階段，此種材料在汽車、船舶、航天、化工及機(jī)械等領(lǐng)域已有大量運(yùn)用[1]。

第三代核電某產(chǎn)品采用美標(biāo)鋁合金材料ASTM B209M 5454-H32作為主要材料制造，這在核電行業(yè)尚屬首次。其焊接強(qiáng)度對(duì)核電安全運(yùn)行極為重要。

本文研究了使用ER4043和ER5356兩種焊絲，采用單一氬氣作為保護(hù)氣體的GMAW-P（脈沖弧熔化極氣體保護(hù)焊）焊接的5454-H32鋁合金焊接接頭的力學(xué)性能、顯微硬度、金相組織和能譜分析，為該產(chǎn)品的焊接提供理論與工藝基礎(chǔ)。

1 ?試驗(yàn)

1.1 ?材料的選擇

母材牌號(hào)是ASTM B209M 5454-H32，厚度3.2 mm。冷加工后進(jìn)行穩(wěn)定化退火處理至1/4硬度[2]?；瘜W(xué)成分及力學(xué)性能見(jiàn)表1。

1.2 焊接方法、焊絲和保護(hù)氣體的選擇

采用GMAW-P焊接方法，選擇直徑1.2 mm，ER4043和ER5356兩種不同型號(hào)的焊絲。ER4043鋁硅焊絲和ER5356鋁鎂焊絲的化學(xué)成分及力學(xué)性能見(jiàn)表2。保護(hù)氣體選用純度為99.999%的單一氬氣。

1.3 試件的焊接

試件坡口為60°的V形，鈍邊0.4 mm。在單一氬氣保護(hù)下，分別采用ER4043和ER5356焊絲進(jìn)行單面對(duì)接焊接，優(yōu)化的焊接工藝參數(shù)：I=110 A，U=13.3 V，v=45 m/min，q=13 L/min。

2 ?試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 ?拉伸試驗(yàn)

拉伸試樣受試部分寬度13 mm，長(zhǎng)度20 mm。母材和焊接接頭力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。

通過(guò)力學(xué)性能數(shù)值的對(duì)比可以看出，采用ER5356焊絲焊接5454-H32鋁合金時(shí)焊接接頭的力學(xué)性能數(shù)值高于采用ER4043焊絲時(shí)的數(shù)值。此外，拉伸試驗(yàn)時(shí)，試樣的斷裂位置處在焊縫熱影響區(qū)靠近中心熔合線的一側(cè)。

2.2 ?彎曲試驗(yàn)

試樣寬度38 mm，厚度3.2 mm。壓頭直徑為10 mm，彎曲角度為180°。按照ISO 15614-2-2005《金屬材料焊接工藝規(guī)程及資格評(píng)定 焊接工藝試驗(yàn) 第2部分 鋁和鋁合金的弧焊》要求進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果均合格。

2.3 ?金相組織

由圖1（a）和圖1（b）可見(jiàn)，2種焊絲焊接的接頭金相組織均呈現(xiàn)為鑄態(tài)組織，主要是由典型的樹(shù)枝狀晶所構(gòu)成。與此同時(shí)，其也表現(xiàn)出很大的不同，ER5356焊絲的枝晶較小、ER4043焊絲的枝晶較大，如圖1（a）、（c）所示。用ER4043焊絲進(jìn)行焊接時(shí)，在α（Al）的枝晶與晶界間存在Si+α（Al）的共晶組織；用ER5356焊絲進(jìn)行焊接時(shí)，在α（Al）的枝晶與晶界間存在Mg+α（Al）的共晶組織，同時(shí)伴有Mg2Si質(zhì)點(diǎn)的析出。

選擇ER4043焊絲進(jìn)行焊接，焊縫內(nèi)有粗大的柱狀晶，枝晶表現(xiàn)得較為發(fā)達(dá)。正常情形下，二次相表現(xiàn)得越細(xì)小，其分布也就會(huì)越彌散，該合金也就具備更高的硬度和強(qiáng)度。

選擇ER5356焊絲進(jìn)行焊接，與ER4043焊絲相比，其接頭具有更高的抗拉及屈服強(qiáng)度，此或許取決于Mg造成的強(qiáng)化效用[3]。在ER5356焊絲進(jìn)行焊接的過(guò)程中，在淬火區(qū)可以得到更加細(xì)小的、均勻分布的二次相，會(huì)提升接頭的塑性、硬度及強(qiáng)度。由此可見(jiàn)，通過(guò)ER5356焊絲進(jìn)行焊接能夠得到更高強(qiáng)度的接頭。

2.4 ?焊接接頭的顯微硬度分布

通過(guò)硬度試驗(yàn)，可以對(duì)接頭硬化程度進(jìn)行評(píng)定，對(duì)接頭的脆化程度進(jìn)行檢測(cè)，以此測(cè)試接頭的顯微硬度。將焊縫中心當(dāng)作起點(diǎn)，分別對(duì)母材區(qū)和熱影響區(qū)的硬度實(shí)施測(cè)試。測(cè)試參數(shù)為：加載載荷0.5 N，加載時(shí)間為10 s。圖2為檢測(cè)部位及顯微硬度分布曲線。

根據(jù)圖2能夠發(fā)現(xiàn)，接頭的顯微硬度基本上呈軸對(duì)稱分布。如果選擇ER5356焊絲進(jìn)行焊接，焊縫中心的最小硬度值是87 HV，與母材硬度相比較低，主要是因?yàn)镸g發(fā)生燒損而導(dǎo)致Mg元素的固溶強(qiáng)化作用減弱所致。伴隨與焊縫中心間距離的不斷變大，其硬度有著不同程度的提升，最大值是116.5 HV，其主要取決于測(cè)試位置的組織晶粒細(xì)化。然而，熱影響區(qū)與焊縫中心間的距離為2.5 mm，其顯微硬度為96 HV，受熱循環(huán)影響而導(dǎo)致熱影響區(qū)發(fā)生軟化[4]。在距離繼續(xù)變大以后，硬度則會(huì)同步升高；在達(dá)到母材以后，硬度保持在104.2～106.2 HV范圍內(nèi)。整體而言，接頭硬度不會(huì)發(fā)生顯著變化，硬度處于87～106.2 HV范圍內(nèi)。

對(duì)比可知，ER5356焊絲焊接的焊接接頭的硬度值均超過(guò)ER4043焊絲。

2.5 ?能譜分析

通過(guò)TESCAN VEGA Ⅱ掃描電鏡對(duì)焊縫的組織形態(tài)進(jìn)行觀察，如圖3（a）所示。該焊縫區(qū)為鑄態(tài)組織，由熔化的5454鋁鎂合金和ER5356鋁鎂焊絲冷卻結(jié)晶而成。根據(jù)二元合金相圖（圖4）分析可以看出，在5454鋁合金冷卻結(jié)晶時(shí)，因?yàn)殇X合金具備較高的熱導(dǎo)率，可以快速冷卻，焊縫組織內(nèi)依然存在少許的Al3Mg2相；由此可知，室溫時(shí)，α（Al）+（Al3Mg2）是焊縫的主要組織。

為了驗(yàn)證α相、Al3Mg2相的產(chǎn)生和分布狀況，放大觀察圖4當(dāng)中的A范圍，同時(shí)對(duì)于特殊點(diǎn)實(shí)施能譜（EDS）分析，最后的結(jié)果見(jiàn)表4和圖3（b）。

根據(jù)EDS分析結(jié)果可知，圖3（b）中灰色范圍的Al含量為94.49 at%，所以其是富Al的α固溶體，白亮范圍的組織是Al3Mg2相。

如果選擇ER4043焊絲進(jìn)行焊接，因?yàn)榇朔N焊絲包含大量的Si元素，Si的固溶度非常低，所以焊縫中大多數(shù)Si與Mg會(huì)通過(guò)反應(yīng)而產(chǎn)生Mg2Si鎂硅化合物（圖5）。

放大觀察圖6（a） 當(dāng)中的B范圍，如圖6（b）所示，同時(shí)對(duì)于特殊點(diǎn)實(shí)施能譜（EDS）分析，最后的結(jié)果見(jiàn)表5。

根據(jù)SEM照片和EDS分析可以發(fā)現(xiàn)，黑色相是Mg2Si相。

結(jié)合2張SEM圖片可以看出，與ER4043焊絲接頭相比，ER5356焊絲的Al3Mg2相分布更加密集，彌散強(qiáng)化效應(yīng)超過(guò)前者，同時(shí)在強(qiáng)化相間分布的晶粒更加細(xì)小，晶粒也具有更強(qiáng)的細(xì)晶強(qiáng)化效應(yīng)，所以，ER5356焊絲的抗拉強(qiáng)度高于ER4043。

3 ?結(jié)論

1）使用ER5356焊絲焊接5454-H32，其接頭斷后伸長(zhǎng)率、抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和焊縫系數(shù)都高于使用ER4043焊絲的數(shù)值。

2）使用ER5356焊絲焊接5454-H32，焊縫組織為細(xì)小的鑄態(tài)組織，枝晶更加細(xì)??；使用ER4043焊絲焊接，鑄態(tài)組織較為粗大，枝晶也較為發(fā)達(dá)。對(duì)于2種焊絲，熔合區(qū)靠近焊縫的一側(cè)為柱狀晶，對(duì)比母材，熱影響區(qū)存在著粗化程度不同的晶粒。

3）相較于ER4043焊絲，ER5356焊絲因?yàn)樘砑恿薓g元素，使用ER5356焊絲進(jìn)行焊接時(shí)能夠得到更高強(qiáng)度的焊縫接頭。

參考文獻(xiàn)：

[1] 中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)焊接學(xué)會(huì)．焊接手冊(cè)：第2卷[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2008．

[2] 王斌.ASTM材料B209在三代核電安全殼非能動(dòng)冷卻系統(tǒng)中的應(yīng)用[J].核電技術(shù)，2012（2）：10-21.

[3] 周慶波，張宏偉，冷金鳳，等.化學(xué)成分對(duì)5083鋁合金性能的影響[J].輕合金加工術(shù)，2007，35（10）：33-34.

[4] 周振豐．焊接冶金學(xué)（金屬焊接性）[M]．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1995．