ASME-Ⅲ-5高溫1級部件分析設計方法的改進方向探討

劉正奇,高付海

(中國原子能科學研究院 核工程設計研究所,北京 102413)

核壓力容器高溫設計規(guī)范的提出是為了核設施部件在高溫下使用時有統(tǒng)一的設計分析評定準則,它的完善和發(fā)展與科學技術的進步、人們對失效模式的認識聯(lián)系緊密,理想情況下核壓力容器高溫設計規(guī)范應包括:高溫的定義,考慮的設計載荷與失效標準,設計準則及評價。

目前國內核承壓設備設計使用的主流規(guī)范是ASME,其在1915年首次頒布,該規(guī)范在力學評價彈性分析中首次提出了應力分類法的思想,為后續(xù)壓力容器力學評價的彈性分析方法奠定了基礎,影響深遠。2015年正式發(fā)布的ASME規(guī)范第Ⅲ卷第5冊(簡稱ASME-Ⅲ-5)[1]是研究核容器中關于高溫環(huán)境運行下的規(guī)范,綜合了ASME自1976年以來高溫設備設計規(guī)范的主要成果[2-3],涉及蠕變、熱老化等失效機制,提供了核1級部件設計規(guī)則。此外隨著時間的發(fā)展,國際上許多其他國家核工業(yè)因為不同的需求和側重,也誕生了各自的核承壓設備高溫設計規(guī)范,且各有所長,著名的如:英國R5規(guī)程[4],注重參考應力法和極限分析的應用;法國的RCC-MRx規(guī)范[5],與ASME一脈相承,但區(qū)分蠕變顯著/不顯著、輻照顯著/不顯著,更加細化;日本的MONJU規(guī)范[6-7],注重地震引起的失效和長/短期載荷作用對不同失效機制的影響。

隨著當下計算方法、計算機高性能計算技術、商用有限元軟件和高溫非彈性分析方法技術的快速發(fā)展進步,相較而言,ASME規(guī)范傳統(tǒng)采用的作為主流的基于彈性分析的應力分類評價方法本身存在結果過于保守、設計經濟性不夠等局限性。本文通過對比ASME-Ⅲ-5與國際上其他主流設計規(guī)范或規(guī)程,基于損傷模式下載荷控制的應力限制和變形控制限制分析方法及準則,探討ASME-Ⅲ-5規(guī)范在分析方法準則中的優(yōu)勢與局限性,吸收其他規(guī)范技術強項,提出若干項改進ASME-Ⅲ-5高溫1級部件設計規(guī)范的方法,指出ASME-Ⅲ-5高溫規(guī)范改進的方向,以進一步提高規(guī)范發(fā)展使用的經濟性和安全性。

1 ASME-Ⅲ-5設計方法準則的總體考慮

1.1 理想高溫及ASME規(guī)范高溫定義

理想情況下,核反應堆運行環(huán)境中的高溫指的是溫度的一個工作范圍,在此范圍內,即使在低于屈服強度的理論穩(wěn)定載荷作用下,與時間有關的熱激活變形和損傷過程也可以成為影響承載部件穩(wěn)定性的重要因素。

由于時間相關性是溫度的平滑函數(shù),沒有可以清晰區(qū)分時間相關和時間無關行為的界限,因此對于特定的材料和使用條件,可以定義一個溫度限制即高溫條件,低于該限制時,溫度影響可以忽略不計。此溫度限制可以確定為時間相關性首次達到顯著標準的閾值溫度。高溫條件的定義不唯一,需依據規(guī)范考慮的失效模式和設計壽命綜合決定,達到或高于高溫條件需要考慮時間相關的熱激活變形和失效,如熱老化、蠕變等,低于時可以忽略時間相關性影響。

ASME規(guī)范有高溫使用溫度和不顯著蠕變溫度的定義,也給出了與時間、溫度相關的材料許用應力限制Smt。對鐵素體鋼溫度超過700 ℉(371 ℃)或奧氏體溫度超過800 ℉(427 ℃)時,要考慮蠕變[1],否則可以忽略。ASME-Ⅲ-5關于不顯著蠕變的定義是模糊的,交由設計師自行判斷,但可以參考附錄T中Test-A3試驗給定的明確標準,即當蠕變斷裂的時間使用分數(shù)為0.1或更小,且累積蠕變應變小于限制的0.2%時,蠕變可認為不顯著。

1.2 ASME-Ⅲ-5關于設計載荷的考慮

ASME-Ⅲ-5有關于不同載荷的分類和處理,包含了設計載荷、正常工作載荷、經常出現(xiàn)的異常載荷、罕見異常載荷、極限故障載荷(分別對應規(guī)范的設計,A、B、C、D級使用限制)以及試驗載荷,載荷類型可分為機械載荷(如自重、內壓、外壓、地震、流體動力載荷、接管載荷等)、熱載荷(如溫度引起的熱應力)和熱-機循環(huán)載荷,不同載荷或組合引起不同的失效機制,如機械載荷一般引起載荷控制的一次應力失效(即載荷控制的應力限制),熱載荷一般引起變形控制的二次應力,熱-機循環(huán)載荷引起變形控制的安定棘輪和疲勞失效(即變形控制限制)。

1.3 ASME-Ⅲ-5關于失效機制及準則的考慮

在ASME-Ⅲ-5設計準則中涉及的失效機制分為單一載荷、循環(huán)載荷、蠕變相關的失效,包括:單一載荷下的極限垮塌,單一載荷下的結構不穩(wěn)定或屈曲;循環(huán)載荷下的疲勞失效,棘輪作用導致的漸進坍塌;高溫運行下的特定失效包括蠕變斷裂、增強蠕變、蠕變屈曲、蠕變疲勞、彈性跟隨效應。通過免責聲明進行說明的有:單一載荷時的過度變形;穩(wěn)定載荷下的蠕變產生過度變形;由于腐蝕、傳質現(xiàn)象等導致壓力邊界坍塌或破裂;輻照效應。

ASME-Ⅲ-5以詳細表格的形式總結提供了如何使用設計規(guī)范來處理各種失效機制,其中的重點是Ⅲ-5冊不允許對載荷控制的應力限制(即一次應力限制)進行高溫非彈性分析,D級載荷除外。其載荷控制的應力限制分析中采用一種彈性方法來解釋高溫蠕變引起的一次彎曲應力的重新分布,通過一次膜應力加上考慮或不考慮蠕變影響的主彎曲應力限制,有效形成了一次應力的破壞標準。ASME-Ⅲ-5附錄T提供了變形控制的限制,即關于沿厚度方向平均應變、表面平均加彎曲應變和峰值應變的最大累計非彈性應變不能超過1%、2%和5%,焊接件中的應變集中則通過將許用應變減少為母材的1/2來解決[1]。上述應變限制是通用的,不考慮給定材料的蠕變延性。ASME-Ⅲ-5沒有提供解決腐蝕、輻照和傳質現(xiàn)象的方法。

2 ASME-Ⅲ-5和其他規(guī)范分析方法的比較

2.1 ASME-Ⅲ-5分析設計

比較從載荷控制的應力限制和變形控制限制兩方面進行,每個方面分為時間相關和時間無關領域,進而可以直觀看出ASME設計規(guī)范的彈性分析方法、非彈性分析方法的側重點和優(yōu)劣勢。ASME-Ⅲ-5時間無關領域直接引用ASME第Ⅲ卷第1冊NB分卷。

1) 載荷控制的應力限制

(1) 時間無關

在彈性分析中忽略蠕變的情況下,ASME規(guī)范關于一次、二次應力以及峰值應力的應力分類的定義在世界壓力容器設計領域具有突破性意義,對國際上其他不同設計標準的后續(xù)發(fā)展和要求都有重大影響。

關于載荷控制的應力限制的計算,ASME允許使用非彈性方法的極限載荷分析和彈塑性分析。

(2) 時間相關

彈性分析時,ASME承認隨蠕變發(fā)生的應力重分布現(xiàn)象,同時其使用應力折減因子Kt來反映高溫蠕變引起的沿壁厚的外層纖維彎曲應力減小。

此處ASME規(guī)范不允許在載荷控制的應力限制分析中使用非彈性分析和極限載荷分析[8]。

目前ASME規(guī)范使用存在的一項主要困難是面對復雜結構或工況條件下如何進行合理的應力分類,在對應力分類把握不準時,設計師一般采用保守處理方式,這往往可能導致不恰當?shù)脑O計結果。

2) 變形控制限制

變形控制限制的介紹和對比主要從彈性跟隨現(xiàn)象的處理和彈性分析、非彈性分析方法3個方面進行。

彈性跟隨指的是不同剛度零部件連接在一起且柔性部分處于高應力狀態(tài)時,柔性部分可能產生很高的應變集中。由于彈性分析方法只是進行了彈性計算,并不能真實反映出結構實際存在的彈性跟隨這一重要效應,這是彈性分析方法的一個固有不足,規(guī)范必須加以考慮解決。在變形控制限制中,進行安定棘輪分析時ASME規(guī)范簡化非彈性方法中直接將彈性跟隨引起的膜應力視為一次應力(即載荷控制的應力)進行保守評估。完全非彈性分析可以對彈性跟隨進行更進一步的評估,ASME規(guī)范是允許的,但依賴高溫本構模型[9]。

ASME規(guī)范在變形控制限制中主要采用的彈性分析和簡化非彈性分析方法是指使用彈性應力分析和應力分類,其結果應用于彈性、安定和棘輪分析的Bree圖(適用于理想彈塑性結構和小變形假設,以影響熱應力棘輪分析的3個無量綱參數(shù)為坐標軸的圖,用以分析安定棘輪狀態(tài)),即附錄T中的A &B試驗。

ASME規(guī)范附錄T部分允許對變形控制限制的計算進行非彈性分析,基于材料的彈黏塑性本構模型和有限元分析軟件,在A、B、C使用載荷、使用壽期內得到的最大累計非彈性應變應滿足:沿厚度方向平均應變、表面平均加彎曲應變和峰值應變的應變不超過1%、2%和5%。ASME規(guī)范Ⅲ-5(2021版)提供了若干種高溫材料的彈塑性、蠕變本構模型,可以據此開展高溫結構的基于分離型本構模型的彈性跟隨、安定棘輪、蠕變-疲勞分析,但提供的模型參數(shù)正確性仍存在一些問題[10]。高溫非彈性本構模型的應用方法在ASME規(guī)范中只是簡要提及,并未深入涉及設計師操作層面的細則規(guī)定[9],由于現(xiàn)今計算機高性能計算技術的巨大進步,這會是ASME規(guī)范未來進一步細化改進發(fā)展的一個方向。

2.2 與R5規(guī)程評價方法的比較

1) 載荷控制的應力限制

(1) 時間無關

彈性分析方面,R5直接借鑒了ASME對一次應力、二次應力以及峰值應力的定義。

非彈性分析方面,與ASME不同,R5允許并鼓勵使用非彈性分析,在第2/3卷附錄A12節(jié)中提供了非彈性分析和各種形式本構方程的使用指南。同時R5允許并在很大程度上鼓勵使用極限載荷方法,此類方法的使用以及與設計標準的結合非常出色,充分體現(xiàn)了R5前沿性、學術性更強的技術特點。

(2) 時間相關

彈性分析方面,R5并不提供一種用彈性方法解釋蠕變變形引起的應力重分布[4],與ASME相反,R5更加依賴極限載荷分析和參考應力方法。極限載荷分析實際上是極限分析的一種類型,極限分析可被視為尋找極端條件的分析,如最大允許載荷或最小不安全負荷;這還包括循環(huán)狀態(tài),如安定和棘輪極限。極限載荷分析通常通過使用有限元分析來實現(xiàn),其假定結構由理想塑性材料制成,采用極限分析法來計算結構最大承載能力。R5規(guī)范將極限載荷與參考應力聯(lián)系起來,以分析一次載荷限制,其中參考應力指給定外載荷條件下復雜構件的穩(wěn)態(tài)蠕變行為可以跟單軸蠕變試驗結果建立關聯(lián)的應力[11]。1968年,Sim[12]在其博士論文中建立了參考應力和極限載荷、所受外載荷的關聯(lián)式:

σref=P0/Puσy

(1)

式中:σref為參考應力;Pu為結構的極限載荷;σy為結構材料的屈服極限;P0為結構的外加載荷。

此方法于1991年被R5規(guī)范采納后用于蠕變強度分析。同時,參考應力法基于結構整體失穩(wěn)而不是局部破壞的極限載荷,其本質上要求材料必須具有足夠的高溫蠕變延性才能使用[11],不過R5規(guī)范同時提供了蠕變脆性材料的參考應力法。

非彈性分析方面,R5同樣允許并鼓勵使用非彈性分析。

與ASME規(guī)范不同,R5規(guī)范盡管也采用了應力分類的技術路線,但極限載荷分析及其在參考應力方法中的應用是R5的時間相關載荷控制的應力限制分析方法的核心。通過限制參考應力小于斷裂參考應力判據,保障滿足蠕變強度和設計壽命要求[11],根據蠕變延性/脆性材料有不同的斷裂參考應力計算形式。此方法避免了ASME規(guī)范經常面對的復雜結構如何進行應力分類的問題,提高了方法應用的客觀性和設計結果準確度。

2) 變形控制的限制

R5認識到彈性跟隨對結構性能分析的重要性。關于循環(huán)載荷,有3種方案來解決變形限制問題,分析程度和保守程度各不相同,分別是彈性分析、簡化非彈性分析和完全非彈性分析。這里介紹基于簡化非彈的彈性跟隨因子法。R5為了量化結構中不連續(xù)部位的彈性跟隨效應定義了彈性跟隨因子,提供了其求取流程[11]:

(2)

ASME沒有對彈性跟隨進行量化處理。

R5允許對變形限制進行彈性分析,并將結果應用于蠕變不顯著的快速循環(huán),同樣也允許考慮增量時間步長使用非彈性分析來分析結構的彈性、塑性和蠕變行為。與載荷控制的限制類似,直接使用非彈性分析方法的計算效率不高。此外R5若要在棘輪狀態(tài)下運行,則必須進行完全非彈性分析。

相比ASME規(guī)范使用時間分數(shù)法計算蠕變損傷,而R5規(guī)范更推薦使用延性耗竭法,延性耗竭法基于延性耗竭理論,認為當局部區(qū)域累積蠕變應變達到斷裂延性值時,損傷達到臨界值,即失效[13]。此方法計算的是蠕變損傷。蠕變延性數(shù)據為斷裂時蠕變應變,可通過單軸蠕變試樣截面收縮率換算或延伸率獲取。

R5還提供了分析安定棘輪邊界的直接法,即線性匹配法(Linear Matching Method, LMM),其通過一系列迭代修正彈性模量的線彈性分析來擬合結構的塑性行為[14],是一種求解材料非線性行為響應的快速直接方法,其不同于R5規(guī)程中的其他方法以校核為主,該方法計算載荷極限,是真正的設計方法。

2.3 與RCC-MRx規(guī)范設計方法的比較

RCC-MRx對失效機制分為P型損傷和S型損傷兩大類,其描述了在兩種主要失效機制下1級部件的一般設計規(guī)則。P型損傷是由穩(wěn)定單調增加的載荷或恒定載荷造成的,這包括瞬時過度變形、塑性失穩(wěn)、時間相關過度變形、塑性、斷裂和彈性或彈塑性失穩(wěn)。S型損傷是指由于循環(huán)往復加載而產生的所有失效機制,如漸進變形(棘輪)和疲勞開裂。在區(qū)分P型和S型損傷后,還區(qū)分了蠕變顯著/不顯著、輻照顯著/不顯著[15],再進行后續(xù)強度分析。RCC-MRx關于輻照能否忽略有明確標準,通過結構使用期間接收的最大劑量小于限值和每個時間段中累計劑量小于此時間段內最高溫下的允許累計劑量來區(qū)分,在輻照不可忽略時許用應力強度加入了輻照項,兩者都不可忽略時蠕變使用分數(shù)限制降低到考慮蠕變、不考慮輻照的10%[5]。而ASME規(guī)范則完全未考慮輻照的影響。下面的對比為不考慮輻照的情況。

1) 載荷控制的應力限制

(1) 時間無關

彈性分析方面,RCC-MRx以與ASME相同的方式對一次應力、二次應力和峰值應力進行分類。

非彈性分析方面,如極限載荷法,與ASME相同,RCC-MRx允許使用非彈性分析,它提供了描述可以使用的非彈性分析方法和本構材料模型的附錄。

(2) 時間相關

RCC-MRx可以使用彈性分析,與ASME相同,RCC-MRx使用應力折減因子解釋蠕變變形引起的應力重新分布。同時RCC-MRx使用修正因子修正了彈性分析中彈性跟隨對膜應力的影響[5]。

RCC-MRx允許對時間相關的應力限制進行非彈性和極限分析(不可與其他方法混用),ASME規(guī)范則不允許。

2) 變形控制的限制

RCC-MRx同樣認識到需要在彈性分析方法中解決彈性跟隨問題,但處理不充分,只是提供一個免責聲明。

彈性分析方面,RCC-MRx有完全不同于ASME的方法,兩者差異較大,該方法僅限于布里管型問題,未對一般結構和復雜載荷的適用性進行說明,其需要定義效率指數(shù)和二次比,很難評估是否比ASME規(guī)范提供的方法更有效。

非彈性分析方面,RCC-MRx允許使用彈塑性和黏彈塑性類型的非彈性分析。RCC-MRx提供了該規(guī)范所涉及的高溫使用結構材料的塑性、蠕變本構模型方程形式和參數(shù)。

2.4 與MONJU設計方法的比較

MONJU規(guī)范很大程度上基于ASME規(guī)范,主要區(qū)別在于MONJU區(qū)分了長/短期載荷,尤其是對于日本經常發(fā)生的地震載荷,提出了一種與地震載荷相關的新型失效機制,稱為棘輪疲勞[6]。其是一種由漸進循環(huán)變形加速疲勞的失效機制,并主要發(fā)生在管道中,該機制是短期的,與蠕變不直接相關,因此它在高溫或低溫下都可能發(fā)生。

1) 載荷控制的應力限制

(1) 時間無關

彈性分析方面,應力分類的定義與ASME相同,區(qū)別是區(qū)分了短期和長期應力,限制兩者之和小于限制,這反映了日本對地震載荷的特殊關注。

非彈性分析方面與ASME相同。

(2) 時間相關

彈性分析方面與ASME一致。非彈性分析方面,有新提出類似R5的基于參考應力的無應力分類設計,不過無進一步的詳細信息,說明其正處于發(fā)展之中。

2) 變形控制的限制

MONJU更多地考慮了彈性跟隨現(xiàn)象,與ASME規(guī)范類似,將熱應力視情況分為二次應力或納入一次應力分析,在低應力、長期運行的情況下簡單幾何結構的彈性跟隨應變計算參照提供的附錄。

彈性分析方面,MONJU有一種處理循環(huán)載荷和相關變形極限的簡化方法,類似于ASME附錄T的B試驗。

非彈性分析方面沒有詳細資料。

2.5 對比總結

總的來說,R5允許使用各種分析類型,如使用簡化非彈性分析以計算載荷控制的應力限制和變形控制極限,但當使用彈性分析時,ASME采用整體厚度的平均溫度,而R5則采用所選相關截面的最高溫度,R5相對更保守。參考應力法是其簡化非彈性分析的核心。使用參考應力法進行蠕變強度分析可以有效避免ASME如何合理進行應力分類的問題,提高了設計準確度,同時彈性跟隨因子應用也很好地解決了彈性跟隨問題。

RCC-MRx與ASME不同,區(qū)分了載荷類型及蠕變是否顯著/不顯著,考慮了輻照的影響。其允許對P型載荷的蠕變強度進行極限分析,提出了修正因子修正彈性跟隨對膜應力的影響,也允許對載荷控制的應力限制進行非彈性分析。

MONJU規(guī)范大體上基于ASME,但它重點區(qū)分了長/短期載荷和應力限制,提供了如何判斷彈性跟隨程度的詳細指南,并基于地震強震載荷引起的失效機理新提出了一種失效模式——棘輪疲勞。

3 ASME-Ⅲ-5分析設計準則的改進討論

通過上述對比,可知ASME-Ⅲ-5對高溫環(huán)境下載荷控制的應力限制僅允許進行彈性分析,不允許使用非彈性分析和與極限載荷有關的參考應力法,在變形控制限制的彈性分析方面對彈性跟隨效應進行簡單保守處理,非彈性分析中沒有高溫非彈性蠕變本構模型使用的細則規(guī)定,沒有考慮輻照相關失效等。所以本文嘗試總結面向損傷模式下各個設計方法的優(yōu)勢和劣勢并進行改進討論。

3.1 關于載荷控制的應力限制

基于R5多年實踐經驗,可以看出在特定情況下蠕變相關的載荷控制的應力限制分析中使用參考應力法替代傳統(tǒng)的應力分類法是可行的,傳統(tǒng)應力分類方法在面對部分復雜結構的蠕變強度分析過于保守。MONJU規(guī)范中針對地震的短期、長期載荷區(qū)分,RCC-MRx關于輻照限制的影響也值得參考。

3.2 關于變形控制限制

變形控制限制中R5提出了彈性跟隨因子及其求取流程,在簡化非彈性分析中處理了彈性跟隨效應,而ASME規(guī)范處理得不充分。

已被R5規(guī)范采納的線性匹配法是一種先進的數(shù)值算法,適用于復雜工況下的棘輪極限載荷分析,具有較高的計算效率。

3.3 關于ASME-Ⅲ-5改進方向討論

1) ASME-Ⅲ-5規(guī)范主體部分可以不變,對載荷控制的應力限制的分析方法中除了強制性的彈性分析外可以引入非強制的可替代的非彈性分析方法,如參考應力法,并提供配套的更詳盡的材料數(shù)據,如蠕變延性。參考應力法基于極限分析,避免了應力分類,給蠕變強度分析帶來了極大地便利,也更加合理。在一次載荷分析領域中,參考應力法已有了足夠的數(shù)據支持,在其他國際ETD規(guī)范和指南中被采納或擬議采納,可作為一種可選方法納入ASME準范中。

2) 在載荷控制的應力限制中,可以加入考慮蠕變顯著/不顯著、輻照顯著/不顯著的影響以及地震條件下對于長/短期載荷明確采用不同應力限制。

3) 除ASME現(xiàn)有的彈性分析、簡化非彈性分析和非彈性分析3種方法外,可以研究考慮將目前國際上先進的直接法設計方法——線性匹配法納入,單獨作為一種與上述3種方法并列的設計師可選的設計方法。

4) 高溫非彈性本構模型是高溫結構非彈性應力應變響應分析的基礎,現(xiàn)有ASME規(guī)范提供了若干材料的分離型本構模型和參數(shù),但對于循環(huán)塑性本構、適用于9Cr1MoV材料的統(tǒng)一型非彈性本構模型以及非彈性分析方法的使用細則等內容ASME都未明確,有待細化規(guī)定。

5) ASME規(guī)范中變形控制限制的彈性分析對彈性跟隨處理不充分,可以在可選替代方案中考慮引入彈性跟隨因子及其求取流程,量化考慮彈性跟隨效應。

6) ASME規(guī)范中變形控制限制的蠕變疲勞損傷交互作用判據對于蠕變損傷計算采用考慮時間分數(shù)法,結果往往過于保守,在一定條件下可以考慮研究引入保守性適度的延性耗竭法作為可選替代方案。

4 結論

ASME規(guī)范歷史悠久,是實踐了很久且行之有效的高溫設計準則。為了更好地認識和使用規(guī)范,本文將ASME-Ⅲ-5與其他國際主流規(guī)范或規(guī)程對比,探討改進方向,得出如下主要結論。

1) ASME-Ⅲ-5基于應力分類的彈性分析方法思想先進,表現(xiàn)優(yōu)異,但存在復雜結構應力難以合理分類問題,且在高溫使用時不允許對載荷控制的應力限制進行非彈性分析。鑒于以上原因以及現(xiàn)今計算技術的巨大進步,ASME可以嘗試引入非彈性分析法如R5規(guī)程的參考應力法作為一種替代方法,在保證安全性前提下提高設計方法的經濟性。也可以考慮引入線性匹配法作為一種獨立的設計方法供設計師選擇作為可選方案。

2) ASME-Ⅲ-5對于載荷控制的應力限制可以考慮針對服役條件和地震條件進行進一步的明確細化,加入考慮蠕變顯著/不顯著、輻照顯著/不顯著的影響以及地震條件下對于長/短期載荷明確采用不同應力限制。

3) 高溫非彈性本構模型是高溫結構非彈性分析的基礎。對于循環(huán)塑性本構、適用于9Cr1MoV材料的統(tǒng)一型非彈性本構模型以及非彈性分析方法的使用細則等內容ASME可以進一步細化規(guī)定。

4) ASME規(guī)范中變形控制限制的蠕變疲勞損傷交互作用判據對于蠕變損傷計算方法過于保守,在一定條件下可以研究考慮使用保守性適度的延性耗竭法作為可選的替代方案。

本文對比研究指出了若干項ASME-Ⅲ-5高溫1級部件規(guī)范設計方法準則技術改進的方向,有望通過進一步的技術基礎研究正式納入ASME,進而提高規(guī)范發(fā)展使用的先進性、經濟性和安全性,同時以上結論對開發(fā)構建我國自主化的核承壓高溫使用1級部件設計規(guī)范亦具有重要指導價值。