無(wú)煤柱切頂留巷覆巖破壞特征及微震實(shí)測(cè)研究

張穎異，王同

（1.中煤科工集團(tuán)重慶研究院有限公司，重慶 400037；2.煤礦災(zāi)害防控全國(guó)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400037；3.西安科技大學(xué) 能源學(xué)院，陜西 西安 710054）

0 引言

無(wú)煤柱切頂留巷開(kāi)采技術(shù)可切實(shí)有效地解決無(wú)煤柱開(kāi)采生產(chǎn)實(shí)踐中所存在的問(wèn)題[1-3]，該技術(shù)在礦井實(shí)踐應(yīng)用過(guò)程中，能夠回收大量的煤炭資源，在安全生產(chǎn)、提高回采率等方面具有顯著優(yōu)勢(shì)，對(duì)提高我國(guó)煤炭科技核心競(jìng)爭(zhēng)力，保障能源儲(chǔ)備，具有重要的戰(zhàn)略意義[4-5]。

許多學(xué)者對(duì)無(wú)煤柱切頂留巷技術(shù)展開(kāi)了理論研究與實(shí)踐應(yīng)用。朱珍等[6]、何滿潮等[7]、遲寶鎖等[8]、Wang Qi 等[9]、He Manchao 等[10]提出了自動(dòng)成巷無(wú)煤柱開(kāi)采的新方法，研究了切頂留巷的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)，采用頂板定向切縫技術(shù)優(yōu)化頂板結(jié)構(gòu)，利于碎石巷幫的控制體系。唐文勝等[11]以四川達(dá)竹煤電（集團(tuán)）有限責(zé)任公司小河嘴煤礦2018 工作面為工程背景，通過(guò)采用切頂卸壓方式將長(zhǎng)臂梁變?yōu)槎瘫哿?，?shí)現(xiàn)了巷道頂板及兩幫卸壓，并采用數(shù)值模擬軟件分析了不同爆破方式的效果、爆破合理深度和留煤垛護(hù)巷方式，提出了適用于現(xiàn)場(chǎng)工作面的卸壓短臂梁留巷技術(shù)。金龍[12]通過(guò)研究四川芙蓉集團(tuán)實(shí)業(yè)有限責(zé)任公司白皎煤礦切頂卸壓工藝下的采場(chǎng)礦壓顯現(xiàn)和圍巖變形破壞規(guī)律，證明了切頂卸壓技術(shù)能夠有效改善頂板應(yīng)力環(huán)境，提高巖層的穩(wěn)定性。顧有富等[13]以貴州盤(pán)江精煤股份有限公司土城礦3 號(hào)煤層為背景，在上下巷道形成的懸臂梁進(jìn)行力學(xué)分析，對(duì)切頂卸壓自動(dòng)成巷技術(shù)進(jìn)行研究，改善了支護(hù)方式，提高了巷道穩(wěn)定性。劉衍利等[14]將理論分析和工程實(shí)際相結(jié)合，揭示了切頂卸壓的力學(xué)原理，提出了切頂卸壓方案，為相似地質(zhì)情況的工作面提供參考和借鑒。宋潤(rùn)權(quán)等[15]、蔡洪林等[16]結(jié)合白皎煤礦工程實(shí)際，提出了切頂卸壓沿空留巷的技術(shù)方案，進(jìn)行了切頂留巷試驗(yàn)，給出了切頂?shù)年P(guān)鍵參數(shù)，實(shí)驗(yàn)均獲得成功，進(jìn)一步推廣了切頂卸壓技術(shù)。

在采動(dòng)影響下圍巖應(yīng)力平衡狀態(tài)發(fā)生變化，煤巖體會(huì)產(chǎn)生裂隙、擴(kuò)容、貫通，最終發(fā)生失穩(wěn)破壞，形成微震事件，而微震監(jiān)測(cè)技術(shù)作為一種實(shí)時(shí)在線監(jiān)測(cè)手段，可全方位監(jiān)測(cè)煤巖體裂隙演化、破壞全過(guò)程[17]。李浩蕩等[18]采用切頂卸壓方式，并采用多種微震監(jiān)測(cè)手段相交互的方法，對(duì)切頂卸壓開(kāi)采工藝條件下控制沖擊地壓的演化機(jī)理進(jìn)行檢驗(yàn)，取得了較好的解危效果?？琢詈５萚19-20]基于工作面采動(dòng)覆巖裂隙分布的微震監(jiān)測(cè)結(jié)果，分析了工作面覆巖破裂特征、微震事件分布與采動(dòng)覆巖破裂的關(guān)系，驗(yàn)證了微震監(jiān)測(cè)結(jié)果的合理性，為采動(dòng)覆巖裂隙分布的現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)提供了一種有效的監(jiān)測(cè)方法。

微震監(jiān)測(cè)技術(shù)通過(guò)定量捕捉井下空間內(nèi)的微震現(xiàn)象，可精確探查覆巖的破壞過(guò)程，有利于提高礦井工作面現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的準(zhǔn)確性。因此，本文以陜煤集團(tuán)神木檸條塔礦業(yè)有限公司（簡(jiǎn)稱檸條塔煤礦）S1201-Ⅱ無(wú)煤柱切頂沿空留巷工作面為工程背景，采用相似模擬、數(shù)值模擬、現(xiàn)場(chǎng)微震監(jiān)測(cè)的研究方法，分析無(wú)煤柱切頂留巷開(kāi)采工藝下覆巖的運(yùn)移破壞過(guò)程、采動(dòng)裂隙的空間分布特征及其演化過(guò)程。

1 工程概況

S1201-Ⅱ工作面主采2-2煤層，煤層底板標(biāo)高為+1 108～+1 122 m，地面標(biāo)高為+1 261～+1 291 m。地層綜合柱狀圖如圖1 所示。2-2煤層厚度為 3.81～4.35 m，平均厚度為4.33 m，基巖厚度為99.43～129.78 m，風(fēng)化基巖厚度為15.58～77.92 m，其中強(qiáng)風(fēng)化基巖厚度為8.2～36.05 m、中等風(fēng)化基巖厚度為7.4～31.07 m、弱風(fēng)化基巖厚度為6.11～46.35 m。

圖1 工作面地層綜合柱狀圖Fig.1 Comprehensive bar chart of working face formation

工作面采用以“頂板定向切縫+恒阻大變形錨索支護(hù)+單元切頂支架支護(hù)”為核心的無(wú)煤柱自成巷開(kāi)采工藝，如圖2 所示，通過(guò)頂板定向切縫，在局部范圍切斷巷道頂板與采空區(qū)頂板應(yīng)力傳遞，減弱巷道頂板壓力。利用恒阻大變形錨索主動(dòng)支護(hù)和單元切頂支架的臨時(shí)加強(qiáng)支護(hù)，控制頂板下沉，使所留巷道圍巖能夠最大限度地發(fā)揮自身承載作用，減少巷道變形量。工作面采煤工藝為端部斜切進(jìn)刀，雙向割煤，往返1 次割2 刀，機(jī)尾留巷作業(yè)需與采煤機(jī)機(jī)尾割煤、移架、推溜等工序同步配合作業(yè)。

圖2 無(wú)煤柱切頂留巷技術(shù)Fig.2 Technology of non-pillar gob-side entry retaining by roof cutting

2 物理相似模擬實(shí)驗(yàn)研究

2.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ团c配比

采用物理相似模擬實(shí)驗(yàn)研究覆巖移動(dòng)變形與裂隙發(fā)育過(guò)程，模擬實(shí)驗(yàn)采用平面應(yīng)變模型，根據(jù)相似理論[21]確定相似模擬參數(shù)：幾何相似常數(shù)為120，重力相似常數(shù)為0.66，時(shí)間相似常數(shù)為0.09。鋪裝完成的實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ腿鐖D3 所示。

圖3 實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig.3 Experimental model

模型選取的相似材料以河砂、煤灰為骨料，石膏、大白粉為膠結(jié)材料，采用云母片作為分層材料，具體相似配比方案見(jiàn)表1。

表1 模擬實(shí)驗(yàn)相似材料配比方案Table 1 Simulation experiment for similar material matching scheme

2.2 覆巖移動(dòng)變形與裂隙發(fā)育過(guò)程

在模型開(kāi)挖過(guò)程中，2-2煤層工作面推進(jìn)到39.6 m時(shí)，頂板3 m 處發(fā)生初次破斷，工作面采空區(qū)頂板出現(xiàn)垮落，如圖4（a）所示。工作面繼續(xù)推進(jìn)，當(dāng)推進(jìn)到72 m 時(shí)，垮落帶影響范圍進(jìn)一步擴(kuò)大，垮落帶高度發(fā)育至19.4 m，覆巖裂隙發(fā)育高度為57.6 m，并引起基本頂?shù)? 次破斷，工作面發(fā)生初次來(lái)壓，覆巖上方基本頂巖層形成鉸接狀態(tài)并趨于穩(wěn)定，如圖4（b）所示。

圖4 覆巖破斷演化規(guī)律Fig.4 Evolution law of overburden breaking

隨著工作面繼續(xù)推進(jìn)，裂隙發(fā)育范圍增大，圍巖穩(wěn)定性大幅度降低，工作面前后方開(kāi)始出現(xiàn)縱向裂隙。工作面推進(jìn)到163.2 m 時(shí)，離層發(fā)育到地表，上覆松散層產(chǎn)生橫向離層裂隙，逐漸緩慢下沉，如圖5所示。切頂前中部裂隙發(fā)育高度為95.5～96.1 m，裂采比為23.8～24.0，邊緣側(cè)裂隙發(fā)育高度為105.9～106.4 m，裂采比為26.4～26.6。

圖5 切頂前裂隙發(fā)育高度Fig.5 Height of crack development before roof cutting

工作面推進(jìn)202.2 m 時(shí)，向前15 m 處留巷，切頂高度為9 m，角度為10°，如圖6 所示。隨著切頂垮落，采空區(qū)上部松散層離層彎曲進(jìn)一步擴(kuò)展，導(dǎo)水裂隙帶高度趨于穩(wěn)定，邊緣裂隙發(fā)育高度為104.3～105.1 m，裂采比為26.1～26.3。

圖6 切頂留巷覆巖裂隙發(fā)育特征Fig.6 Overburden crack development features of gob-side entry retaining by roof cutting

切頂后繼續(xù)推進(jìn)28 m，裂隙發(fā)育特征如圖7 所示，兩側(cè)裂隙最終發(fā)育高度為104.3～105.2 m，裂采比為26.1～26.3，工作面中部裂隙帶由于上覆巖層的不斷壓實(shí)彌合，最終發(fā)育高度為94.3～95.2 m，裂采比為23.6～23.8。

圖7 裂隙發(fā)育特征Fig.7 Features of crack development

3 數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)研究

結(jié)合物理相似模擬實(shí)驗(yàn)中工作面切頂前后的覆巖裂隙發(fā)育特征，通過(guò)數(shù)值模擬進(jìn)一步研究切頂留巷開(kāi)采過(guò)程中的覆巖圍巖應(yīng)力、位移演化規(guī)律。

3.1 數(shù)值計(jì)算模型

采用FLAC 3D 有限差分?jǐn)?shù)值軟件建立數(shù)值計(jì)算模型，如圖8 所示，模型采用四邊形網(wǎng)格，工作面長(zhǎng)度為200 m，采高為4 m，切眼煤柱留設(shè)50 m，沿Y軸正方向推進(jìn)，推進(jìn)長(zhǎng)度為200 m。依據(jù)礦井地質(zhì)條件，在運(yùn)輸巷側(cè)斜向采空區(qū)上15°切縫。模型四周為位移邊界，其水平方向上的位移固定，底部為固定位移邊界，模型頂部距地表為60 m，頂部施加等效載荷為1.56 MPa。

圖8 數(shù)值計(jì)算模型Fig.8 Numerical calculation model

3.2 煤巖力學(xué)參數(shù)

結(jié)合檸條塔煤礦地質(zhì)賦存條件，模型建立所需的煤巖體物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表2。

表2 煤巖體物理力學(xué)參數(shù)Table 2 Mechanical parameters of coal and rock

3.3 圍巖應(yīng)力分布特征

巷道掘進(jìn)階段，圍巖應(yīng)力形態(tài)沿巷道中軸線呈軸對(duì)稱分布，如圖9（a）所示。巷道兩幫產(chǎn)生應(yīng)力集中，垂直應(yīng)力最大值為6.19 MPa；巷道頂?shù)装鍨樾秹簠^(qū)，垂直應(yīng)力最大值為0.5 MPa。在巷道切縫階段，巷道左幫發(fā)生明顯應(yīng)力集中，如圖9（b）所示，垂直應(yīng)力最大值為8.34 MPa；巷道右?guī)陀捎谇锌p裂隙的存在，應(yīng)力集中減弱。沿切縫線方向向上，巷道頂板應(yīng)力釋放現(xiàn)象愈加明顯，頂板垂直應(yīng)力最大值僅為0.03 MPa；巷道底板處于卸壓區(qū)域，垂直應(yīng)力最大值為0.8 MPa。工作面頂板切縫后，隨著工作面的持續(xù)推進(jìn)，頂板開(kāi)始緩慢下沉，圍巖應(yīng)力特征如圖9（c）所示。切縫后工作面頂板卸壓效果顯著，切縫左右兩側(cè)頂板應(yīng)力明顯降低，其中，切縫右側(cè)采空區(qū)頂板最大拉應(yīng)力僅為1 MPa，切縫左側(cè)的巷道頂板垂直應(yīng)力減至0.7 MPa。巷道左幫應(yīng)力集中現(xiàn)象較為明顯，垂直應(yīng)力最大值達(dá)9.32 MPa；巷道底板應(yīng)力釋放區(qū)域及釋放程度進(jìn)一步增大。切頂成巷階段，工作面圍巖應(yīng)力分布形態(tài)如圖9（d）所示，頂板進(jìn)一步下沉與底板相接觸，切落頂板形成了巷道右?guī)?。工作面頂板卸壓區(qū)域及卸壓程度進(jìn)一步增大，此時(shí)巷道右?guī)屠瓚?yīng)力為1.03 MPa，巷道左幫的最大集中應(yīng)力為12.92 MPa。

圖9 圍巖應(yīng)力演化過(guò)程Fig.9 Stress evolution process of surrounding rock

巷道頂板垂直應(yīng)力演化過(guò)程如圖10 所示。當(dāng)巷道分別處于掘進(jìn)、切縫、下沉、成巷階段時(shí)，左幫垂直應(yīng)力分別為5.33，6.74，10.11，14.38 MPa，且峰值位置均位于巷道左側(cè)1 m 位置處。巷道右?guī)痛怪睉?yīng)力分別為5.93，2.56，1.43，0.38 MPa?？煽闯鱿锏雷髱痛怪睉?yīng)力呈持續(xù)增大的演化趨勢(shì)，且在切縫完成后的應(yīng)力增幅最大，表明切縫完成后的工作面跨度進(jìn)一步增大，傾向支承壓力不斷增大；巷道右?guī)痛怪睉?yīng)力不斷減小，由于采空區(qū)頂板大范圍下沉，導(dǎo)致采空區(qū)頂板不斷卸壓，在切頂成巷階段頂板應(yīng)力下降幅度最大。

圖10 巷道頂板垂直應(yīng)力演化過(guò)程Fig.10 Evolution process of vertical stress of roadway roof

3.4 圍巖位移演化過(guò)程

巷道切頂成巷不同階段的圍巖位移演化過(guò)程如圖11 所示。在巷道掘進(jìn)階段，其頂板下沉量及底鼓量并不明顯，頂板最大位移為0.001 m。在巷道切縫階段，巷道頂板切縫位置處位移量最大，為0.003 m，與掘進(jìn)階段相比位移量有所增加。隨著工作面開(kāi)采，切縫側(cè)采空區(qū)頂板開(kāi)始緩慢下沉，工作面頂板下沉幅度較大，最大位移為1.53 m。切頂成巷階段，頂板完全下沉至與底板相接觸，位移最大值為4.1 m。隨著工作面持續(xù)開(kāi)采，工作面切縫側(cè)采空區(qū)頂板持續(xù)下沉，待下沉至與底板接觸壓實(shí)，巷道右?guī)托纬桑砻鞴ぷ髅嫱瓿汕许敵上铩?/p>

圖11 圍巖位移演化過(guò)程Fig.11 Displacement evolution process of surrounding rock

當(dāng)巷道分別處于掘進(jìn)、切縫階段，頂板位移基本沒(méi)有改變；當(dāng)進(jìn)入頂板下沉、切頂成巷階段，頂板位移不斷增大，峰值位置位于切縫位置處，最大頂板下沉值分別為0.28，0.84 m，巷道頂板位移演化過(guò)程如圖12 所示。

圖12 巷道頂板位移演化過(guò)程Fig.12 Displacement evolution process of roadway roof

4 現(xiàn)場(chǎng)微震監(jiān)測(cè)應(yīng)用

4.1 微震監(jiān)測(cè)方案

為了進(jìn)一步驗(yàn)證物理相似模擬實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)中無(wú)煤柱切頂留巷覆巖的破壞規(guī)律，在檸條塔煤礦S1201-Ⅱ工作面現(xiàn)場(chǎng)布置微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，整個(gè)系統(tǒng)主要包括傳感器、井下數(shù)字信號(hào)采集系統(tǒng)、地面主機(jī)處理系統(tǒng)、收發(fā)器、電纜線、光纜、接線盒，如圖13 所示。

圖13 微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)組成Fig.13 Composition of microseismic monitoring system

由于現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)輸巷中帶式輸送機(jī)靠近工作面?zhèn)龋紦?jù)大部分空間，無(wú)法打鉆布置測(cè)點(diǎn)，所以根據(jù)實(shí)際在切頂留巷段一側(cè)將6 個(gè)傳感器沿垂直方向布置，各傳感器之間走向間隔30 m，傳感器的布置方案如圖14 所示。

圖14 微震傳感器布置方案Fig.14 Arrangement scheme of the microseismic sensor

4.2 微震波形數(shù)據(jù)庫(kù)建立

井下噪聲多種多樣，各種噪聲的特點(diǎn)各不相同，同一種噪聲由于其產(chǎn)生的條件和所處環(huán)境等因素的不同也會(huì)表現(xiàn)出不同特點(diǎn)，因此，需對(duì)井下各種噪聲逐一進(jìn)行全波形分析，準(zhǔn)確把握其特點(diǎn)及變化。通過(guò)噪聲基本特征與有效聲發(fā)射（Acoustic Emission，AE）信號(hào)特征的對(duì)比，從復(fù)雜的噪聲中分析出有效的AE 信號(hào)，對(duì)井下的每一種噪聲進(jìn)行記錄，并反復(fù)回放分析、總結(jié)和歸類，建立適用于檸條塔煤礦的8 種井下噪聲和AE 信號(hào)的數(shù)據(jù)庫(kù)，如圖15所示。

圖15 井下波形數(shù)據(jù)庫(kù)Fig.15 Mine waveform database

所有震動(dòng)波形的震源并非集中于一點(diǎn)，而是呈立體狀的體震源。由圖15 可看出：眾多原因產(chǎn)生的各種信號(hào)波形特點(diǎn)明顯不一樣，大部分波形持續(xù)時(shí)間較短，在數(shù)十到千余毫秒之間，其中敲擊伸入巖體內(nèi)部錨桿等金屬物體或巷道圍巖時(shí)產(chǎn)生的信號(hào)持續(xù)時(shí)間最短，一般在100 ms 以下，基本為10 ms 左右。割煤機(jī)運(yùn)作、井下作業(yè)車通過(guò)和膠輪車作業(yè)和維修等的信號(hào)沒(méi)有規(guī)律性，振幅也不相同。但巷頂板泄水孔水流擊打巷道巖體、切頂聚能爆破及敲擊巷道圍巖體產(chǎn)生的信號(hào)一般規(guī)律性都很強(qiáng)，每次振動(dòng)波形振幅也大致相同，持續(xù)時(shí)間很短，尾波不發(fā)育。

4.3 工作面微震事件監(jiān)測(cè)規(guī)律

在工作面推進(jìn)過(guò)程中，微震事件具有較強(qiáng)的周期性，工作面推進(jìn)期間的微震事件如圖16 和圖17 所示。開(kāi)采初期，在垂直方向上，少量的微震事件分布在煤層上方23～32 m；沿工作面傾斜方向，分布在24.6 m 范圍內(nèi)，沿工作面走向分布在煤壁前方15 m至煤壁后方23 m 范圍內(nèi)，該階段為采場(chǎng)裂隙發(fā)育萌芽期。當(dāng)工作面繼續(xù)推進(jìn)，微震事件分布范圍有所增大，沿工作面垂向，高度增加至86 m；沿工作面傾向，長(zhǎng)度距離切頂成巷段34 m；沿工作面走向，距離延伸至煤壁前方19.4 m、煤壁后方45 m，該階段為裂隙發(fā)育發(fā)展期。工作面來(lái)壓期間為覆巖裂隙發(fā)育高潮期，期間頂板微震事件最多，且高能量事件集中分布，分布范圍最廣，主要分布于沿工作面走向煤壁前方16 m 至后方45 m，沿垂向煤層上方20～102 m。

圖17 三次周期來(lái)壓時(shí)微震事件剖面圖Fig.17 Sectional view of microseismic events during three periodic pressures

通過(guò)監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)，在工作面周期來(lái)壓范圍內(nèi)，裂隙首先出現(xiàn)在工作面煤壁前方區(qū)域，且由下至上發(fā)育。當(dāng)推進(jìn)距離達(dá)到來(lái)壓步距時(shí)，工作面上方頂板大量的裂隙累積形成了宏觀裂紋，巖梁內(nèi)部的破壞進(jìn)一步導(dǎo)致頂板大范圍的破斷，產(chǎn)生了周期來(lái)壓現(xiàn)象。表明這種微震事件的產(chǎn)生與工作面周期來(lái)壓有強(qiáng)關(guān)聯(lián)性，具有周期性。

隨著工作面推進(jìn)，微震事件的數(shù)量和能量呈現(xiàn)周期性演化規(guī)律，結(jié)合礦井監(jiān)測(cè)站監(jiān)測(cè)到的煤層頂板周期性破斷現(xiàn)象，分析發(fā)生破斷時(shí)所需微震事件累計(jì)能量大小，工作面周期來(lái)壓步距和周期來(lái)壓強(qiáng)度見(jiàn)表3。可看出，在工作面來(lái)壓期間，工作面不同區(qū)域的來(lái)壓強(qiáng)度和來(lái)壓步距存在差異。工作面上端頭側(cè)來(lái)壓步距為15～24.8 m，平均來(lái)壓步距為19.11 m；工作面中部來(lái)壓步距為17～26 m，平均來(lái)壓步距為21.5 m；工作面下端頭側(cè)來(lái)壓步距為15.4～24.7 m，平均來(lái)壓步距為19.43 m；整體來(lái)壓步距平均為19.64 m。微震事件周期發(fā)生的來(lái)壓步距為19.83 m，微震監(jiān)測(cè)結(jié)果與表3 中實(shí)際來(lái)壓步距基本一致。

表3 周期來(lái)壓步距和周期來(lái)壓強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)Table 3 Statistical of the periodic weighting step and pressure strength

5 結(jié)論

1）由物理相似模擬試驗(yàn)可知，切頂前中部裂隙帶發(fā)育高度為95.5～96.1 m，裂采比為23.8～24.0，邊緣側(cè)裂隙發(fā)育高度為105.9～106.4 m，裂采比為26.4～26.6。切頂后兩側(cè)裂隙帶最終發(fā)育高度為104.3～105.2 m，裂采比為26.1～26.3，工作面中部裂隙帶由于上覆巖層的不斷壓實(shí)彌合，最終發(fā)育高度為94.3～95.2 m，裂采比為23.6～23.8。

2）數(shù)值模擬結(jié)果表明，當(dāng)巷道處于掘進(jìn)、切縫階段時(shí)，巷道左幫存在應(yīng)力集中，切縫后工作面頂板卸壓效果顯著，切縫左右兩側(cè)頂板應(yīng)力明顯降低；當(dāng)巷道分別處于掘進(jìn)、切縫階段，頂板位移基本沒(méi)有改變；當(dāng)進(jìn)入頂板下沉、切頂成巷階段，頂板位移不斷增大，峰值位置位于切縫位置處。

3）通過(guò)微震事件與能量的演化規(guī)律，按照微震事件的分布特征，將采場(chǎng)裂隙演化劃分為萌芽期、發(fā)展期和高潮期，總結(jié)了無(wú)煤柱切頂留巷開(kāi)采工藝工作面覆巖裂隙周期破斷規(guī)律，周期來(lái)壓歩距為19.83 m。