鎳鈦合金表面微納結(jié)構(gòu)構(gòu)建及其疏水性能研究

倪家偉，曹自洋，2，潘杰，許威

(1.蘇州科技大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇蘇州 215009；2.蘇州市高效與精密加工技術(shù)重點實驗室，江蘇蘇州 215009)

0 前言

鎳鈦合金作為一種具有超彈性、耐蝕性、形狀記憶性和生物相容性等特殊性能的金屬材料[1-2]，可以在外力或溫度的誘導(dǎo)下發(fā)生馬氏體相變，恢復(fù)一定的形變量[3-4]，因此，受到科研人員的重視，現(xiàn)已廣泛應(yīng)用于航空航天、生物醫(yī)學(xué)、機(jī)器人和微電子等領(lǐng)域[5-6]。特別是在生物醫(yī)療方面，由于人體內(nèi)的環(huán)境復(fù)雜，鎳鈦合金植入體不可避免地會出現(xiàn)腐蝕現(xiàn)象[7-8]；同時，它本身沒有抗菌性，易受到細(xì)菌感染與粘附[9]。所以作為生物植入體，鎳鈦合金必須具有良好的耐蝕性和生物相容性，而這些性能與材料表面的疏水性密切相關(guān)[10]。水接觸角(Water Contact Angle，WCA)等于或大于90°的疏水表面具有獨特的自潔性、耐腐蝕性[11]、低黏附性和微流體輸送[12]等特點，通過表面改性技術(shù)可以使得植入體在耐蝕性和生物相容性方面獲得巨大提升。

目前，表面微觀結(jié)構(gòu)制備技術(shù)在改變材料表面性能方面發(fā)揮了重要作用。LI等[13]基于納秒激光在鈦合金表面制備了超疏水的減反射微結(jié)構(gòu)。馮超超等[14]采用磁力攪拌電火花加工技術(shù)，在鎳鈦合金表面形成凝固鼓包-凹坑-氣孔-顆粒復(fù)合形貌的疏水表面。WU等[15]通過化學(xué)蝕刻、陽極氧化和化學(xué)改性在鋁合金表面制備了具有超疏水性能的新型二元防腐結(jié)構(gòu)。余劍武等[16]使用微銑削制造PMMA溝槽、方柱、圓形和橢圓形結(jié)構(gòu)獲得了疏水表面。然而，這些表面微觀結(jié)構(gòu)加工技術(shù)都存在一定的局限性和缺點。例如，激光加工時會產(chǎn)生熱影響區(qū)和微裂紋[17]；對于電火花加工，來自電極和溶解介質(zhì)的氧化物和污染物可能會對工件造成影響[18]；化學(xué)改性形成的表面形貌不可控[19]，很難準(zhǔn)確表達(dá)微結(jié)構(gòu)與潤濕性之間的變化規(guī)律。同時，隨著對微銑削加工的深入研究，它憑借高精度、高效率、低成本等諸多優(yōu)勢在機(jī)械制造中得到廣泛應(yīng)用[20]，通過微銑削加工過程的可控性可以研究微結(jié)構(gòu)參數(shù)對鎳鈦合金表面潤濕性的影響。

本文作者采用微銑削加工技術(shù)在鎳鈦合金表面制備出不同尺寸參數(shù)的單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)。針對此結(jié)構(gòu)特性，通過相對自由能和潤濕方程從平行溝槽方向和垂直溝槽方向進(jìn)行理論分析，建立三維熱力學(xué)模型。利用VHX-5000超景深三維顯微鏡對鎳鈦合金表面結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行測量。最后，從平行溝槽方向和垂直溝槽方向測得鎳鈦合金表面實際接觸角，并與理論值進(jìn)行比較，以實現(xiàn)鎳鈦合金表面疏水改性。

1 基于溝槽結(jié)構(gòu)疏水表面的三維熱力學(xué)分析

1.1 表面潤濕性基本理論

YOUNG[21]認(rèn)為液滴在光滑理想的固體表面處于固、液、氣三相平衡狀態(tài)，氣-液與固-液界面切線形成的角度θY為本征接觸角，得平衡方程：

γlvcosθY=γsv-γsl

(1)

式中：γlv、γsv和γsl分別為氣液、固氣、固液之間的界面張力，其接觸角示意如圖1所示。

圖1 液滴在光滑理想固體表面平衡態(tài)示意

事實上，固體表面都有一定的粗糙度，光滑理想的表面并不存在。針對液滴受固體表面粗糙度的影響，Wenzel方程[22]和Cassie-Baxter方程[23]分別被提出。Wenzel理論表明潤濕狀態(tài)下液滴與整個粗糙表面微結(jié)構(gòu)充分接觸，導(dǎo)致固-液界面面積增加；而Cassie-Baxter理論認(rèn)為液滴無法完全浸潤粗糙表面微結(jié)構(gòu)，液體與固體中間存有空隙，形成空氣墊，如圖2所示。

圖2 粗糙表面液滴浸潤模型示意

當(dāng)液滴在固體材料表面受到界面張力作用至其達(dá)到穩(wěn)定平衡狀態(tài)時，總會尋找能量最低的狀態(tài)。于是，液滴與固體、空氣之間的接觸面積會產(chǎn)生改變，方程表達(dá)[24]為

ΔG=G1-G2=γlv(Slv·2-Slv·1)+γsl(Ssl·2-

Ssl·1)+γsv(Ssv·2-Ssv·1)

(2)

式中：Slv、Ssv和Ssl分別為氣液、固氣、固液之間的界面面積。幾何上存在固體-液體界面面積與固體-氣體界面面積之和是一個常數(shù)，為固體材料的表面面積。因此，液滴在固體材料表面達(dá)到平衡的過程中，可獲得如下公式：

Ssl·2-Ssl·1=Ssv·1-Ssv·2

(3)

因此，將式(1)(3)代入式(2)得相對自由能為

Grel=Slv-SslcosθY

(4)

當(dāng)相對自由能處于最小時，液滴在固體表面最穩(wěn)定。

1.2 溝槽結(jié)構(gòu)疏水表面三維熱力學(xué)模型與分析

根據(jù)微銑削加工特點，在鎳鈦合金表面構(gòu)建單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)，如圖3所示。其中m為溝槽結(jié)構(gòu)槽寬，n為溝槽結(jié)構(gòu)柱寬，h為溝槽結(jié)構(gòu)深度。以三維熱力學(xué)為基礎(chǔ)，液滴在溝槽結(jié)構(gòu)表面三相接觸界面穩(wěn)定時，體積不變，相對自由能最小，可存在Wenzel和Cassie-Baxter 2種狀態(tài)。

圖3 溝槽陣列結(jié)構(gòu)示意

當(dāng)液滴在溝槽表面處在Wenzel態(tài)時，槽內(nèi)無空氣，液滴與槽壁、槽地面完全接觸，如圖4(a)所示。查閱文獻(xiàn)[25]可推導(dǎo)出氣-液、固-液之間的接觸面積為

(5)

圖4 單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)下液滴浸潤示意

(6)

根據(jù)相對自由能等式dGrel=0，固體材料表面本征接觸角、Wenzel態(tài)接觸角和溝槽陣列結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)之間的關(guān)系表達(dá)式為

(7)

而當(dāng)液滴在溝槽表面處于Cassie-Baxter態(tài)時，槽內(nèi)存在空氣墊，如圖4(b)所示，推導(dǎo)出的氣-液、固-液之間的接觸面積也與Wenzel態(tài)時不同，表達(dá)式為

(8)

(9)

同樣地，根據(jù)相對自由能等式dGrel=0，Cassie-Baxter態(tài)接觸角和溝槽陣列結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)關(guān)系為

(10)

式(7)(10)揭示了液滴在單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)表面不同狀態(tài)下尺寸參數(shù)與接觸角的關(guān)系。通過分析上述不同狀態(tài)的接觸角公式可得出溝槽深度h只對Wenzel狀態(tài)下的接觸角有影響，而對Cassie-Baxter態(tài)時的接觸角沒有影響。當(dāng)微柱寬度n為160 μm和溝槽深度h為60 μm時，Wenzel態(tài)與Cassie-Baxter態(tài)接觸角隨著溝槽寬度的增大而增大，其中Wenzel態(tài)接觸角增大得更為緩慢。而當(dāng)溝槽寬度m為250 μm及深度h為60 μm時，Cassie-Baxter態(tài)接觸角隨著微柱寬度增大而減小，Wenzel態(tài)接觸角增大得較為緩慢。

2 實驗方案

2.1 實驗條件

此實驗工件材料為15 mm×15 mm×1 mm的單面拋光鎳鈦合金片。加工機(jī)床為哈斯三軸聯(lián)動數(shù)控微銑床，其主軸最高轉(zhuǎn)速為30 000 r/min，X軸、Y軸和Z軸工作行程分別為305、254、305 mm。為了更好地保證微銑削加工的精度，采用直徑4 mm的硬質(zhì)合金銑刀對鎳鈦合金貼片的基體材料進(jìn)行平整精加工。在鎳鈦合金表面加工微結(jié)構(gòu)時，刀具選用德國BMG直徑為0.2 mm的納米涂層兩刃硬質(zhì)合金微銑刀，如圖5所示。經(jīng)過多次加工試切，最終確定微銑削加工參數(shù)為：主軸轉(zhuǎn)速和進(jìn)給率分別為20 000 r/min和30 mm/min。根據(jù)溝槽結(jié)構(gòu)疏水表面三維熱力學(xué)模型的分析，確定微銑削加工制備的鎳鈦合金表面溝槽結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)如表1所示。

表1 溝槽陣列結(jié)構(gòu)實驗參數(shù) 單位：μm Tab.1 Experimental parameters of groove array structure Unit：μm

圖5 微銑削鎳鈦合金表面結(jié)構(gòu)示意

在加工制備單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)之前及加工完成之后，所有的樣品都需要使用無水乙醇和去離子水在超聲清洗機(jī)中清洗15 min，以去除鎳鈦合金表面的雜質(zhì)、油污以及溝槽加工完成后存在的切屑和毛刺，并且在室溫條件下自然風(fēng)干。

2.2 溝槽結(jié)構(gòu)表面形貌和接觸角觀察測量

采用VHX-5000超景深三維顯微鏡對微銑削加工制備不同尺寸參數(shù)的鎳鈦合金表面溝槽結(jié)構(gòu)進(jìn)行觀察分析，并通過JC2000D1型接觸角測量儀對所設(shè)計的表面進(jìn)行測量。為了消除測量數(shù)據(jù)的不確定性以及保證其可靠性，在溝槽結(jié)構(gòu)表面選取一個點，同一工件的接觸角共測量5次，取其平均值。測量時環(huán)境溫度應(yīng)保持在室溫25 ℃，選用去離子水在鎳鈦合金溝槽表面進(jìn)行接觸角測量，液滴體積為3 μL。實驗加工前，測得單面拋光的鎳鈦合金本征接觸角為77.2°。

3 實驗結(jié)果和分析

3.1 溝槽結(jié)構(gòu)表面質(zhì)量分析

微銑削加工制備鎳鈦合金表面微結(jié)構(gòu)時，切削去除表面材料，切屑發(fā)生塑性形變，在溝槽表面形成毛刺或者破損凹坑。微銑削加工鎳鈦合金制備的溝槽結(jié)構(gòu)表面形貌如圖6所示，可以看出：采用設(shè)定的主軸轉(zhuǎn)速、進(jìn)給速度等工藝參數(shù)加工的溝槽陣列結(jié)構(gòu)形狀完整、邊界明顯，毛刺及破損凹坑在可接受范圍內(nèi)，達(dá)到了較為理想的設(shè)計加工效果。

圖6 微銑削加工鎳鈦合金溝槽結(jié)構(gòu)表面形貌

通過VHX-5000超景深三維顯微鏡對已加工的溝槽結(jié)構(gòu)進(jìn)行測量，得到其實際加工尺寸。圖7所示為在200倍的放大倍率下鎳鈦合金樣品Z1的表面微結(jié)構(gòu)三維云圖和實際尺寸參數(shù)。從圖7(c)可以看出：不同深度下，單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)柱寬的測量值分別為55.39、57.25、59.08 μm。微銑削實際加工出來的溝槽結(jié)構(gòu)截面呈現(xiàn)類似“倒梯形”的形狀，與前期所設(shè)計的尺寸參數(shù)理論值之間存在加工誤差。實際銑削出來的溝槽結(jié)構(gòu)柱寬n比理論設(shè)計值大，誤差在10 μm內(nèi)；而實際溝槽結(jié)構(gòu)槽寬m和實際溝槽結(jié)構(gòu)深度h與理論值相比偏小。這是由于微銑刀長時間的切削加工，和鎳鈦合金加工表面相互接觸摩擦，引起刀具磨損和破損。并且隨著磨損和破損程度不斷加深，銑刀形狀和直徑也在不斷變化，導(dǎo)致在Z軸方向進(jìn)給過程中切削出來的溝槽寬度減小。此外，高速加工的微銑削系統(tǒng)存在顫振和動態(tài)不穩(wěn)定性，這引起了刀具的嚴(yán)重磨損和工件表面溝槽結(jié)構(gòu)幾何精度的偏差，降低了加工質(zhì)量。

圖7 樣品Z1單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)

3.2 溝槽結(jié)構(gòu)對潤濕性的影響

針對設(shè)計加工的單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)的特性，可以從平行溝槽結(jié)構(gòu)和垂直溝槽結(jié)構(gòu)這2個方向上，使用JC2000D1型接觸角測量儀對此特殊結(jié)構(gòu)進(jìn)行測量。液滴在微結(jié)構(gòu)表面總會趨向自由能最低，以達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，而前面建立的是關(guān)于平行溝槽結(jié)構(gòu)方向的Wenzel態(tài)與Cassie-Baxter態(tài)三維熱力學(xué)模型。當(dāng)模型中的槽寬m為0時，可推導(dǎo)出垂直方向的2個熱力學(xué)模型。通過建立的三維熱力學(xué)理論模型與實際加工測量分析，得到平行溝槽方向的實際接觸角θP和理論接觸角：Wenzel態(tài)θP·n與Cassie-Baxter態(tài)θP·c以及垂直溝槽方向的實際接觸角θV和理論接觸角：Wenzel態(tài)θV·n與Cassie-Baxter態(tài)θV·c，如表2所示。

圖8所示為m=250 μm、n=160 μm、h=60 μm時，平行溝槽方向與垂直溝槽方向的實際接觸角示意?？梢杂^察到平行溝槽方向的液滴呈疏水狀態(tài)，且鎳鈦合金表面溝槽結(jié)構(gòu)之間存在空氣，形成了空氣墊，和理論分析中的Cassie-Baxter態(tài)較為符合。同時對比分析表2，不管溝槽結(jié)構(gòu)尺寸變大還是變小，垂直溝槽方向的Cassie-Baxter態(tài)理論接觸角始終不變。這是由于槽寬m為0時，此接觸角理論值為鎳鈦合金所測量的本征接觸角。

圖8 實際接觸角示意

當(dāng)槽寬m為250 μm時，平行溝槽方向的實際接觸角隨著柱寬n的增大而減小，最大靜態(tài)接觸角為145.4°，與Cassie-Baxter態(tài)理論值更為接近，誤差范圍可控制在7°內(nèi)。而平行溝槽方向的Wenzel態(tài)理論接觸角隨著柱寬n的增大而增大，實際接觸角與其理論值偏差在43°以上，如圖9所示。存在此誤差的原因是微銑削加工鎳鈦合金表面時，磨損和破損的刀具以及存在顫振和不穩(wěn)定性的高速加工系統(tǒng)會在合金表面溝槽結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上形成微納凹坑二級結(jié)構(gòu)，此二級結(jié)構(gòu)與液滴間存在空氣，增大了實際接觸角。此外，溝槽結(jié)構(gòu)理論設(shè)計尺寸也與實際尺寸存在加工誤差。

圖9 柱寬對平行溝槽方向?qū)嶋H接觸角和理論接觸角的影響

從圖10可以看出：保持槽寬350 μm不變，柱寬最小時，平行溝槽方向的實際接觸角達(dá)到143.8°，相比光滑鎳鈦合金表面的接觸角增加了接近一倍。另外，垂直溝槽方向的Wenzel態(tài)理論接觸角與垂直方向的實際接觸角趨勢不一致，相差在42.1°內(nèi)，而且平行溝槽方向的接觸角總是大于垂直方向的接觸角。由于溝槽柱寬的約束，液滴在垂直溝槽兩側(cè)受到的固液界面張力較小，更易運(yùn)動擴(kuò)張。

圖10 溝槽結(jié)構(gòu)實際接觸角與理論接觸角的比較

4 結(jié)論

文中通過微銑削加工系統(tǒng)在鎳鈦合金表面進(jìn)行改性處理，制備出不同尺寸參數(shù)的單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)。通過溝槽結(jié)構(gòu)熱力學(xué)理論研究以及表面形貌和接觸角的測量分析，探索鎳鈦合金表面微結(jié)構(gòu)疏水性的變化規(guī)律，得到以下結(jié)論：

(1)基于相對自由能Grel和Young式方程，建立了關(guān)于單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)的Wenzel和Cassie-Baxter態(tài)下的液滴接觸模型。由于此結(jié)構(gòu)的特有性質(zhì)，槽寬m為0時，平行槽方向的接觸角公式可以轉(zhuǎn)化為垂直槽方向的接觸角公式。通過微銑削加工驗證，單向溝槽陣列結(jié)構(gòu)的實際接觸角與Cassie-Baxter態(tài)下的理論值更相符。

(2)微銑削制備的鎳鈦合金表面陣列結(jié)構(gòu)尺寸精度較好，加工誤差在10 μm內(nèi)。溝槽微柱兩側(cè)雖存在細(xì)微的加工破損凹坑及毛刺，但結(jié)構(gòu)邊界明顯完整性好。柱寬最小時，平行槽方向的最大靜態(tài)接觸角為145.4°，比合金表面本征接觸角77.2°增加了接近一倍，達(dá)到了疏水狀態(tài)。

(3)平行溝槽方向的實際接觸角隨著柱寬的增大而減小，與平行時Cassie-Baxter態(tài)下的接觸角趨勢相符，誤差不大于7°；而和平行的Wenzel態(tài)接觸角趨勢相反，偏差在43°以上。平行方向的實際接觸角更符合Cassie-Baxter態(tài)。

(4)垂直溝槽方向時Cassie-Baxter態(tài)下的理論接觸角在數(shù)值上等于鎳鈦合金表面的本征接觸角77.2°，同時垂直方向的實際接觸角與垂直的Wenzel態(tài)接觸角趨勢不符，誤差在42.1°內(nèi)。故垂直方向的理論接觸角計算式對實際加工沒有指導(dǎo)意義。