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    汽輪機(jī)高位布置超超臨界燃煤發(fā)電系統(tǒng)變工況?經(jīng)濟(jì)性分析

    2024-03-05 07:10:42李延兵賈樹旺張軍亮符悅劉明嚴(yán)俊杰
    發(fā)電技術(shù) 2024年1期
    關(guān)鍵詞:加熱器經(jīng)濟(jì)性燃煤

    李延兵,賈樹旺,張軍亮,符悅,劉明,嚴(yán)俊杰*

    (1.國(guó)能錦界能源有限責(zé)任公司,陜西省 榆林市 719319;2.動(dòng)力工程多相流國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(西安交通大學(xué)),陜西省 西安市 710049)

    0 引言

    燃煤發(fā)電是電力供應(yīng)的主要形式,國(guó)際能源署( International Energy Agency,IEA)在《2021年煤炭報(bào)告》中稱,2021年電力需求增長(zhǎng)超過了低碳能源供給能力,導(dǎo)致燃煤發(fā)電廠的發(fā)電量猛增9%[1]。在經(jīng)歷2021年的能源短缺危機(jī)后,煤炭等傳統(tǒng)能源在現(xiàn)階段的能源系統(tǒng)中仍占據(jù)主導(dǎo)地位。然而,煤炭作為全球電力發(fā)展的基石,發(fā)展節(jié)能減排技術(shù)至關(guān)重要[2-3]。

    節(jié)能減排作為我國(guó)火力發(fā)電行業(yè)的研究熱點(diǎn),目前研究主要集中在降低熱端不可逆損失、減少系統(tǒng)內(nèi)部不可逆損失及降低冷端不可逆損失3個(gè)方面[4]。在降低熱端不可逆損失的研究中,以提高主蒸汽和再熱蒸汽參數(shù)作為優(yōu)化的主要手段,高參數(shù)超超臨界燃煤發(fā)電技術(shù)能夠有效提升機(jī)組效率,并且減少溫室氣體的排放[5-8]。但是,由于耐高溫材料阻礙高參數(shù)超超臨界燃煤發(fā)電技術(shù)的發(fā)展[9],目前的主蒸汽溫度最高為605 ℃,再熱蒸汽溫度最高達(dá)到620 ℃[10]。機(jī)組的冷端受限于地理?xiàng)l件,這部分不可逆損失的研究主要集中于冷端構(gòu)型設(shè)計(jì)[11]。

    除了通過提高熱端參數(shù)和降低冷端參數(shù)來提升機(jī)組效率,還可以通過調(diào)整機(jī)組的三維結(jié)構(gòu)[12]來提升機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)能大幅減少耐高溫管道的使用,從而提升機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性[13-15]。雖然目前汽輪機(jī)高位布置技術(shù)已經(jīng)成熟[16-17],但是現(xiàn)有研究大多從熱力學(xué)第一定律的角度進(jìn)行分析[18-20],鮮少對(duì)采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的機(jī)組不可逆性進(jìn)行分析。

    通過?分析可以評(píng)估系統(tǒng)的不可逆性分布,為系統(tǒng)優(yōu)化提供參考[21]。采用汽輪機(jī)高位布置的燃煤機(jī)組熱力性能變化規(guī)律與常規(guī)布置機(jī)組相似[22],但是就投資成本而言,采用汽輪機(jī)高位布置的燃煤機(jī)組土建結(jié)構(gòu)投資成本比常規(guī)布置機(jī)組成本高。因此,有必要對(duì)采用汽輪機(jī)高位布置的燃煤機(jī)組的?經(jīng)濟(jì)性變化規(guī)律進(jìn)行研究。

    為此,本文建立采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的燃煤機(jī)組的?模型和?經(jīng)濟(jì)性模型,分析機(jī)組變工況下的流股、設(shè)備?效率變化以及成本變化,為后續(xù)機(jī)組的優(yōu)化研究提供參考。

    1 汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的?和?經(jīng)濟(jì)性分析模型

    汽輪機(jī)系統(tǒng)由回?zé)峒訜崞?、凝汽器、汽輪機(jī)本體等設(shè)備構(gòu)成,基于熱力學(xué)第二定律建立機(jī)組的?模型,統(tǒng)籌汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的實(shí)際運(yùn)行情況,建立?經(jīng)濟(jì)性分析模型。

    1.1 ?分析模型

    物質(zhì)的?表示該物質(zhì)所具有的最大能量,?分析從能量的數(shù)量和質(zhì)量2個(gè)方面揭示出裝置或設(shè)備在能量中?的傳遞、轉(zhuǎn)換、利用和損失情況,從而分析系統(tǒng)損失的原因、部位,進(jìn)而提出改進(jìn)方向。

    假定?分析的環(huán)境參數(shù)如下:壓力p0=0.1 MPa,溫度T0=298.15 K。燃煤發(fā)電機(jī)組以水為介質(zhì),單位質(zhì)量水的?計(jì)算公式[23-24]如下:

    式中:h為單位質(zhì)量水的焓值,kJ/kg;h0為環(huán)境條件下單位質(zhì)量水的焓值,kJ/kg;s為單位質(zhì)量水的熵值,kJ/(kg?K);s0為環(huán)境條件下單位質(zhì)量水的熵值,kJ/(kg?K)。

    燃煤發(fā)電機(jī)組以煤為載體,單位質(zhì)量煤的?計(jì)算公式如下:

    式中:qnet為煤的低位發(fā)熱量,kJ/kg;wH、wC、wO、wN分別為煤中H、C、O、N的質(zhì)量分?jǐn)?shù),%。

    對(duì)于整個(gè)熱力系統(tǒng),定義系統(tǒng)的燃料?、成本?、?損失和?耗散,具體?方程如下:

    式中:EF,tot為系統(tǒng)的燃料?,kJ/kg;EP,tot為系統(tǒng)的產(chǎn)品?,kJ/kg;ED,tot為系統(tǒng)的?耗散,kJ/kg;EL,tot為系統(tǒng)的?損失,kJ/kg;ED,k、EL,k分別為系統(tǒng)中部件k的?耗散、?損失,kJ/kg;εtot為系統(tǒng)的?效率;yD,tot為系統(tǒng)的?耗散系數(shù);yL,tot為系統(tǒng)的?損失系數(shù)。

    對(duì)于汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的燃煤發(fā)電機(jī)組,部件k的?方程表示如下:

    式中:EF,k為部件k的燃料?,kJ/kg;EP,k為部件k的產(chǎn)品?,kJ/kg;εk為部件k的?效率;yD,k為部件k的?耗散系數(shù)。

    1.2 經(jīng)濟(jì)性分析模型

    典型的超超臨界一次再熱的發(fā)電機(jī)組成本約為5億美元[25],采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的發(fā)電機(jī)組增加了發(fā)電機(jī)組的購(gòu)置成本,主要體現(xiàn)在剪力墻的費(fèi)用上,該費(fèi)用屬于機(jī)組的固定成本,假定電廠運(yùn)行年限為30年,與機(jī)組經(jīng)濟(jì)分析有關(guān)的參數(shù)如表1所示。采用總收入(total revenue requirement,TRR)方法[26]計(jì)算得到采購(gòu)設(shè)備成本CPE和固定資本成本CFC(CFC=CPEFBM,其中FBM為模塊因子),成本按照化工工廠成本指數(shù)(chemical engineering plant cost index,CEPCI)上升到參考年。

    表1 與經(jīng)濟(jì)分析有關(guān)的參數(shù)Tab.1 Parameters related to economic analysis

    根據(jù)火電工程限額設(shè)計(jì)參考造價(jià)指標(biāo)中的數(shù)據(jù)[27],建立采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的機(jī)組各部件購(gòu)置成本(CPE,k)的模型[28]。

    鍋爐的成本一般占燃煤機(jī)組購(gòu)置成本的50%[29],其計(jì)算公式如下:

    式中:ab為與鍋爐面積有關(guān)的成本系數(shù);為機(jī)組的主蒸汽質(zhì)量流量,kg/s;ηb為鍋爐效率;ηbr為鍋爐的最大效率,取值為0.98;psh為主蒸汽壓力,MPa;pshr為主蒸汽的最大壓力,取值為50 MPa;tsh為主蒸汽溫度,℃;tshr為主蒸汽的最大溫度,取值為850 ℃;tfw為鍋爐給水溫度,℃;為再熱蒸汽的質(zhì)量流量,kg/s;trho為再熱蒸汽的出口溫度,℃;trhi為再熱蒸汽的入口溫度,℃。

    汽輪機(jī)成本計(jì)算公式如下:

    式中:ast為與汽輪機(jī)輸出功率有關(guān)的成本系數(shù);tsti為汽輪機(jī)入口溫度,℃;tstir為汽輪機(jī)入口的最大溫度,取值為850 ℃;ηs為汽輪機(jī)等熵效率;ηsr為汽輪機(jī)的最大等熵效率,取值為0.95;為汽輪機(jī)輸出功率,kW。

    回?zé)峒訜崞鞯某杀疽话闩c換熱器的端差有關(guān),其計(jì)算公式如下:

    式中:afdh為與回?zé)峒訜崞鲹Q熱量有關(guān)的成本系數(shù);Qfdh為回?zé)峒訜崞鞯膿Q熱量,kW;Δtut為回?zé)峒訜崞鞯纳隙瞬?,℃?/p>

    除氧的成本計(jì)算公式如下:

    式中:ade為與除氧器中質(zhì)量流量有關(guān)的成本系數(shù);為除氧器的質(zhì)量流量,kg/s。

    凝汽器成本與凝汽器的面積有關(guān),其計(jì)算公式如下:

    式中:acd為與面積有關(guān)的成本系數(shù);Acond為凝汽器的面積。

    泵的成本一般與泵的功率有關(guān),其計(jì)算公式如下:

    式中:apump為與回?zé)峒訜崞鲹Q熱量有關(guān)的成本系數(shù);為泵的輸入功率,kW;ηps為泵的等熵效率;ηpsr為泵的最大等熵效率,取值為0.95。

    電機(jī)的成本計(jì)算公式如下:

    式中:aeg為與電機(jī)輸入功率有關(guān)的成本系數(shù);為電機(jī)的輸入功率,kW。

    機(jī)組的平均年燃料費(fèi)用計(jì)算公式如下:

    式中:為煤耗量,kg/h;ccoal為基于煤的低位發(fā)電量的煤價(jià),元/kJ;CELF,coal為平均煤價(jià)變化系數(shù),元/kJ。

    平均變化系數(shù)的計(jì)算公式如下:

    式中:電廠運(yùn)行年限n一般為25~30 a;rn為電廠投資成本平均變化系數(shù)(計(jì)算煤的成本CFL時(shí)取值為3.5%,計(jì)算電廠維修成本COML時(shí)取值為3%);CRF為資本回收系數(shù),計(jì)算式為

    依據(jù)文獻(xiàn)[30],平均工程費(fèi)用CEL和平均維修費(fèi)用COML依據(jù)電廠的總投資成本CTI計(jì)算可得,其中:

    式中:CPE,k為系統(tǒng)中設(shè)備k的投資成本,元;CELF,OML為電廠維修成本COML的平均變化系數(shù);γ通常取4.75,φ通常取0.06[30]。

    1.3 ?經(jīng)濟(jì)性分析模型

    為了進(jìn)一步研究系統(tǒng)的?流情況和設(shè)備運(yùn)行情況,文獻(xiàn)[25]提出了通用的?經(jīng)濟(jì)性分析(specific exergy costing,SPECO)方法,通過計(jì)算物質(zhì)、設(shè)備的?以及成本的關(guān)系,可以得到每股?的成本,其中流股i的總?成本計(jì)算公式如下:

    式中:ci為流股i單位能量的?成本,元/kJ;Ei為流股i的?,kW;為流股i的質(zhì)量流量,kg/s;ei為流股i的單位?,kJ/kg。

    系統(tǒng)中做功量和熱量的成本計(jì)算公式分別如下:

    式中:Cw為做功量的?成本,元/s;cw為做功量的單位?成本,元/kJ;W為做功量的?,kW;Cq為熱量的?成本,元/s;cq為熱量的單位?成本,元/kJ;Eq為熱量的?,kW。

    出入口設(shè)備的?經(jīng)濟(jì)性平衡公式如下:

    式中:cout為設(shè)備出口的單位?成本,元/kJ;Eout為設(shè)備出口的?,kW;cin為設(shè)備入口的單位?成本,元/kJ;Ein為設(shè)備入口的?,kW;cw,k為設(shè)備做功量的單位?成本,元/kJ;Wk為設(shè)備的做功量,kW;cq,k為設(shè)備熱量的單位?成本,元/kJ;Eq,k為設(shè)備的收益?,kW;w為機(jī)組的年平均負(fù)荷率;Zk為設(shè)備k的成本,元/s。

    2 汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的機(jī)組模型

    2.1 機(jī)組介紹

    采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的機(jī)組與常規(guī)機(jī)組的主要區(qū)別在于汽輪機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)層和排汽管道層的標(biāo)高,采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的汽輪機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)層的標(biāo)高為65 m,排汽管道層的標(biāo)高為43 m。采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的發(fā)電機(jī)組系統(tǒng)圖如圖1所示,鍋爐為一次中間再熱、超臨界壓力、變壓運(yùn)行的π型直流鍋爐;汽輪機(jī)為一次中間再熱空冷式機(jī)組,主蒸汽壓力及溫度分別為25.8 MPa、600 ℃,一次再熱蒸汽壓力及溫度分別為5.4 MPa、620 ℃,排汽壓力為10.5 kPa。

    圖1 采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的機(jī)組系統(tǒng)圖Fig.1 System diagram of the unit with high-level layout technology of turbine

    2.2 汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的模型驗(yàn)證

    為了驗(yàn)證采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的發(fā)電機(jī)組變工況計(jì)算模型的可靠性,在汽輪機(jī)熱耗率驗(yàn)收(turbine heat acceptance,THA)、75%THA、50%THA、30%THA以及汽輪機(jī)額定功率(turbine rated power,TRL)工況下,對(duì)汽輪機(jī)變工況計(jì)算結(jié)果與原則性熱力系統(tǒng)圖進(jìn)行對(duì)比,機(jī)組的主要參數(shù)如表2所示,回?zé)嵯到y(tǒng)相關(guān)參數(shù)如表3所示。

    表2 機(jī)組的主要參數(shù)Tab.2 Main parameters of the unit

    表3 機(jī)組100%THA工況下回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)Tab.3 Parameters of regenerative system under 100%THA condition of the unit

    汽輪機(jī)抽汽壓力模擬數(shù)據(jù)和實(shí)際數(shù)據(jù)對(duì)比如表4所示。各級(jí)抽汽壓力絕對(duì)誤差均在0.1 MPa之內(nèi),模型計(jì)算精度滿足要求。

    表4 汽輪機(jī)抽汽壓力模擬數(shù)據(jù)和實(shí)際數(shù)據(jù)對(duì)比Tab.4 Comparison of simulated and actual turbine pumping pressure data

    3 結(jié)果與討論

    3.1 ?分析

    通過模擬得到了100%THA工況下采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的燃煤機(jī)組的鍋爐和汽輪機(jī)各設(shè)備的?效率變化情況(在該工況下運(yùn)行時(shí),去掉了最后一級(jí)高壓加熱器)。鍋爐中各設(shè)備的溫度和?效率變化如圖2所示,可以看出,鍋爐中爐膛的煙氣和水換熱的?效率最低,這是因?yàn)樵撨^程中水由液態(tài)水轉(zhuǎn)化為氣態(tài)水,熱量主要用于增加水的顯熱。回?zé)峒訜崞鞯臏囟群?效率變化如圖3所示,可以看出,回?zé)峒訜崞髦懈邏杭訜崞鞯?效率明顯低于低壓加熱器,存在較大的不可逆性,可通過優(yōu)化高壓加熱器部分,減小系統(tǒng)的不可逆性,從而提高機(jī)組的效率。

    圖2 鍋爐中各設(shè)備的溫度和?效率變化Fig.2 Change of temperature and exergy efficiency of each equipment in the boiler

    圖3 回?zé)崞骷訜崞鞯臏囟群?效率變化Fig.3 Change of temperature and exergy efficiency of regenerator heater

    3.2 ?經(jīng)濟(jì)性分析

    選取的煤種為神華煤種,其特性參數(shù)如表5所示。根據(jù)2019—2021年的平均煤價(jià)[31],選取的煤價(jià)為0.03元/MJ。根據(jù)國(guó)華錦界電廠的數(shù)據(jù)建立成本模型,鍋爐中各設(shè)備尺寸及材料參數(shù)[32]如表6所示。不同類型組件的質(zhì)量因子FBM[32]如表7所示。受限于地理環(huán)境因素,機(jī)組采用空冷凝汽器,具體的布置方案為8×8,每臺(tái)機(jī)組共有640片換熱管束,其中順流管束480片,逆流管束160片。

    表5 煤種特性參數(shù)Tab.5 Characteristic parameters of coal types

    表6 鍋爐中各設(shè)備尺寸及材料參數(shù)Tab.6 Dimensions and material parameters of each equipment in the boiler

    表7 機(jī)組中各設(shè)備的質(zhì)量因子Tab.7 Quality factors of each equipment in the unit

    整個(gè)燃煤機(jī)組的成本接近3 400元/kW,低于常規(guī)660 MW機(jī)組的成本。根據(jù)各組分CPE,k的占比,得到平均工程費(fèi)用CEL、平均維修費(fèi)用COML和平均年燃料費(fèi)用CFL占12億元平均年支出的27%、7%和66%,最終的度電成本為0.332 4元/(kW?h),這與電站公布的上網(wǎng)電價(jià)0.33元/(kW?h)[4]相吻合。

    各流股的?和?經(jīng)濟(jì)性數(shù)據(jù)如表8所示,各設(shè)備的?和?經(jīng)濟(jì)性分析如表9所示。在燃煤系統(tǒng)中,化學(xué)反應(yīng)和傳熱過程一直是機(jī)組中熵產(chǎn)的最大來源。通過分析各流股的成本變化,得到優(yōu)化程度最大的部件為低壓加熱器。

    表8 機(jī)組的?和?經(jīng)濟(jì)性數(shù)據(jù)Tab.8 Exergy and exergy economic data of the unit

    表9 各設(shè)備的?和?經(jīng)濟(jì)性分析Tab.9 Exergy and exergy economic analysis of each equipment

    3.3 變工況?經(jīng)濟(jì)性分析

    采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的燃煤機(jī)組變工況時(shí),鍋爐的?效率降低,但是回?zé)峒訜崞鞯?效率不變,如圖4所示。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷為100%THA時(shí),鍋爐的?效率為48.3%;當(dāng)機(jī)組負(fù)荷為40%THA時(shí),鍋爐的?效率為44.7%。

    圖4 變負(fù)荷工況下的?效率Fig.4 Exergy efficiency under variable load conditions

    在變工況運(yùn)行時(shí),發(fā)電的平均?價(jià)格變化如圖5所示。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷為100%THA時(shí),發(fā)電?價(jià)格為0.030 2元/kJ;當(dāng)機(jī)組負(fù)荷為40%THA時(shí),發(fā)電?價(jià)格為0.075 8元/kJ。因此,當(dāng)機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí),機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性更優(yōu)。

    圖5 變負(fù)荷工況下的發(fā)電?價(jià)格Fig.5 Exergy cost of electricity under variable load conditions

    4 結(jié)論

    建立了采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的燃煤機(jī)組的?模型和?經(jīng)濟(jì)性模型,得到了機(jī)組不可逆性分布,分析了燃煤機(jī)組變工況下的流股、設(shè)備?效率變化以及成本變化,得到如下結(jié)論:

    1)通過對(duì)鍋爐各部件的?效率進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn),爐膛的?效率最低,這主要是由化學(xué)反應(yīng)以及輻射傳熱的損失過大導(dǎo)致的。

    2)從機(jī)組的不可逆性分布可知,回?zé)峒訜崞髦懈邏杭訜崞鞯?效率存在較大的不可逆性,可通過優(yōu)化該部分來減小系統(tǒng)的不可逆性,從而提高機(jī)組的效率。

    3)通過對(duì)流股和設(shè)備的?成本進(jìn)行分析,得到采用汽輪機(jī)高位布置技術(shù)的燃煤機(jī)組度電成本為0.332 4元/(kW?h)。

    4)發(fā)電的?價(jià)格隨著負(fù)荷的下降而升高,下一步可通過減小低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)機(jī)組的不可逆性來降低低負(fù)荷的發(fā)電?價(jià)格。

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