支護樁低應(yīng)變法檢測結(jié)果在不同影響因素下的分析及處理措施

余暉明

深圳市業(yè)昕工程檢測有限公司 廣東 深圳 518110

低應(yīng)變法主要用于樁身完整性檢測，根據(jù)激振方式的不同，可分為反射波法、機械阻抗法、水電效應(yīng)法、共振法和動力參數(shù)法等數(shù)種。目前在我國應(yīng)用最廣泛的是低應(yīng)變反射波法。反射波法具有多個優(yōu)點，如設(shè)備簡單方便、方法快速、費用低、結(jié)果相對可靠等，該方法是普查基樁的樁身完整性的一種有效手段。由于低應(yīng)變反射波法受樁身截面阻抗變化、樁周土約束、激振能量、激振脈沖寬度、樁身材料阻抗等因素影響，該法存在一定的局限性。低應(yīng)變法常用于檢測支護樁的樁身完整性，本文通過大量工程實例及實測速度時程曲線，結(jié)合支護樁的特點、現(xiàn)場地質(zhì)條件及施工工藝等因素，對支護樁低應(yīng)變法檢測結(jié)果的判定上的局限性問題進(jìn)行總結(jié)和分析，指出一些支護樁低應(yīng)變法檢測結(jié)果誤判的問題，并提出一些支護樁檢測的技術(shù)建議及相關(guān)改進(jìn)措施。

1 樁低應(yīng)變法的發(fā)展及原理

1.1 樁低應(yīng)變法的發(fā)展

低應(yīng)變動測技術(shù)是以應(yīng)力波理論為基礎(chǔ)發(fā)展起來的，它也是土動力學(xué)領(lǐng)域的重大課題。低應(yīng)變反射波法最早起始于20世紀(jì)70年代初期，荷蘭建筑材料與結(jié)構(gòu)研究所研制成了基樁檢測系統(tǒng)，用于檢測樁身結(jié)構(gòu)完整性。在此之后，樁動測技術(shù)開始在許多國家進(jìn)行推廣應(yīng)用。同一時期，我國也從國外引進(jìn)了該方法[1]。自20世紀(jì)80年代以來,機械阻抗法、水電效應(yīng)法、反射波法等10余種方法相繼問世,并在各地紛紛進(jìn)行試驗研究和應(yīng)用。通過這些年的深入探索和研究，國內(nèi)的多家?guī)r土單位及設(shè)備制造廠商結(jié)合我國基樁的類型和特點，在樁的動測方法、測試技術(shù)、儀器設(shè)備等方面均有很大進(jìn)步，極大的推動了我國低應(yīng)變動測技術(shù)的發(fā)展和應(yīng)用。其中低應(yīng)變反射波法基樁檢測技術(shù)以方法可靠、方便、快捷和成本低等優(yōu)點,得到了廣泛應(yīng)用[2]。

1.2 低應(yīng)變反射波法的檢測原理

反射波法的理論基礎(chǔ)是以一維線彈性桿件模型為依據(jù)，其基本原理是通過力錘或力棒在樁頂施加一個瞬態(tài)激振信號，產(chǎn)生垂直入射的應(yīng)力波，該彈性應(yīng)力波在沿樁身向下進(jìn)行傳播，當(dāng)遇到樁身波阻抗有變化的界面時，將產(chǎn)生反射波和透射波。在樁頂部接收到反射波信號，得到實測速度時程曲線，通過波動理論分析，對樁身完整性進(jìn)行判定的方法。

2 支護樁低應(yīng)變法影響因素分析

支護樁低應(yīng)變法影響因素包括樁周土、樁長、樁身截面尺寸、樁身強度、樁身混凝土質(zhì)量、成樁工藝等。本文結(jié)合工程實例對以上影響因素進(jìn)行更為詳細(xì)的解析。

2.1 支護樁鋼筋籠的影響

支護樁鋼筋籠形狀對低應(yīng)變檢測結(jié)果的影響，工程實例1：深圳市某1#基坑支護工程，本工程支護樁樁徑1400mm，樁長為9.2m，樁身混凝土強度為C30，波速初步設(shè)定為3900m/s。經(jīng)檢測，分析檢測結(jié)果發(fā)現(xiàn)所檢測的支護樁樁長均少了1.5m左右。支護樁實測曲線見圖1，鋼筋籠形狀見圖2。

圖1 某1# 基坑支護工程的193#支護樁實測曲線

圖2 支護樁鋼筋籠圖

低應(yīng)變法檢測后，對部分樁長相差較大的3根樁進(jìn)行鉆芯法驗證檢測，發(fā)現(xiàn)樁長均達(dá)到設(shè)計樁長9.2m。經(jīng)分析，該工程支護樁的鋼筋在距樁底1.5m左右開始收攏成錐形，下放鋼筋籠時，樁底部鋼筋籠外側(cè)可能存在掉落泥土，使得該區(qū)域混凝土灌注量相對較少，所成樁的截面尺寸在樁底以前就變小，產(chǎn)生縮頸，從而在樁底以前出現(xiàn)同相反射信號，而在樁底9m處無明顯樁底反射信號。

在對某些支護工程的支護樁進(jìn)行檢測時，我們還發(fā)現(xiàn)有些鋼筋混凝土灌注樁并不是全鋼筋籠，可能在距樁底兩三米的范圍為無鋼筋籠的素混凝土樁。有鋼筋籠的部分和沒有鋼筋籠的部分樁身波阻抗是不同的，根據(jù)波阻抗公式Z=ρcA，因為有鋼筋籠的部分含有鋼筋，比無鋼筋籠的部分密度大，其樁身材料密度ρ和波速c就相對較大。無鋼筋籠部分相對于有鋼筋籠的部分，樁身波阻抗變小，產(chǎn)生同相反射。因為同相反射位置接近樁底部位，讓人誤判該處同相反射為樁底，從而導(dǎo)致樁長判定較短，產(chǎn)生樁長不足的問題。

處理措施：對于鋼筋籠影響低應(yīng)變法完整性檢測的結(jié)果，我們可以采用鉆芯法進(jìn)行驗證性檢測。而對于非全鋼筋籠的鋼筋混凝土灌注樁，我們可以采用預(yù)埋聲測管到樁底部，采用超聲波法檢測，也可以采用鉆芯法檢測。

2.2 支護樁旁止水帷幕的影響

止水帷幕的對支護樁低應(yīng)變檢測結(jié)果的影響，工程實例2：深圳市某2#基坑支護工程，本工程支護樁樁徑1000mm，樁長為13.8m，樁身混凝土強度為C30,波速初步設(shè)定為3900m/s。經(jīng)檢測，在分析6-6剖面的支護樁檢測結(jié)果時發(fā)現(xiàn)，此剖面所檢測的支護樁樁長均少了5m左右。支護樁實測曲線見圖3，支護樁所在剖面見圖4。

圖3 某2# 基坑支護工程的6-6剖面8#支護樁實測曲線

圖4 6-6支護剖面圖

檢測后，對6-6剖面低應(yīng)變檢測出樁長相差較大的3根支護樁進(jìn)行鉆芯法驗證檢測，發(fā)現(xiàn)樁長均滿足設(shè)計長度13.8m。同時該剖面的止水帷幕也進(jìn)行了鉆芯法檢測，取出攪拌樁芯樣圖片見圖5。

圖5 6-6剖面24#攪拌樁芯樣

對攪拌樁按廣東省規(guī)范《建筑地基基礎(chǔ)檢測規(guī)范》（DBJ/T 15-60-2019）進(jìn)行取樣，然后制樣加工成高徑比1：1的芯樣，根據(jù)水泥攪拌樁芯樣試件抗壓強度計算公式：

式中：fcu——芯樣試件抗壓強度（MPa），精確至0.1MPa；P——芯樣試件抗壓試驗測得的破壞荷載（N）；d——芯樣試件的平均直徑（mm）；ξ——芯樣試件抗壓強度換算系數(shù)，對混凝土芯樣取0.88，對水泥土攪拌樁、旋噴樁和水泥粉煤灰碎石樁芯樣宜取1，對巖石芯樣取1。

水泥攪拌樁（止水帷幕）經(jīng)抗壓強度試驗后，計算得出本工程6-6剖面24#水泥攪拌樁的單孔芯樣試件抗壓強度代表值為12.8MPa，遠(yuǎn)高于樁周土的強度。

結(jié)合以上情況分析，因低應(yīng)變法檢測樁長與水泥攪拌樁的設(shè)計樁長基本一致，所以我們認(rèn)為可能是水泥攪拌樁（止水帷幕）影響了低應(yīng)變的檢測曲線，導(dǎo)致檢測樁長的誤判。我們知道除了樁身阻抗變化會影響低應(yīng)變信號曲線以外，應(yīng)力波在遇到樁周土阻力大小發(fā)生改變的界面時，也會產(chǎn)生土阻力反射波，尤其是在軟硬土層交界附近。受樁周土層的土阻力大小明顯改變的影響，應(yīng)力波從軟土層進(jìn)入到硬土層時（如粉質(zhì)黏土層進(jìn)入中風(fēng)化孤石層），所采集的實測曲線在該界面將產(chǎn)生一個反相信號（類似擴徑），而樁周土從硬土層變化到軟土層（如硬塑粉質(zhì)黏土進(jìn)入淤泥層）時（見圖6），所采集的波形曲線在相應(yīng)位置會產(chǎn)生一個同相信號（類似縮頸或缺陷）。如果不考慮樁周土對低應(yīng)變實測曲線的影響，容易對樁的低應(yīng)變結(jié)果產(chǎn)生誤判。本工程的水泥攪拌樁（止水帷幕）相當(dāng)于硬化后的土層，從攪拌樁樁底到砂質(zhì)粘性土土層，相當(dāng)于硬土層進(jìn)入到軟土層，從而產(chǎn)生類似樁底的同相反射信號，導(dǎo)致檢測人員對支護樁樁長產(chǎn)生誤判[3]。

圖6 穿過淤泥層的支護樁剖面圖

根據(jù)樁周土的土阻力變化對支護樁低應(yīng)變檢測結(jié)果的影響，我們還可以推斷在一些工程的支護樁存在穿過硬夾層（中風(fēng)化孤石），會產(chǎn)生反相信號，緊接一個同相反射信號，干擾支護樁實測速度曲線信號，無法準(zhǔn)確判定樁身完整性和樁底反射信號。

綜上，為能更準(zhǔn)確的對支護樁低應(yīng)變的檢測結(jié)果進(jìn)行分析和判斷，我們應(yīng)當(dāng)收集所檢測基坑工程的地勘資料及施工資料，了解項目土層的分布與走向。特別要了解支護樁周圍土層的變化以及各土層的主要物理性質(zhì)指標(biāo)及主要工程特性參數(shù)（如內(nèi)摩擦角φ，粘聚力c，承載力特征值等）。為避免樁周土影響樁身完整性判定的準(zhǔn)確性，可以采用鉆芯法驗證或者聲波透射法檢測支護樁的完整性。

2.3 支護樁護筒的影響

支護樁護筒的對支護樁低應(yīng)變檢測結(jié)果的影響，工程實例3：深圳市某3#基坑支護工程，本工程支護樁樁徑1000mm，樁長為13.5-17.5m，樁身混凝土強度為C30，波速初步設(shè)定為3900m/s。因本工程支護樁需穿過砂土層和淤泥層，為防止旋挖灌注樁施工時出現(xiàn)塌孔，所以在樁施工時有下護筒，護筒直徑1200mm，護筒底深度距樁頂2m。經(jīng)檢測，發(fā)現(xiàn)本工程支護樁在2m左右的位置均存在缺陷反射信號，導(dǎo)致本工程支護樁樁身完整性很多被判為II類甚至III類。支護樁實測曲線見圖7。

圖7 某3#基坑支護工程的支護樁低應(yīng)變曲線圖

根據(jù)以上低應(yīng)變檢測結(jié)果，我們可以發(fā)現(xiàn)以上支護樁在2m左右均存在缺陷同相反射信號，因護筒直徑為1200mm，深度為2m，護筒底部到樁頂區(qū)域的樁身截面尺寸大于護筒底部到樁底的樁身截面尺寸，根據(jù)樁身波阻抗公式Z=ρcA，在變截面處，A減小，波阻抗Z減小，樁頂測得實測時程曲線出現(xiàn)同相反射信號。檢測人員如果沒有深入了解本工程支護樁施工資料，容易導(dǎo)致對該位置的同相反射信號進(jìn)行誤判，將支護樁的樁身完整性判為II類。而實際支護樁的樁身完整性為I類。

綜上，我們在進(jìn)行低應(yīng)變檢測時，應(yīng)收集好受檢樁的詳細(xì)施工技術(shù)資料，結(jié)合施工的過程資料，綜合對支護樁樁身完整性進(jìn)行判定。

2.4 支護樁施工工藝的影響

支護樁有多種施工工藝，目前大多工程項目采用旋挖灌注或沖孔灌注工藝，其中又以旋挖灌注較多。旋挖灌注樁在旋挖過程中，如遇到深厚的淤泥層或較松散的砂土層，在沒有護壁的情況，極易出現(xiàn)塌孔現(xiàn)象，以致對旋挖樁的成孔、成樁質(zhì)量造成極大的隱患。砂土具有較大的內(nèi)摩阻力而無粘結(jié)力，淤泥無任何強度，旋挖機在深厚或沙層中一成孔，立即會出現(xiàn)向孔內(nèi)塌陷的現(xiàn)象，形成較大的擴孔，灌注混凝土的充盈系數(shù)較大，嚴(yán)重時導(dǎo)致無法成孔，甚至?xí)斐傻孛娉料?，造成極大的安全隱患。

工程實例4：深圳市某4#基坑支護工程，本工程支護樁樁型為旋挖灌注樁，樁徑1000mm，樁長為13.8m，樁身混凝土強度為C30，波速初步設(shè)定為3900m/s。經(jīng)檢測，發(fā)現(xiàn)該工程2-2剖面的支護樁低應(yīng)變實測時程曲線大多在3~4m的位置出現(xiàn)反相反射，類似擴徑的信號。支護樁實測曲線見圖8，支護樁所在剖面見圖9。

圖8 某4#基坑支護工程支護樁低應(yīng)變曲線圖

圖9 某4#基坑支護工程2-2剖面圖

根據(jù)以上低應(yīng)變實測速度曲線，我們可以發(fā)現(xiàn)2-2剖面檢測的兩根樁在3~4m左右的位置出現(xiàn)反相反射信號，隨后出現(xiàn)一個同相反射信號，樁底反射不明顯，無法根據(jù)低應(yīng)變實測曲線對此兩根樁的樁身完整性有一個準(zhǔn)確的判定。根據(jù)地勘資料及施工技術(shù)資料，我們可以發(fā)現(xiàn)在樁底以下3m的位置有淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土及粗砂層，并且了解到在旋挖樁施工時未下鋼護筒，該地層區(qū)域范圍泥土可能出現(xiàn)向孔內(nèi)塌陷的現(xiàn)象，形成較大的擴孔，導(dǎo)致灌注混凝土的充盈系數(shù)較大，該處樁身截面尺寸增大。根據(jù)樁身波阻抗公式Z=ρcA，樁身截面尺寸A增大，該處波阻抗Z增大，在實測速度曲線上相應(yīng)位置出現(xiàn)反相反射信號，從而影響檢測人員對該支護樁樁身完整性的判定，無法給出準(zhǔn)確的檢測結(jié)果。

綜上，支護樁在存在淤泥層或砂土層的工程施工時，應(yīng)該采用鋼護筒護壁的方式穿過淤泥層或砂土層，確保樁身的截面尺寸不發(fā)生較大的變化而影響低應(yīng)變的檢測結(jié)果。我們也可以采用預(yù)埋聲測管的方式來對支護樁進(jìn)行聲波透射法檢測，有效避免樁身截面尺寸變化帶來的影響。

工程實例5：深圳市某5#基坑支護工程，本工程支護樁樁型為旋挖灌注樁，樁徑1200mm，施工單位所提供施工樁長為15.90m，樁身混凝土強度為C30，波速初步設(shè)定為3900m/s。經(jīng)檢測，發(fā)現(xiàn)該工程部分支護樁的檢測樁長與施工樁長相差較大，最大的相差4~5m。支護樁實測曲線見圖10。

圖10 某5#基坑支護工程G19#樁低應(yīng)變時程曲線圖

根據(jù)波形圖分析，本工程G19#樁檢測樁長為11.45 m，與施工樁長相差4.5 m左右。對該樁進(jìn)行鉆芯法檢測，共鉆兩孔，其中1#孔偏出樁外鉆到鋼筋籠，G19鉆芯法芯樣照片見圖11。經(jīng)鉆芯法驗證，根據(jù)鉆芯2#孔的芯樣圖片，我們可以發(fā)現(xiàn)G19#支護樁樁長滿足設(shè)計要求，跟施工樁長15.9m基本相符合，達(dá)到16.22 m。但根據(jù)1#孔的檢測結(jié)果，該孔在12 m處偏出樁外，已經(jīng)鉆到G19#樁的縱向主筋，并且通過該孔芯樣圖片我們可以發(fā)現(xiàn)該樁的鋼筋籠靠樁外側(cè)有一半被泥土覆蓋，鋼筋籠的混凝土保護層在11.80 m左右缺失，也說明該樁在11.80m處左右樁身夾泥。樁身夾泥會在低應(yīng)變反射信號曲線反應(yīng)出同相反射信號，與G19#支護樁的低應(yīng)變檢測結(jié)果基本相符。

圖11 某5#基坑支護工程G19#樁鉆芯法1孔及2孔芯樣圖片

根據(jù)對現(xiàn)場施工過程的了解，我們從監(jiān)理單位得知一個情況，該施工單位在本工程旋挖灌注樁施工過程中，灌注混凝土?xí)r的拔管長度控制不準(zhǔn)，底部混凝土還沒有澆筑好就大幅度抽拔導(dǎo)管，使得混凝土體沖刷孔壁，導(dǎo)致孔壁泥土下墜或坍落，我們分析可能是該因素導(dǎo)致樁身夾泥。因此施工單位在樁的施工過程中，現(xiàn)場作業(yè)人員要控制好灌注工藝和操作，在抽動灌注混凝土的導(dǎo)管時，應(yīng)使混凝土面上升的力度適中，確保現(xiàn)場作業(yè)時的拔管和連續(xù)灌注是有序進(jìn)行的，同時導(dǎo)管的升降幅度也不能太大。

2.5 支護樁低應(yīng)變測試方法的影響

測試方法的影響因素包含現(xiàn)場樁頭處理、采樣頻率、傳感器的安裝、激振設(shè)備及敲擊能量等。而測試方法的影響因素往往又是現(xiàn)場檢測人員的技術(shù)水平和對規(guī)范熟悉認(rèn)知的程度決定的。結(jié)合《建筑地基基礎(chǔ)檢測規(guī)范》（DBJ/T 15-60-2019）規(guī)范內(nèi)容，我們可以得知以下內(nèi)容。

受檢樁的樁頭處理應(yīng)符合下列要求：應(yīng)鑿除樁底浮漿、松散或破損部分，樁頂面宜平整、密實，并與樁軸線垂直；當(dāng)預(yù)應(yīng)力管樁的法蘭盤與樁身混凝土結(jié)合不緊密時，也應(yīng)對樁頭進(jìn)行處理；樁頭的材質(zhì)、強度、截面尺寸應(yīng)與樁身基本相同。當(dāng)有墊層與樁頭澆筑成一體時，應(yīng)確保墊層不影響低應(yīng)變檢測的結(jié)果才能進(jìn)行檢測。

現(xiàn)場低應(yīng)變檢測時，我們應(yīng)當(dāng)根據(jù)樁長、樁身波速和頻域分辨率合理選擇采樣頻域（采樣時間間隔），采樣點數(shù)不宜少于1024點，時域信號記錄的時間長度應(yīng)在2L/c（L為樁長，c為樁身波速）時刻后延續(xù)不少于5ms,頻域信號分析的頻率范圍上限不應(yīng)小于2000Hz。采樣頻率越高，即采樣間隔時間越小，則時域信號精度越高，但頻域分辨率越低；反之，采樣頻率越低，即采樣間隔時間越大，則時域信號精度越低，但頻域分辨率越高。

為避免傳感器安裝位置不規(guī)范對檢測數(shù)據(jù)的影響，對于實心灌注樁的激振點宜選擇在樁頂中心位置，傳感器宜安裝在距樁中心約2/3半徑處，傳感器安裝點和激振錘擊點的距離不宜小于樁徑或矩形樁邊寬的四分一。需要說明的是，激振點與傳感器距離樁的主筋不宜小于50mm，避免鋼筋籠縱筋對檢測信號產(chǎn)生影響。對于實心樁的傳感器和激振點在樁頂面布置的原因是在敲擊過程中產(chǎn)生的應(yīng)力波除向下傳播外，也沿樁頂面徑向向周邊傳播，從周邊反射回來的波與由樁中心向外擴散的波會發(fā)生疊加，根據(jù)實踐研究發(fā)現(xiàn)，初始波在2/3樁半徑處接收時所受到波的干擾最小。空心樁的激振點及加速度傳感器的安放位點應(yīng)在同一水平面上，且宜選擇在樁壁厚的1/2處。傳感器安裝點、激振錘擊點與樁中心共三點所構(gòu)成的平面夾角宜為90°。激振方向應(yīng)與樁軸線平行，有利于抑制質(zhì)點的橫向振動，且應(yīng)避免二次沖擊，防止后續(xù)波的干擾。

傳感器安裝的好壞直接影響測試信號的質(zhì)量，應(yīng)根據(jù)氣溫高低等情況選擇合適的耦合劑。用耦合劑粘結(jié)加速度傳感器時，應(yīng)具有足夠的粘結(jié)強度，確保傳感器能接收到高質(zhì)量的反射信號。試驗表明，耦合劑較厚會降低傳感器的諧振頻率，產(chǎn)生低頻，影響反射波接收，從而丟失有效信號[4]。傳感器安裝越牢固則傳感器安裝諧振頻率越高，采用沖擊鉆打眼安裝可明顯提高安裝的諧振頻率。

反射波法現(xiàn)場測樁時，檢測公司應(yīng)準(zhǔn)備幾種不同重量的力棒或力錘、不同材質(zhì)的錘頭，依據(jù)不同的檢測效果及目的選擇不同的激振設(shè)備。根據(jù)縱波的傳播特點，我們知道激振脈沖波的頻率越高，脈沖寬度窄，對樁身的缺陷分辨率越高，對樁的淺部缺陷反射越明顯，但是波沿樁身傳播的能量衰減快，不利于檢測出樁身深部缺陷及長樁的樁底反射信號。反之，激振脈沖波的頻率越低，脈沖寬度寬，對樁身淺部的缺陷識別率較低，但波沿樁身傳播的能量衰減慢，可以檢測出對長樁的樁底反射信號及深部的缺陷反射信號。因此對于長樁和深部缺陷的檢測，我們選擇錘的重量越大，直徑越大，墊層越軟，更利于激發(fā)能量高的低頻脈沖信號，從而可以檢測到長樁樁底反射及深部缺陷。對于短樁和淺部的缺陷，我們選擇錘的重量越小，直徑越小，墊層越硬，更利于激發(fā)高頻脈沖信號，不僅可以檢測到短樁的樁底反射信號，還可以檢測出樁身淺部缺陷。因此在對長樁的檢測時，我們應(yīng)當(dāng)選擇多種不同類型的激振錘進(jìn)行樁身完整性的檢測，從而更為準(zhǔn)確的判定樁身完整性[5]。

2.6 支護樁低應(yīng)變數(shù)據(jù)處理分析的影響

現(xiàn)階段低應(yīng)變實測速度信號處理主要有時域分析和頻域分析兩種處理方式。時域分析將樁假定為一維桿件，應(yīng)用應(yīng)力波理論，應(yīng)力波的傳播速度假定不變進(jìn)行分析。由于基樁檢測只能近似滿足一維應(yīng)力波理論，實測波速受許多因素的影響，如樁身材料黏彈性作用導(dǎo)致的物理頻散；樁身幾何尺寸的影響，包括橫向尺寸導(dǎo)致的幾何頻散及樁上部的三維效應(yīng)；土體阻力的影響等。導(dǎo)致我們對低應(yīng)變的數(shù)據(jù)分析存在一定的誤差，如測試缺陷的位置及測試樁底位置的深度誤差。

檢測人員在分析所采集的實測波形曲線時，還應(yīng)注意到淺部盲區(qū)問題，如果激振脈沖波頻率低，形成寬脈沖信號，由于激勵脈沖在實測時程曲線上有一定的寬度，如果在該寬度“盲區(qū)”內(nèi)存在缺陷，則在脈沖寬度內(nèi)，應(yīng)力波遇到缺陷產(chǎn)生的上行同相反射波信號與能量較大的同相入射波疊加在一起，在樁頂面所接收到實測反射波曲線中很難識別樁身所存在的淺部缺陷。波形特征往往表現(xiàn)為有較寬的入射脈沖：波形在整體上呈大波浪形式，波形振蕩、幅值大，延續(xù)時間長。對此類波形應(yīng)當(dāng)予以重視，可以換輕錘或硬一點的錘頭進(jìn)行敲擊，利用窄脈沖檢測出淺部缺陷信號。

處理數(shù)據(jù)時，我們應(yīng)當(dāng)合理應(yīng)用指數(shù)放大和低通濾波對接受信號進(jìn)行處理，其中低通濾波可以減少噪聲對信號的干擾，而通過指數(shù)放大可以提高在實測波形曲線中對樁中下部及樁底反射信號的識別能力。在分析過程中，指數(shù)放大以2~20倍，能識別到樁底反射信號為宜，過大的放大倍數(shù)將會把干擾信號也放大，可能會使實測反射波信號的尾部出現(xiàn)明顯不歸零的情況，影響樁身完整性的分析判斷[6]。

3 結(jié)語

低應(yīng)變檢測樁身完整性，有著操作簡單、快速、經(jīng)濟、對工程施工干擾小及可以查出樁身缺陷和嚴(yán)重的樁長不符等優(yōu)點。使得該法在工程質(zhì)量檢測中的應(yīng)用越來越廣泛。但通過以上分析，低應(yīng)變反射波法也存在一些局限性問題，如受到樁周土約束影響、無法識別多個缺陷、無法對缺陷進(jìn)行定性和定量的分析、對波阻抗?jié)u變類的缺陷難以判斷及對樁身縱向裂縫的識別能力較差等。這些局限都會對低應(yīng)變檢測工作將產(chǎn)生不利影響。雖然低應(yīng)變法有著很多影響因素和局限性，但是通過以上各種因素分析，只要我們收集好工程的樁施工資料、地質(zhì)勘查資料，同時利用其他檢測方法如聲波透射法、鉆芯法進(jìn)行綜合驗證檢測，有針對性地開展低應(yīng)變檢測工作，采取有效的措施，并將理論和實際有效結(jié)合起來，就可以提高低應(yīng)變檢測結(jié)果的質(zhì)量和可信度。