曲線不對(duì)稱懸澆對(duì)連續(xù)剛構(gòu)箱梁橋受力的影響及對(duì)策

吳志華，何以群，葉順漢

（1.福建船政交通職業(yè)學(xué)院 土木工程學(xué)院，福州 350007；2.福建建工集團(tuán)有限責(zé)任公司，福州 350001）

0 引言

連續(xù)剛構(gòu)橋具有跨越能力大、受力合理、結(jié)構(gòu)整體性能好、抗震能力強(qiáng)、抗彎剛度和抗扭潛力大、造型簡單、維護(hù)方便、施工時(shí)無需臨時(shí)固結(jié)、便于懸臂施工的特點(diǎn)，能很好地滿足較大跨徑橋梁的受力要求，已成為大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的首選橋型［1-2］.常用于一些跨越江河、山谷的公路和鐵路橋梁，一般為跨徑60～200 m 的對(duì)稱連續(xù)剛構(gòu)橋.近年來，隨著掛籃懸臂澆筑施工技術(shù)的提高和應(yīng)用的普及，連續(xù)剛構(gòu)箱梁在橋梁工程中的應(yīng)用也越來越多.但有一些大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋，由于通航、周圍環(huán)境及地形條件等限制，需設(shè)計(jì)為不等跨（不對(duì)稱）連續(xù)剛構(gòu)體系，甚至位于平曲線內(nèi)，給設(shè)計(jì)及施工增加了很大難度，因此有必要對(duì)這類橋梁的設(shè)計(jì)與施工展開研究和探討.本文以龍巖石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋曲線不對(duì)稱懸澆剛構(gòu)箱梁設(shè)計(jì)及施工為例，結(jié)合一些類似橋梁，對(duì)不對(duì)稱懸澆大跨徑連續(xù)剛構(gòu)箱梁造成的墩梁結(jié)構(gòu)受力影響及對(duì)策進(jìn)行探討.

1 工程概況

石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋?yàn)樯絽^(qū)高速公路的一座特大型橋梁，橋長749 m，橋?qū)?3.75 m.該橋下部結(jié)構(gòu)為群樁基礎(chǔ)、空心墩，最大墩高約80.32 m，上部結(jié)構(gòu)為(65+115+155+115×3+65)m 七孔一聯(lián)變截面預(yù)應(yīng)力砼箱梁連續(xù)剛構(gòu)組合體系，箱梁頂寬13.75 m，底寬6.75 m，箱高8.5～3.0 m，按拋物線變化，箱梁塊件最大重量為167 t.該橋位于R=762.15 m的圓曲線及相應(yīng)緩和曲線上，縱坡4%，橫坡2%～3%，橋型布置如圖1 所示.

圖1 石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋橋型布置圖（單位：cm）

該橋是一座集大跨徑、高橋墩、長橋、大縱坡、曲線為一體，具有典型的山嶺區(qū)特征的橋梁.工程地處深山峽谷，地勢險(xiǎn)峻，場地狹窄，施工環(huán)境極為惡劣.橋梁上部連續(xù)剛構(gòu)預(yù)應(yīng)力箱梁砼設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為C55，數(shù)量約10 240 m3，全橋箱梁共有6 個(gè)T 構(gòu)，173個(gè)懸澆節(jié)段（不包括0 號(hào)塊、合攏段和邊跨直線段），采用12 套斜拉式掛籃逐段懸臂澆筑.每個(gè)掛籃及模板總重約51.3 t.

由于受地形限制，石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋主孔采用了不等跨布置，其中第三跨跨徑為155 m，而第二跨和第四跨跨徑為115 m，相鄰兩跨跨徑相差40 m，造成2 號(hào)墩、3 號(hào)墩、4 號(hào)墩、6 號(hào)墩T 構(gòu)兩邊箱梁長度不相等，箱梁節(jié)段劃分不對(duì)稱，2 號(hào)墩右側(cè)（大里程一側(cè)，以下類似）比左側(cè)（小里程一側(cè)，以下類似）多了B19′、B20′（2 個(gè)）箱梁節(jié)段，3 號(hào)墩左側(cè)比右側(cè)多了C19、C20（2 個(gè)）箱梁節(jié)段，4 號(hào)墩右側(cè)比左側(cè)多了D12′、D13′、D14′（3 個(gè)）箱梁節(jié)段，6 號(hào)墩右側(cè)比左側(cè)多了F15′（1 個(gè)）箱梁節(jié)段，4 個(gè)墩T 構(gòu)需進(jìn)行不對(duì)稱懸臂澆筑，給施工帶來很大的困難和挑戰(zhàn).如圖2 為3 號(hào)墩T 構(gòu)左右側(cè)箱梁節(jié)段劃分圖.

2 曲線不對(duì)稱懸澆對(duì)箱梁橋結(jié)構(gòu)受力的影響

因該橋處于半徑R=762.15 m 的圓曲線及相應(yīng)緩和曲線上，且橋墩高、縱坡陡、不等跨，為了準(zhǔn)確把握平面彎曲、不對(duì)稱懸澆對(duì)橋梁各施工節(jié)段箱梁及橋墩結(jié)構(gòu)受力的影響，采用平面桿系程序“橋梁博士”進(jìn)行平面分析，采用有限元程序Algor 進(jìn)行空間分析，箱梁受力按照空間板單元程序模擬計(jì)算［2］.如圖3 為3 號(hào)墩T 構(gòu)模型圖.

2.1 平面彎曲對(duì)箱梁結(jié)構(gòu)受力的影響

根據(jù)日本的公路規(guī)范，當(dāng)平彎橋跨度所對(duì)應(yīng)的曲線圓心角小于5°時(shí)，可按直線橋考慮；當(dāng)圓心角大于5°且小于30°時(shí)，彎矩、剪力仍可按直線橋考慮，僅扭矩和反力需考慮曲線影響［3］.

國內(nèi)的不少學(xué)者，如祝文瀾等［4］、黃晟［5］、姜濤［6］先后對(duì)平面曲線參數(shù)對(duì)箱梁結(jié)構(gòu)受力的影響做了較深入的研究，得出一致的結(jié)論：（1）曲率的變化對(duì)彎矩和剪力的影響較小，對(duì)扭矩的影響較大；（2）在橋梁跨度半徑一定時(shí)，所處平曲線半徑越大，曲率對(duì)彎矩、剪力及扭矩的影響將越??；當(dāng)平曲線半徑達(dá)到足夠大（即曲線圓心角足夠?。r(shí)，曲率對(duì)彎矩、剪力及扭矩的影響趨于0.

2.1.1 平面彎曲對(duì)主梁彎矩、剪力影響

石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋第三跨（最大跨度155 m）所對(duì)應(yīng)的曲線圓心角為11.65°，按照恒載進(jìn)行結(jié)構(gòu)受力分析，分別采用空間板單元程序和平面桿系程序（直梁）計(jì)算，得出兩者的彎矩相差只有1%，而剪力幾乎相同［2，7］，因此可以確定該橋平面彎曲對(duì)主梁彎矩、剪力影響很小，可以按直橋計(jì)算.

2.1.2 平面彎曲產(chǎn)生的扭矩影響

石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋采用空間計(jì)算時(shí)，發(fā)現(xiàn)箱梁中存在一定的扭矩，按一次落架計(jì)算，最大扭矩約為支點(diǎn)最大彎矩的8%，這一扭矩對(duì)本橋箱梁受力影響是很小的［2-3］.而且實(shí)際施工時(shí)箱梁采用懸臂澆注，箱梁扭矩與合攏后施加的二次恒載扭矩方向相反，互相抵消后，成橋時(shí)的扭矩比按一次落架計(jì)算值更小.因此閉合箱形截面的箱梁抗扭能力完全能抵抗彎扭耦合產(chǎn)生的扭矩.

2.2 不對(duì)稱懸澆對(duì)箱梁及橋墩結(jié)構(gòu)受力的影響

因石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋第三跨（155 m）比第二、四跨（115 m）長了40 m，導(dǎo)致2 號(hào)墩T 構(gòu)右側(cè)比左側(cè)、3 號(hào)墩T 構(gòu)左側(cè)比右側(cè)均多了2 個(gè)箱梁節(jié)段，每個(gè)箱梁節(jié)段長4 m，砼體積39.1m3，重量103 t；4 號(hào)墩右側(cè)比左側(cè)多了3 個(gè)箱梁節(jié)段，6 號(hào)墩右側(cè)比左側(cè)多了1 個(gè)箱梁節(jié)段，每個(gè)箱梁節(jié)段長4 m，混凝土體積36.48 m3，重量96 t.由于2 號(hào)、3 號(hào)、4 號(hào)、6 號(hào)墩T 構(gòu)兩側(cè)箱梁節(jié)段數(shù)量不相等，一側(cè)多出的箱梁節(jié)段，施工時(shí)需進(jìn)行單側(cè)不對(duì)稱懸臂澆筑，出現(xiàn)懸臂偏載，導(dǎo)致橋墩兩側(cè)受力不平衡，產(chǎn)生不平衡彎矩，需在橋墩另一側(cè)進(jìn)行平衡壓重.若不進(jìn)行壓重處理，隨著不對(duì)稱懸臂段不斷增長，所產(chǎn)生的不平衡力矩就會(huì)越來越大，促使整個(gè)T 構(gòu)發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，不僅會(huì)影響合攏段的合攏精度，還會(huì)增大墩梁固結(jié)處的拉應(yīng)力，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)?dǎo)致橋梁整體失穩(wěn)［8］.

同時(shí)由于主橋橋墩墩身高，且設(shè)計(jì)為柔性墩，箱梁不對(duì)稱懸臂澆筑時(shí)，在不對(duì)稱荷載作用下，T構(gòu)兩側(cè)懸臂端的撓度相差較大，且與懸臂長度成正比.通過有限元程序Algor 模擬計(jì)算分析表明，2、3號(hào)墩不對(duì)稱澆筑B19′、C19 節(jié)段時(shí)懸臂端產(chǎn)生的最大撓度為23.6 cm，6 號(hào)墩澆筑F14′節(jié)段時(shí)懸臂端產(chǎn)生的最大撓度為29.6 cm，而對(duì)稱澆筑時(shí)懸臂端的最大變形只有3 cm，且單個(gè)T 構(gòu)懸臂端的不對(duì)稱加載撓度是兩個(gè)T 構(gòu)相連后的4 倍［2］.如此大的變形差給箱梁懸澆施工的撓度預(yù)計(jì)帶來了很大的困難.因此，單懸臂澆筑不對(duì)稱的箱梁節(jié)段時(shí)，必須采取平衡壓重加載來控制結(jié)構(gòu)受力和標(biāo)高.

3 橋墩兩側(cè)受力不平衡的設(shè)計(jì)及施工對(duì)策

3.1 國內(nèi)外其他類似橋梁不對(duì)稱施工

箱梁不對(duì)稱懸澆施工，在國內(nèi)其他一些連續(xù)剛構(gòu)或箱梁橋中也出現(xiàn)過，基本上是采用壓重的應(yīng)對(duì)方式，但不同的橋梁所采取的應(yīng)對(duì)方案有所不同，比較典型的有湖南永順大橋［4］、泉州安海灣特大橋［9］、新福廈鐵路泉州灣跨海大橋［10］、成綿樂鐵路客運(yùn)專線涪江3 號(hào)特大橋［11］等.

國外箱梁不對(duì)稱懸澆施工的代表性橋梁是挪威1998 年11 月建成的Stolma 橋.該橋是一座特大跨徑混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，跨徑布置為94 m+301 m+72 m，首次將混凝土梁式橋的跨徑突破300 m，當(dāng)時(shí)居世界首位.由于地質(zhì)條件所決定，Stolma 橋邊跨很小，邊、主跨之比僅為0.239 和0.312，為解決邊主跨重力的不平衡，在94 m 邊跨的37 m 和72 m 邊跨的53 m 范圍內(nèi)，箱梁腹部填以礫卵石.

3.2 石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋的應(yīng)對(duì)措施

經(jīng)對(duì)比多種設(shè)計(jì)及施工方案，決定采取以下措施解決不對(duì)稱懸澆施工箱梁及成橋后的橋墩受力平衡問題.

3.2.1 調(diào)整箱梁截面高度及厚度

（1）由于石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋橋墩設(shè)計(jì)為超高柔性墩，抵抗不平衡彎矩的能力較差，因此2 號(hào)墩和3 號(hào)墩墩頂0 號(hào)塊箱梁根部高度設(shè)計(jì)為8.5 m，比1 號(hào)墩和4 號(hào)墩根部（6.5 m）高了2 m，以增加不等跨連續(xù)梁根部剛度.

（2）為了減少第二、四跨和第三跨不等跨的不平衡荷載重量，在滿足結(jié)構(gòu)受力要求的前提下，減小第三跨（155 m 跨）跨中箱梁高度，增加相鄰的第二、四跨（115 m 跨）的底板和腹板厚度.具體設(shè)計(jì)方案為：①第三跨跨中取與第二、四跨跨中相等的3 m高度，支點(diǎn)處底板厚為80 cm，跨中為36 cm，減小了第三跨自重及跨中受力；②與第三跨相鄰的第二、四跨支點(diǎn)處底板厚為70 cm，跨中底板厚加大為36 cm（其他115 m 跨及邊跨跨中底板厚為25 cm），第二跨跨中B16、B17、B18 箱梁節(jié)段和第四跨跨中C16′、C17′、C18′、合攏段D、D11、D10 箱梁節(jié)段底板增厚至60 cm，增加第二、四跨跨中箱梁自重；③第三跨和第二、四跨靠支點(diǎn)區(qū)段腹板厚分別為80 cm 和65 cm，跨中區(qū)段均設(shè)計(jì)為40 cm，以減小兩邊箱梁的自重差.

3.2.2 跨中加壓永久混凝土塊

為了減少第二、四跨和第三跨、第四跨和第五跨的不平衡荷載重量，在第二跨跨中B16、B17、B18箱梁節(jié)段和第四跨跨中C16′、C17′、C18′、合攏段D、D11、D10 箱梁節(jié)段底板設(shè)計(jì)后澆C25 永久壓重素混凝土塊，以增加第二、四跨跨中箱梁的壓重，減小2 號(hào)墩、3 號(hào)墩和4 號(hào)墩兩邊箱梁的不平衡彎矩.第二跨C25 永久壓重素混凝土塊長12 m，寬6 m，厚0.80 m，體積57.6 m3，重約137.09 t，第四跨C25 永久壓重素混凝土塊長22 m，寬6 m，厚0.80 m，體積105.6 m3，重約251.33 t，如圖4（a）、圖4（b）、圖4（c）所示.第二跨永久壓重砼在第三跨B19′節(jié)段、第二跨合攏段B、第一跨合攏段A 施工后進(jìn)行澆筑；第四跨永久壓重混凝土在第三跨C19 節(jié)段、第四跨合攏段施工后進(jìn)行現(xiàn)澆施工.

3.2.3 施工臨時(shí)壓重

（1）單懸臂澆筑B19′、C19 節(jié)段箱梁時(shí)壓重

根據(jù)設(shè)計(jì)及施工組織安排，在拆除3、6 號(hào)掛籃，分別推4 號(hào)掛籃至B19′節(jié)段，5 號(hào)掛籃至C19 節(jié)段，單懸臂澆筑B19′、C19 節(jié)段箱梁前，需分別在2 號(hào)墩左側(cè)第二跨跨中B18 節(jié)段、3 號(hào)墩右側(cè)第四跨跨中C18′節(jié)段箱梁頂板上方臨時(shí)壓重，以保持2、3 號(hào)墩T 構(gòu)兩側(cè)的受力平衡.施工臨時(shí)壓重可通過計(jì)算確定，以3 號(hào)墩T 構(gòu)為例.

C19 節(jié)段箱梁重量為103 t，一套掛籃重量為51.30 t，C19 節(jié)段箱梁與5 號(hào)掛籃到3 號(hào)墩支點(diǎn)中心距離為70.5 m；第四跨跨中C16′、C17′、C18′箱梁節(jié)段底板增厚至60cm增加的混凝土數(shù)量為：（0.6-0.36）×6.75×4×3=19.44m3，重量為：19.44×2.4=46.656t，C16′、C17′、C18′箱梁節(jié)段到3號(hào)墩支點(diǎn)中心距離為62.5 m；故3 號(hào)墩兩側(cè)的不平衡彎矩為

C18′節(jié)段箱梁到3 號(hào)墩中心距離為66.5 m，故所需臨時(shí)壓重為

因此，單懸臂澆筑B19′、C19節(jié)段箱梁時(shí)，需分別在B18節(jié)段、C18′節(jié)段箱梁頂板上方臨時(shí)壓重120 t.

（2）單懸臂澆筑D12′節(jié)段箱梁臨時(shí)壓重

D12′節(jié)段箱梁重量為96 t，一套掛籃重量為51.3 t，D12′節(jié)段箱梁與7 號(hào)掛籃到4 號(hào)墩支點(diǎn)中心距離為46.5 m；第四跨跨中D11、D10 箱梁節(jié)段底板增厚至60cm 增加的混凝土數(shù)量為（0.6-0.36）×6.75×4×2=12.96 m3，重量為：12.96×2.4=31.104 t，到4 號(hào)墩支點(diǎn)中心距離為40.5m；故3 號(hào)墩兩側(cè)的不平衡彎矩為

D11 節(jié)段箱梁到4 號(hào)墩支點(diǎn)中心距離為42.5 m，故所需臨時(shí)壓重為

因此，單懸臂澆筑D12′節(jié)段箱梁時(shí)，需在D11節(jié)段箱梁頂板上方臨時(shí)壓重131.5 t.

（3）單懸臂澆筑F15′節(jié)段箱梁臨時(shí)壓重

F15′節(jié)段箱梁重量為96 t，一套掛籃重量為51.3 t，F(xiàn)15′節(jié)段箱梁與12 號(hào)掛籃到6 號(hào)墩支點(diǎn)中心距離為58.5 m；故6 號(hào)墩兩側(cè)的不平衡彎矩為：

F14 節(jié)段箱梁到6 號(hào)墩支點(diǎn)中心距離為54.5 m，故所需臨時(shí)壓重為：

因此，單懸臂澆筑F15′節(jié)段箱梁時(shí)，需在F14節(jié)段箱梁頂板上方臨時(shí)壓重158 t.

（4）澆筑B20′、C20、D13′、D14′節(jié)段箱梁壓重

根據(jù)設(shè)計(jì)單位結(jié)構(gòu)受力計(jì)算及施工組織安排，D13′節(jié)段箱梁在第四跨合攏后，澆筑第四跨C25 永久壓重素混凝土，并卸除C18′節(jié)段箱梁、D12′節(jié)段箱梁上臨時(shí)壓重后進(jìn)行澆筑施工；B20′節(jié)段箱梁在第一、二跨合攏后，澆筑第二跨C25 永久壓重素混凝土，并去除第二跨B18 節(jié)段箱梁上臨時(shí)壓重后進(jìn)行澆筑施工；C20、D14′節(jié)段箱梁澆筑前需在第四跨跨中臨時(shí)壓重90 t.

施工臨時(shí)壓重根據(jù)施工現(xiàn)場的物資配備情況，從經(jīng)濟(jì)適用角度考慮，采用砂袋、袋裝水泥或鋼材等，并根據(jù)施工進(jìn)程、施工時(shí)箱梁的變形情況進(jìn)行逐步加載和適當(dāng)調(diào)整.

4 不對(duì)稱懸澆梁段施工及不平衡荷載壓重的實(shí)施

4.1 不對(duì)稱懸澆梁段施工及不平衡荷載壓重的實(shí)施流程安排

根據(jù)設(shè)計(jì)及施工組織設(shè)計(jì)，各個(gè)橋墩T 構(gòu)不對(duì)稱懸澆梁段的施工及不平衡荷載壓重的實(shí)施流程安排如下：

（1）在1-12 號(hào)掛籃上對(duì)稱懸臂澆筑1-6 號(hào)墩T構(gòu)左、右兩側(cè)重量平衡的箱梁節(jié)段.

（2）拆除1、2、3、6、7、10、11 號(hào)掛籃，分別推4 號(hào)掛籃至B19′節(jié)段，5 號(hào)掛籃至C19 節(jié)段，8 號(hào)掛籃至D12′節(jié)段，在2 號(hào)墩左側(cè)、3 號(hào)墩右側(cè)、4 號(hào)墩左側(cè)跨中各臨時(shí)偏載壓重120 t、120 t、131.5 t，單懸臂澆筑B19′、C19 和D12′節(jié)段箱梁；同時(shí)安裝第六跨跨中吊籃，澆注第六跨合攏段F 混凝土，并在張拉合攏段F 預(yù)應(yīng)力鋼束，拆除合攏段模板后，拆除5、6 號(hào)墩臨時(shí)固結(jié).

（3）安裝第二、四跨跨中吊籃，施工第二跨合攏段B、第四跨合攏段D，拆除9 號(hào)掛籃；同時(shí)在6 號(hào)墩左側(cè)跨中臨時(shí)偏載壓重158 t，單懸臂澆筑F15′節(jié)段箱梁.

（4）安裝第一跨邊跨直線段A 施工膺架，進(jìn)行邊跨直線段A 箱梁現(xiàn)澆施工；同時(shí)澆筑第四跨跨中永久壓重C25 混凝土（后澆混凝土），并卸除第四跨跨中C18′節(jié)段箱梁、D12′節(jié)段箱梁上臨時(shí)壓重.

（5）拆除12 號(hào)掛籃，進(jìn)行第七跨邊跨直線段B箱梁施工，同時(shí)進(jìn)行第一跨合攏段A 箱梁施工；推8號(hào)掛籃至D13′節(jié)段，單懸臂澆筑D13′節(jié)段箱梁；澆筑第二跨跨中永久壓重C25 混凝土（后澆混凝土），并卸除第二跨跨中B18 節(jié)段箱梁上臨時(shí)壓重.

（6）卸除第六跨跨中F14 節(jié)段箱梁上臨時(shí)壓重；在第四跨跨中箱梁上臨時(shí)壓重90 t，然后分別推4 號(hào)掛籃至B20′節(jié)段，5 號(hào)掛籃至C20 節(jié)段，單懸臂澆筑B20′、C20 節(jié)段箱梁.

（7）拆除4、5 號(hào)掛籃，安裝第三跨跨中吊籃，施工第三跨合攏段C；推8 號(hào)掛籃至D14′節(jié)段，單懸臂澆筑D14′節(jié)段箱梁.

（8）拆除8 號(hào)掛籃，安裝第五跨跨中吊籃，施工第五跨合攏段E.

（9）拆除全橋施工荷載，進(jìn)行橋面系施工.

不對(duì)稱懸澆梁段施工及不平衡荷載壓重的實(shí)施流程圖如圖5 所示.

圖5 不對(duì)稱懸澆梁段施工及不平衡荷載壓重流程示意圖

4.2 采用應(yīng)對(duì)措施后的橋梁施工階段受力計(jì)算

為了確保不對(duì)稱懸澆梁段的施工安全，在制定施工方案及施工流程后，采用空間板單元程序，按施工工序進(jìn)行橋梁主梁受力的全過程模擬計(jì)算，獲得計(jì)算結(jié)果，并繪制出施工階段主梁應(yīng)力包絡(luò)圖，如圖6（a）、6（b）所示.

圖6（a） 施工階段主梁壓應(yīng)力包絡(luò)圖（單位：MPa）

從圖6 中可以看出，在采用不平衡荷載壓重等應(yīng)對(duì)措施后，不對(duì)稱懸澆梁段及全橋主梁施工階段受力基本均衡，且均在設(shè)計(jì)受力允許范圍之內(nèi).

4.3 不對(duì)稱懸澆梁段施工要求

（1）由于石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋位于平曲線位置，橫坡超高，受彎扭耦合效應(yīng)的影響，同時(shí)因該橋?yàn)楦叨?、不等跨，現(xiàn)澆混凝土施工時(shí)箱梁懸臂不對(duì)稱，將導(dǎo)致橋墩兩側(cè)受力不平衡，產(chǎn)生不平衡彎矩，因此對(duì)曲線不對(duì)稱懸澆箱梁及全橋箱梁施工過程，采用自適應(yīng)控制法進(jìn)行施工監(jiān)控，以便隨時(shí)掌握箱梁及橋墩的結(jié)構(gòu)受力變化情況，然后與模型計(jì)算結(jié)果對(duì)比，及時(shí)調(diào)整施工臨時(shí)壓重，對(duì)箱梁及橋墩的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整和控制，使結(jié)構(gòu)在建成時(shí)達(dá)到合理的內(nèi)力狀態(tài)，確保施工質(zhì)量及安全［12-13］.

（2）因全橋箱梁不對(duì)稱懸澆施工工期較長，橋墩兩側(cè)受力不平衡的持續(xù)時(shí)間也較長，因此箱梁不對(duì)稱懸澆施工或合攏塊施工時(shí)，須預(yù)報(bào)平衡壓重重量，嚴(yán)格按照預(yù)定的模型計(jì)算條件安排懸澆箱梁施工流程及工期，確保箱梁及橋墩的內(nèi)力和變形在預(yù)計(jì)控制范圍內(nèi)［14］.

4.4 懸澆箱梁施工結(jié)果評(píng)價(jià)

（1）在不對(duì)稱懸澆梁段及全橋主梁施工前，對(duì)橋梁不平衡受力采取有效的應(yīng)對(duì)措施，制定合理的施工方案，并通過施工監(jiān)控，大大減少施工操作的盲目性，施工工藝更趨科學(xué)化、合理化，真正使大跨徑不對(duì)稱懸澆箱梁安全順利施工成為現(xiàn)實(shí).

（2）通過施工監(jiān)控，隨時(shí)掌握箱梁懸澆施工過程，尤其是不對(duì)稱懸澆施工過程中橋墩及箱梁的線形及結(jié)構(gòu)受力變化情況，及時(shí)調(diào)整施工臨時(shí)壓重，確保施工質(zhì)量及安全.成橋后各跨梁底曲線與設(shè)計(jì)誤差均控制在5 cm 以內(nèi)，軸線偏差控制在±1 cm 以內(nèi)，各合攏點(diǎn)合攏時(shí)的高差均在2 cm 以內(nèi)，全橋外觀線型平滑、順暢.

5 結(jié)語

通過對(duì)石崆山Ⅱ號(hào)右線高架橋不對(duì)稱懸澆連續(xù)剛構(gòu)箱梁結(jié)構(gòu)受力進(jìn)行分析，采取不平衡壓重加載等對(duì)策，合理地控制了不對(duì)稱懸澆各節(jié)段箱梁和橋墩的內(nèi)力，按期、保質(zhì)、安全地完成全橋的施工任務(wù)，并順利通過了橋梁靜動(dòng)載試驗(yàn)驗(yàn)證和工程竣工驗(yàn)收，質(zhì)量優(yōu)良.由此可得到如下結(jié)論：

（1）本橋最大跨度155 m 所對(duì)應(yīng)的曲線圓心角只有11.65°，平面彎曲對(duì)箱梁內(nèi)力影響很小，彎矩、剪力可以按直橋計(jì)算，閉合箱形截面的抗扭能力完全能抵抗彎扭耦合產(chǎn)生的扭矩［7］.

（2）不等跨連續(xù)剛構(gòu)箱梁產(chǎn)生的箱梁不對(duì)稱懸澆施工及橋墩兩側(cè)受力不平衡問題，可以通過調(diào)整箱梁設(shè)計(jì)截面高度及厚度、加壓永久混凝土塊和施工臨時(shí)壓重，并嚴(yán)格按照預(yù)定流程進(jìn)行施工，得到較好的解決，橋梁內(nèi)力也可以得到良好的控制，能有效保障工程施工質(zhì)量、安全及工期.