甲醇儲存系統(tǒng)耦合連通改造分析與應(yīng)用實踐

王 偉，馬少龍，杜 蕊

(陜西渭河煤化工集團有限責(zé)任公司，陜西 渭南 714000)

0 引 言

陜西渭河煤化工集團有限責(zé)任公司(簡稱陜西渭化)本部現(xiàn)有3套生產(chǎn)裝置，包括一期300 kt/a合成氨與520 kt/a尿素裝置(1996年5月投產(chǎn))、二期200 kt/a甲醇裝置(2006年5月投產(chǎn))、三期400 kt/a甲醇裝置(2011年3月投產(chǎn))，3套生產(chǎn)裝置前端系統(tǒng)(工藝氣、氧氣)和公用工程系統(tǒng)(蒸汽、鍋爐給水、脫鹽水、儀表空氣、工廠空氣等)互聯(lián)互通；其中，2套甲醇裝置均采用德士古水煤漿氣化、林德低溫甲醇洗凈化工藝，甲醇合成系統(tǒng)分別采用杭州林達均溫型甲醇合成工藝、卡薩利甲醇合成工藝，甲醇精餾系統(tǒng)均采用天津大學(xué)三塔雙效精餾工藝。為有效應(yīng)對日常生產(chǎn)經(jīng)營中的突發(fā)狀況，提升裝置運行效率及運行負(fù)荷，達到安全、環(huán)保、高效、節(jié)約、經(jīng)濟運行的整體目標(biāo)，陜西渭化對甲醇儲存系統(tǒng)進行優(yōu)化改進，將二期甲醇裝置、三期甲醇裝置后端的粗甲醇儲罐與630甲醇產(chǎn)品罐[630甲醇產(chǎn)品罐為陜西渭河化工科技有限責(zé)任公司(簡稱渭化科技公司)100 kt/a二甲醚裝置的原料儲罐]進行了有效耦合連通，這對靈活調(diào)整產(chǎn)品結(jié)構(gòu)和產(chǎn)品質(zhì)量等意義重大。以下對有關(guān)情況作一介紹。

1 甲醇精餾系統(tǒng)及儲罐概況

1.1 甲醇精餾系統(tǒng)工藝流程簡介

陜西渭化二期甲醇裝置和三期甲醇裝置精餾系統(tǒng)均采用天津大學(xué)的節(jié)能型三塔雙效精餾工藝，系統(tǒng)操作彈性40%～130%，設(shè)計精甲醇產(chǎn)品質(zhì)量符合美國聯(lián)邦標(biāo)準(zhǔn)“AA”級要求。

甲醇合成系統(tǒng)制得的粗甲醇經(jīng)粗甲醇進料泵加壓，預(yù)熱后送至預(yù)塔，預(yù)塔塔頂設(shè)置2臺冷凝器，Ⅰ級冷凝器將塔內(nèi)上升氣中的甲醇蒸氣大部分冷凝后送入預(yù)塔回流槽，并經(jīng)預(yù)塔回流泵送入塔頂作為回流液，不凝氣及輕組分、部分未冷凝甲醇蒸氣則進入Ⅱ級冷凝器進一步冷凝，將其中大部分甲醇蒸氣冷凝后，進入甲醇萃取槽用脫鹽水萃取，萃取液溢流入甲醇油貯槽，甲醇和水則自流入回流罐。預(yù)塔塔釜粗甲醇經(jīng)加壓塔進料泵加壓并與加壓塔塔釜出料換熱后進入加壓塔，加壓塔頂部甲醇蒸氣進入冷凝器與常壓塔釜液換熱，作為常壓塔熱源，甲醇蒸氣被冷凝后進入回流槽，一部分經(jīng)加壓后送至塔頂作為回流液，其余作為精甲醇產(chǎn)品送往中間槽。加壓塔塔釜粗甲醇經(jīng)加壓塔換熱器與加壓塔進料換熱后進入常壓塔，常壓塔頂部甲醇蒸氣經(jīng)冷凝后進入回流槽，再經(jīng)加壓后，一部分送往塔頂作為回流液，其余部分作為精甲醇產(chǎn)品送往中間槽，常壓塔塔釜粗甲醇經(jīng)汽提塔進料泵加壓后進入汽提塔，或與汽提塔塔底廢水混合進入汽提塔廢水冷卻器。常壓塔中下部設(shè)有側(cè)線采出，出料經(jīng)常壓塔側(cè)線采出泵加壓后送入汽提塔中部，汽提塔頂部蒸氣經(jīng)冷卻，冷凝液流入汽提塔回流槽，槽內(nèi)甲醇經(jīng)加壓后，一部分送往汽提塔塔頂作為回流液，其余部分作為精甲醇產(chǎn)品送往中間槽；汽提塔汽提所需熱量由再沸器提供，其塔板段中上部設(shè)有側(cè)線采出，采出的異丁基油和乙醇經(jīng)冷卻后進入甲醇油貯槽，塔釜廢水經(jīng)冷卻后加壓送至廢水處理系統(tǒng)或氣化磨煤工段。

1.2 粗甲醇儲罐及630甲醇產(chǎn)品罐簡介

陜西渭化二期甲醇裝置粗甲醇儲罐(V2812A/B)單臺容積502 m3，三期甲醇裝置粗甲醇儲罐(V8212A/B)單臺容積739 m3，630產(chǎn)品罐區(qū)甲醇儲罐(V3001A/B，簡稱630產(chǎn)品罐)單臺容積10 000 m3。正常生產(chǎn)中，甲醇合成系統(tǒng)等制得的含水粗甲醇進入粗甲醇儲罐，粗甲醇經(jīng)甲醇精餾系統(tǒng)精制后得到的精甲醇進入產(chǎn)品中間罐(V2807A/B)，再通過精甲醇泵(P2807A/B)送至630產(chǎn)品罐(V3001A/B)；V3001A作為渭化科技公司100 kt/a二甲醚裝置的原料儲罐，V3001B作為貿(mào)易甲醇儲罐接收低價購進的甲醇，最終均供渭化科技公司100 kt/a二甲醚裝置使用。

2 粗甲醇儲罐與630產(chǎn)品罐耦合連通方案

將二期甲醇裝置粗甲醇儲罐(V2812A/B)、三期甲醇裝置粗甲醇儲罐(V8212A/B)、630產(chǎn)品罐(V3001A/B)進行有效耦合連通，此舉可在特殊工況下協(xié)調(diào)粗甲醇儲罐區(qū)的存儲方式或存儲量，維持甲醇裝置粗甲醇儲罐前端甲醇合成系統(tǒng)負(fù)荷不變，甲醇合成系統(tǒng)產(chǎn)出的粗甲醇儲存在連通后的大甲醇儲罐系統(tǒng)；同時，當(dāng)200 kt/a甲醇裝置長時間低負(fù)荷運行時，可以停運二期甲醇裝置后端甲醇精餾系統(tǒng)，將前端甲醇合成系統(tǒng)產(chǎn)出的粗甲醇產(chǎn)品儲存在連通后的大甲醇儲罐系統(tǒng)，通過提高陜西渭化三期甲醇裝置后端甲醇精餾系統(tǒng)負(fù)荷，將二期甲醇裝置產(chǎn)出的粗甲醇一并精餾，實現(xiàn)2套甲醇合成系統(tǒng)“并聯(lián)”運行，以降低生產(chǎn)消耗和系統(tǒng)能耗，進一步提高產(chǎn)品產(chǎn)量和質(zhì)量，持續(xù)降低生產(chǎn)成本。陜西渭化甲醇儲存系統(tǒng)耦合連通技改如圖1(圖中虛線為耦合連通技改部分)。

圖1 甲醇儲存系統(tǒng)耦合連通技改示意圖

3 甲醇儲罐區(qū)有效耦合連通應(yīng)用場景

3.1 甲醇儲罐區(qū)有效耦合連通適用場景描述

(1)2020年2月，受新冠疫情影響，甲醇滯銷庫存積壓，面臨脹罐壓力，倒逼系統(tǒng)降負(fù)荷運行，二期甲醇裝置負(fù)荷降至44%(蒸汽用量分別為預(yù)塔8.90 t/h、加壓塔23.30 t/h、汽提塔1.07 t/h)，三期甲醇裝置負(fù)荷降至50%(蒸汽用量分別為預(yù)塔9.90 t/h、加壓塔51.40 t/h、汽提塔1.95 t/h)，導(dǎo)致蒸汽浪費，系統(tǒng)產(chǎn)能利用率低。

(2)2020年6月，受國家“能耗雙控”政策影響，二期甲醇裝置停運。后綜合考慮一期合成氨/尿素裝置、三期甲醇裝置超負(fù)荷運行模式和3套裝置同時高負(fù)荷運行模式的生產(chǎn)成本，以及對未來甲醇市場的預(yù)期，決定恢復(fù)二期甲醇裝置運行。但由于二期空分裝置空壓機組透平大修后存在透平超速、振動超標(biāo)的問題，無法正常運行，只能協(xié)調(diào)一期合成氨/尿素裝置、二期甲醇裝置、三期甲醇裝置負(fù)荷分別為100%、45%、90%模式運行。

(3)2021年5月，三期甲醇裝置進行為期7 d的搶修后，三期甲醇精餾系統(tǒng)常壓塔精甲醇產(chǎn)品水含量高達0.28%(合格指標(biāo)為0.1%以下)，精甲醇儲罐(V8207A)產(chǎn)品水含量高達0.15%，精甲醇產(chǎn)品質(zhì)量不合格，且預(yù)塔進料量96 m3/h，加壓塔采出量35 m3/h，常壓塔采出量40 m3/h，三期粗甲醇儲罐(V8212A/B)液位偏高；與此同時，二期甲醇精餾系統(tǒng)預(yù)塔進料量只有38 m3/h，二期粗甲醇儲罐(V2812A/B)液位僅為13%，粗甲醇儲存調(diào)節(jié)空間大。

(4)2021年8月，陜西渭化在“能耗雙控”方面持續(xù)發(fā)力，制定了煤耗總量控制方案，確立了2021年用煤總量小于2 098.5 kt的控制目標(biāo)，但截至2021年6月底，陜西渭化本部的煤耗總量就達1 218 kt，面對異常嚴(yán)峻的節(jié)煤形勢，生產(chǎn)部門研究制定了“3臺燃煤鍋爐(正常生產(chǎn)4臺鍋爐+3套裝置高負(fù)荷運行，1臺鍋爐備用，鍋爐四開一備)+3套裝置”低負(fù)荷運行模式，即一期合成氨/尿素裝置負(fù)荷100%、二期甲醇裝置負(fù)荷45%、三期甲醇裝置負(fù)荷90%。

3.2 二期/三期甲醇精餾系統(tǒng)能耗情況

3.2.1 二期甲醇裝置低負(fù)荷(45%)工況

2020年6月20日二期甲醇裝置45%負(fù)荷下，甲醇精餾系統(tǒng)消耗如下：蒸汽用量27.4 t/h，分別為預(yù)塔7.8 t/h、加壓塔18.6 t/h、汽提塔1.0 t/h；運行泵功率(電耗)176 kW，分別為加壓塔進料泵45 kW、預(yù)塔回流泵22 kW、加壓塔回流泵18.5 kW、常壓塔廢水泵4 kW、汽提塔廢水泵11 kW、精甲醇泵30 kW、常壓塔回流泵22 kW、汽提塔回流泵5.5 kW、預(yù)塔進料泵15 kW、甲醇油輸送泵3 kW。

2021年8月26日二期甲醇裝置45%負(fù)荷下，甲醇精餾系統(tǒng)消耗如下：蒸汽用量34.4 t/h，分別為預(yù)塔11.3 t/h、加壓塔21.9 t/h、汽提塔1.2 t/h；運行泵功率(電耗)176 kW，分別為加壓塔進料泵45 kW、預(yù)塔回流泵22 kW、加壓塔回流泵18.5 kW、常壓塔廢水泵4 kW、汽提塔廢水泵11 kW、精甲醇泵30 kW、常壓塔回流泵22 kW、汽提塔回流泵5.5 kW、預(yù)塔進料泵15 kW、甲醇油輸送泵3 kW。

總之，二期甲醇裝置45%負(fù)荷運行，甲醇精餾系統(tǒng)蒸汽消耗在27～35 t/h，運行泵功率(電耗)176 kW。

3.2.2 三期甲醇裝置90%負(fù)荷與116%負(fù)荷工況

2021年8月26日三期甲醇裝置90%負(fù)荷下，甲醇精餾系統(tǒng)消耗如下：蒸汽用量71.5 t/h，分別為預(yù)塔13.0 t/h(進料量78.81 m3/h)、加壓塔56.7 t/h、汽提塔1.8 t/h；運行泵功率(電耗)321.2 kW，分別為加壓塔進料泵90 kW、預(yù)塔回流泵26 kW、加壓塔回流泵55 kW、汽提塔進料泵11 kW、汽提塔廢水泵15 kW、精甲醇泵22 kW、常壓塔回流泵37 kW、汽提塔回流泵7.5 kW、常壓塔側(cè)線采出泵2.2 kW、廢液泵18.5 kW、粗甲醇進料泵26 kW、甲醇油輸送泵11 kW。

2020年6月14日三期甲醇裝置116%負(fù)荷下，甲醇精餾系統(tǒng)消耗如下：蒸汽用量70.089 t/h，分別為預(yù)塔11.429 t/h(進料量101.00 m3/h)、加壓塔56.878 t/h、汽提塔1.782 t/h；運行泵功率(電耗)321.2 kW，分別為加壓塔進料泵90 kW、預(yù)塔回流泵26 kW、加壓塔回流泵55 kW、汽提塔進料泵11 kW、汽提塔廢水泵15 kW、精甲醇泵22 kW、常壓塔回流泵37 kW、汽提塔回流泵7.5 kW、常壓塔側(cè)線采出泵2.2 kW、廢液泵18.5 kW、粗甲醇進料泵26 kW、甲醇油輸送泵11 kW。

總之，三期甲醇精餾系統(tǒng)負(fù)荷在90%～116%之間，蒸汽消耗量變化不大，通過停運低負(fù)荷(45%)二期甲醇精餾系統(tǒng)、三期甲醇精餾系統(tǒng)加負(fù)荷(負(fù)荷由90%提升至116%)運行，不僅可實現(xiàn)甲醇產(chǎn)量不減，而且可節(jié)約蒸汽、藥劑、脫鹽水、電、循環(huán)水用量，實現(xiàn)生產(chǎn)系統(tǒng)的經(jīng)濟運行。

3.3 近年二期甲醇裝置低負(fù)荷(45%)工況統(tǒng)計

2018年1月1日，2#鍋爐因引風(fēng)機連軸節(jié)螺栓斷計劃停爐，二期空分裝置、一期合成氨/尿素裝置配套發(fā)電機停運，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至1月12日；2018年2月1日，2#氣化爐壓差高跳車，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至2月9日；2018年8月8日，4#鍋爐省煤器泄漏，二期空分裝置停運，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至8月22日；2018年9月1日，二期甲醇裝置產(chǎn)品甲醇中乙醇含量高達680×10-6，產(chǎn)品甲醇返粗甲醇儲罐重新精餾，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行1 d；2018年10月8日，5#鍋爐跳車，手動停二期空分裝置空壓機、發(fā)電機，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至10月25日；2019年2月8日，4#鍋爐空預(yù)器漏致跳車，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至2月13日；2019年2月25日，3#鍋爐省煤器漏，停二期空分裝置、發(fā)電機，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至3月10日；2019年7月5日，因電氣系統(tǒng)UPS故障，一期合成氨/尿素裝置配套空壓機及后續(xù)系統(tǒng)停車、尿素裝置停車，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至8月大修；2019年10月3日，二期空壓機停運，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至10月16日；2019年12月30日，2#鍋爐水冷壁泄漏擴大，二期空壓機計劃停車，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至2020年1月1日；2020年1月20日二期甲醇裝置精甲醇產(chǎn)品水含量不合格，系統(tǒng)減負(fù)荷至45%運行1 d；2020年1月31日，二期空壓機檢修，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至2月26日；2020年6月13日，二期甲醇裝置大修后重啟，低負(fù)荷運行持續(xù)至7月4日；2020年7月31日，二期空壓機計劃停車，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至8月13日；2020年12月1日，二期空壓機手動停車，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行至12月2日；2021年8月9日，據(jù)陜西渭化煤耗情況，啟動“3臺鍋爐+3套裝置”運行模式，二期空壓機、發(fā)電機停運，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行持續(xù)至2021年9月11日。綜合統(tǒng)計近年二期甲醇裝置低負(fù)荷運行天數(shù)，平均每年二期甲醇裝置低負(fù)荷運行43.75 d。

4 甲醇儲罐有效耦合連通后能耗與效益分析

4.1 能耗分析

二期甲醇精餾系統(tǒng)生產(chǎn)消耗見表1(注：“消耗定額”指滿負(fù)荷工況下生產(chǎn)噸甲醇消耗公用工程介質(zhì)設(shè)計值，“消耗量”指滿負(fù)荷工況下公用工程介質(zhì)每小時消耗量，數(shù)據(jù)均源自陜西渭化二期200 kt/a甲醇裝置基礎(chǔ)設(shè)計包)。在“3臺鍋爐+3套裝置”運行模式下，依托3套裝置甲醇儲罐的有效耦合連通，若二期甲醇精餾系統(tǒng)停運，可以節(jié)約二期甲醇裝置前端副產(chǎn)的S3蒸汽(1.0 MPa、200 ℃)34.4 t/h，二期S2蒸汽(4.0 MPa、400 ℃)至S3蒸汽減壓站減壓閥(PV8305)開度30%，1#發(fā)電機小時發(fā)電量18 000×104kW，富余的S3蒸汽可以通過減壓站調(diào)節(jié)至S2蒸汽管網(wǎng)發(fā)電，預(yù)計小時可發(fā)電6 880 kW；同時，供水車間一期余熱發(fā)電機小時發(fā)電量為4 000 kW，富余的S3蒸汽可以通過減壓站調(diào)節(jié)至S4蒸汽(0.34 MPa、150 ℃)管網(wǎng)發(fā)電，預(yù)計小時可發(fā)電4 000 kW。

表1 二期甲醇精餾系統(tǒng)生產(chǎn)消耗

4.2 效益分析

據(jù)統(tǒng)計，二期甲醇裝置每年平均低負(fù)荷(45%)運行約43.75 d，3套裝置甲醇儲罐實現(xiàn)有效耦合連通后，二期甲醇精餾系統(tǒng)可直接停運，通過提高三期甲醇裝置后端甲醇精餾系統(tǒng)的負(fù)荷，將二期甲醇裝置產(chǎn)出的粗甲醇一并精餾，實現(xiàn)2套甲醇合成系統(tǒng)“并聯(lián)”運行。以二期甲醇精餾系統(tǒng)甲醇產(chǎn)量297 t/d計，其直接經(jīng)濟效益計算如下。

(1)節(jié)約S3蒸汽用量34.4 t/h，按照陜西渭化冬季采用S3蒸汽為渭南高新區(qū)供暖的現(xiàn)階段市場價格120元/t計，年節(jié)汽效益為34.4×24×43.75×120÷10000=433.4萬元。

(2)生產(chǎn)噸甲醇消耗脫鹽水0.34 t，脫鹽水價格以5元/t計，年節(jié)約脫鹽水量成本297×0.34×43.75×5÷10000=2.2萬元。

(3)生產(chǎn)噸甲醇電耗7.24 kW·h，電價以0.5元/(kW·h)計，年節(jié)約用電成本297×7.24×43.75×0.5÷10000=4.7萬元。

(4)節(jié)約的S3蒸汽可轉(zhuǎn)化為S4飽和蒸汽發(fā)電，以10 t/h飽和蒸汽小時發(fā)電1 000 kW計，年節(jié)約用電成本34.4÷10×1000×24×43.75×0.5÷10000=180.6萬元。

總之，二期甲醇裝置低負(fù)荷運行時，依托3套裝置甲醇儲罐的有效耦合連通，停運二期甲醇精餾系統(tǒng)、三期甲醇精餾系統(tǒng)加負(fù)荷運行，在實現(xiàn)甲醇產(chǎn)品產(chǎn)量不變的前提下，年可節(jié)約運行成本數(shù)百萬元。

5 甲醇儲罐耦合連通后的整體效能與效益

(1)在二期甲醇裝置負(fù)荷過高的情況下，可以輸送一部分二期粗甲醇至三期甲醇精餾系統(tǒng)精餾，維持精甲醇產(chǎn)品中乙醇含量在50×10-6以內(nèi)，確保精甲醇優(yōu)等品率100%；同時，3套裝置甲醇儲罐系統(tǒng)連通后多了一種選擇，三期甲醇儲罐甲醇可以送往630產(chǎn)品罐/191甲醇產(chǎn)品罐區(qū)儲存，也可以送往二期甲醇儲罐儲存；目前，三期甲醇精餾系統(tǒng)高效節(jié)能改造正在實施中，改造完成后，其性能將會得到顯著提升，會進一步拓寬二期、三期甲醇裝置粗甲醇儲罐連通后系統(tǒng)負(fù)荷提升的空間。

(2)“4臺鍋爐+3套裝置”運行模式轉(zhuǎn)變?yōu)椤?臺鍋爐+3套裝置”運行模式時，可以停運二期甲醇精餾系統(tǒng)，減少設(shè)備損耗與電力、循環(huán)水、脫鹽水、蒸汽、藥劑、冷凝液、低壓氮氣消耗，降低系統(tǒng)整體能耗的同時保持優(yōu)級品甲醇、尿素總產(chǎn)量不變，并且可利用節(jié)約的蒸汽增加發(fā)電量，進一步提高裝置運行的經(jīng)濟性。

(3)三期甲醇裝置在甲醇合成催化劑使用末期經(jīng)常性地出現(xiàn)水冷器(E8102)結(jié)蠟現(xiàn)象，導(dǎo)致水冷器后工藝氣溫度高達56 ℃，嚴(yán)重影響甲醇的分離效果和甲醇合成催化劑的使用壽命、合成氣壓縮機的運行負(fù)荷。甲醇存儲系統(tǒng)有效耦合連通后，此種情況下可在三期甲醇裝置前端甲醇合成系統(tǒng)開車運行后，僅通過三期甲醇精餾系統(tǒng)加負(fù)荷繼續(xù)保持系統(tǒng)的運行狀態(tài)，持續(xù)產(chǎn)出甲醇，從而有效避免系統(tǒng)停運及減少甲醇精餾系統(tǒng)開停車過程中的蒸汽損耗。

(4)“3臺鍋爐+3套裝置”低負(fù)荷運行模式下，二期甲醇精餾系統(tǒng)停運，可在很大程度上減少廢水排放、減少甲醇油的產(chǎn)出，助力環(huán)保工作；且產(chǎn)能更大的三期甲醇精餾系統(tǒng)工況更穩(wěn)定、操控更平穩(wěn)、精餾效果更好，精甲醇產(chǎn)品品質(zhì)顯著提高，利于產(chǎn)品品牌建設(shè)，可提升產(chǎn)品競爭力，促進企業(yè)的可持續(xù)發(fā)展與利潤增長。

(5)目前渭化科技公司100 kt/a二甲醚裝置正在試用二期甲醇精餾系統(tǒng)前端的粗甲醇作為原料，改變一直以來以精甲醇產(chǎn)品作為二甲醚生產(chǎn)原料的生產(chǎn)方式，試驗完成后，依托2套甲醇裝置粗甲醇儲罐與630產(chǎn)品罐的有效耦合連通，二期甲醇精餾系統(tǒng)可以考慮長期停運，由此僅節(jié)約S3蒸汽這一項年就可節(jié)約生產(chǎn)成本2 000萬元以上，經(jīng)濟效益相當(dāng)可觀。

6 結(jié)束語

依托歷史生產(chǎn)數(shù)據(jù)，陜西渭化在充分分析與探討3套裝置甲醇儲存系統(tǒng)耦合連通運行必要性的基礎(chǔ)上，于2023年5月大修期間實施了甲醇儲存系統(tǒng)的耦合連通技改，技改后的運行實踐表明，此舉為陜西渭化生產(chǎn)經(jīng)營開辟了多種運行模式，降低了系統(tǒng)總體生產(chǎn)成本；今后通過不斷地研究與創(chuàng)新，有望進一步提高精甲醇產(chǎn)品品質(zhì)、降低系統(tǒng)能耗，并推動甲醇儲存系統(tǒng)耦合連通后更多應(yīng)用場景的開發(fā)(比如目前正在探索的渭化科技公司100 kt/a二甲醚裝置試用粗甲醇作為原料的生產(chǎn)方式)，為其他相關(guān)介質(zhì)的連通應(yīng)用提供參考與借鑒，為企業(yè)帶來更好的經(jīng)濟效益和環(huán)境效益。