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    三維約束條件下混凝土結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力仿真分析

    2024-01-25 20:34:30鄧柏旺
    水利水電快報(bào) 2023年14期
    關(guān)鍵詞:溫度應(yīng)力仿真分析大體積混凝土

    鄧柏旺

    摘要:為減少施工過程中大體積混凝土墩墻和底板溫度裂縫的產(chǎn)生,利用有限元分析軟件對(duì)三維約束條件下的大體積混凝土墩墻和底板進(jìn)行有限元溫度應(yīng)力仿真分析。分析了大體積混凝土墩墻和底板在三維約束條件下的溫度及應(yīng)力變化過程。結(jié)果表明:該工程混凝土結(jié)構(gòu)最高溫度和最大拉應(yīng)力發(fā)生在底板中心區(qū)域;三維約束區(qū)域側(cè)面約束點(diǎn)拉應(yīng)力較底板拉應(yīng)力顯著增大,有產(chǎn)生裂縫的風(fēng)險(xiǎn),重力作用將底部約束點(diǎn)拉應(yīng)力轉(zhuǎn)化為壓應(yīng)力。在此基礎(chǔ)上,針對(duì)其可能出現(xiàn)的溫度裂縫分布情況,提出相關(guān)預(yù)防措施。研究成果可為類似工程提供理論依據(jù)。

    關(guān)鍵詞:三維約束條件; 大體積混凝土; 墩墻; 底板; 溫度應(yīng)力; 仿真分析

    中圖法分類號(hào):TV523

    文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    DOI:10.15974/j.cnki.slsdkb.2023.S2.018

    文章編號(hào):1006-0081(2023)S2-0066-05

    0 引 言

    泵閘作為一種具有多重水利效用的混凝土構(gòu)筑物[1],在平原地區(qū)廣泛應(yīng)用。與以往的大體積混凝土結(jié)構(gòu)相比,這類墻體混凝土結(jié)構(gòu)型式單薄、受力條件復(fù)雜,在施工期更容易出現(xiàn)溫度裂縫[2]。通過對(duì)國(guó)內(nèi)工程調(diào)查發(fā)現(xiàn),泵閘在施工期開裂較為普遍[3-5]。有關(guān)泵閘墩墻和底板混凝土結(jié)構(gòu)施工期間常規(guī)荷載應(yīng)力、溫度應(yīng)力、收縮應(yīng)力和徐變應(yīng)力非恒定時(shí)空問題的仿真求解受到學(xué)者廣泛關(guān)注[6]。

    目前,國(guó)內(nèi)外混凝土結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)、溫度應(yīng)力以及溫控措施的研究已經(jīng)較為成熟,但對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)在空間各方向受約束時(shí)溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)分布情況的研究較少[7-9]。本文選取張馬泵站工程為研究對(duì)象,結(jié)合該工程實(shí)際氣溫環(huán)境、材料特性參數(shù)以及站身主體底板及墩墻澆筑方案,對(duì)整個(gè)澆筑過程進(jìn)行了仿真模擬,分析施工期底板及墩墻的溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)時(shí)空變化規(guī)律。在此基礎(chǔ)上,重點(diǎn)進(jìn)行了三維約束條件下混凝土的溫度、應(yīng)力分析,可為類似工程施工過程中采取裂縫控制措施提供參考[10~12]。

    1 工程概況

    張馬泵站工程位于上海市青浦區(qū)東泖河?xùn)|岸的西長(zhǎng)港支河口,張馬套閘南側(cè)。張馬泵站工程外河側(cè)堤防屬于太湖流域防洪工程,釆用50 a一遇洪水設(shè)計(jì),100 a一遇洪水校核。泵站規(guī)模為大(2)型,工程等別為Ⅱ等,建設(shè)規(guī)模為雙向引排水60 m3/s,泵站主要建筑物均為2級(jí)水工建筑物,其他永久性建筑物為3級(jí)水工建筑物,內(nèi)、外河圍堰等臨時(shí)性建筑物為4級(jí)水工建筑物。

    張馬泵站工程墩墻高度為5.7 m,厚度0.4 m,底板厚度1.0 m,底板和墩墻分步施工。澆筑底板時(shí),在底板與泵站流道層上部結(jié)構(gòu)墩墻位置預(yù)留深度為0.5~0.6 m槽口,該部分混凝土與泵站流道層墩墻一起澆筑。采用該種澆筑方式,不僅有利于提升混凝土結(jié)構(gòu)的整體性和澆筑質(zhì)量,還便于進(jìn)行止水處理。

    2 三維約束條件

    在一般泵閘施工過程中,站身主體底板及墩墻需分兩次澆筑,在兩次澆筑之間必然會(huì)存在施工縫?,F(xiàn)有施工方法主要為以下兩種:① 在澆筑底板時(shí)帶起0.5 m左右高度的墩墻混凝土,將施工縫布置在墩墻上;② 在澆筑底板時(shí)將底板混凝土面澆平,后續(xù)在墩墻施工位置直接鑿毛作為施工縫。

    第一種方法是目前施工中較常用方法,其優(yōu)點(diǎn)在于可以減弱底板對(duì)后澆墩墻的約束,釋放墩墻混凝土內(nèi)部拉應(yīng)力,但在施工中需要注意施工縫處鑿毛質(zhì)量及止水措施,且施工分縫處墩墻受力(彎矩)較大。同時(shí),此種方法對(duì)于進(jìn)出水流道復(fù)雜的泵站施工難度較大,且流道混凝土澆筑整體性較差。第二種方法主要應(yīng)用于進(jìn)出水流道復(fù)雜的泵站,適用于底板澆筑時(shí)流道層下部模板放置困難或流道層模板復(fù)雜而使?jié)仓鳂I(yè)面狹小、影響澆筑質(zhì)量的情況,其主要弊端在于不易控制施工縫質(zhì)量、施工縫處止水效果一般,且因底板約束較大,容易使上部墩墻混凝土產(chǎn)生裂縫。

    根據(jù)該工程的基本情況,針對(duì)上述第二種澆筑方案,總結(jié)已有經(jīng)驗(yàn),提出一種混凝土澆筑改進(jìn)方法:澆筑底板時(shí),在底板與泵站流道層上部結(jié)構(gòu)墩墻位置預(yù)留深度為0.5~0.6 m槽口,該部分混凝土將與泵站流道層墩墻一起澆筑,以一弧形墩墻為例,底板及墩墻連接見圖1。此種混凝土澆筑方法可將施工縫留在底板內(nèi)側(cè),增強(qiáng)底板與墩墻混凝土結(jié)構(gòu)的整體性,且施工縫處上、下混凝土結(jié)構(gòu)之間的止水處理也很方便,能大大緩解因流道結(jié)構(gòu)復(fù)雜、底板澆筑操作面小等原因帶來的上、下兩層結(jié)構(gòu)澆筑質(zhì)量不高的問題。

    針對(duì)該施工方法,墩墻新澆混凝土留有0.5~0.6 m 厚的凸齒置于底板內(nèi)。該部分混凝土因其位置特殊性,在水化凝結(jié)、強(qiáng)度不斷上升的過程中,自身膨脹、收縮變形均受到先澆底板混凝土、上部結(jié)構(gòu)后澆混凝土的約束,在空間上其約束邊界可認(rèn)為是三維的,這與現(xiàn)今主流施工方法底板上墩墻混凝土澆筑后的受力、約束特性有較大不同。因此,研究該部分混凝土在三維約束條件下的溫度及應(yīng)力變化過程,分析其可能出現(xiàn)的溫度裂縫分布情況,提出合理的防裂、限裂措施,可為該混凝土分縫澆筑方法的實(shí)際推廣應(yīng)用提供技術(shù)支撐。

    3 泵閘結(jié)構(gòu)混凝土裂縫產(chǎn)生機(jī)理分析

    泵閘結(jié)構(gòu)混凝土裂縫產(chǎn)生主要是因?yàn)榛炷羶?nèi)部拉應(yīng)力大于自身抗拉強(qiáng)度,造成這種情況的因素主要有:① 混凝土的收縮和溫差;② 混凝土的內(nèi)外約束。

    混凝土裂縫的產(chǎn)生和擴(kuò)大不僅與自身澆筑溫度、強(qiáng)度、澆筑質(zhì)量、結(jié)構(gòu)形式、尺寸和環(huán)境溫度等有關(guān),也與施工過程中所處的位置、拆模時(shí)間等密切相關(guān)。根據(jù)裂縫出現(xiàn)的時(shí)間劃分,主要可分為早期裂縫和后期裂縫兩類。

    早期裂縫多數(shù)發(fā)生在澆筑初期3~4 d,裂縫的表現(xiàn)形式一般是“由表及里”型,跡線長(zhǎng)而高,啟裂點(diǎn)往往位于混凝土的表面,開裂的主要原因是內(nèi)外溫差。由于水泥的水化反應(yīng),混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)各個(gè)部位由于溫升不同引起體積變化,相互約束而產(chǎn)生拉應(yīng)力,內(nèi)部溫度溫升幅度大的混凝土膨脹變形受到外部混凝土的約束,在混凝土表面產(chǎn)生拉應(yīng)力,而在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力。表面裂縫出現(xiàn)后很可能向縱深發(fā)展,最終形成貫穿性裂縫或深層裂縫。因此,在施工期應(yīng)特別注意混凝土表面的防裂工作。

    后期裂縫的出現(xiàn)主要是由于溫降收縮變形和外在約束聯(lián)合作用,其表現(xiàn)形式往往為“由里及表”型,跡線短、位置低。在混凝土內(nèi)部溫度達(dá)到峰值后,溫度緩慢降低,早期的壓應(yīng)力將逐漸轉(zhuǎn)化為拉應(yīng)力,越到后期溫降幅度越大,溫縮變形也就越大,混凝土內(nèi)部后期的拉應(yīng)力也越大。在混凝土溫升過程中,會(huì)在其內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力,無法抵消溫降階段產(chǎn)生的拉應(yīng)力,原因在于混凝土溫升階段彈性模量較小,單位溫升所產(chǎn)生的壓應(yīng)力較小;而在混凝土溫降階段,混凝土強(qiáng)度快速提高,彈模增大,單位溫降所產(chǎn)生的拉應(yīng)力就較大。因此,后期裂縫的啟裂點(diǎn)通常位于混凝土內(nèi)部。由于泵閘結(jié)構(gòu)墩墻混凝土結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度方向的尺寸遠(yuǎn)大于厚度方向,結(jié)構(gòu)整體收縮表現(xiàn)出來的拉應(yīng)力也比較大,裂縫一旦出現(xiàn)都將是貫穿性的。

    4 基本假設(shè)及邊界條件

    本文進(jìn)行溫度應(yīng)力仿真分析時(shí)主要采用以下假設(shè):① 環(huán)境溫度為恒溫條件;② 混凝土為均質(zhì)體,初始溫度及發(fā)熱形式相同;③ 采用分層澆筑的方式,首先進(jìn)行底板的施工,在底板上預(yù)留凹槽,達(dá)到強(qiáng)度要求后進(jìn)行上部墩墻結(jié)構(gòu)的施工。

    本文在定義水化熱溫度場(chǎng)的過程中,主要采用以下幾種邊界條件:① 基礎(chǔ)邊界為固定約束條件;② 整個(gè)模型為對(duì)稱結(jié)構(gòu),本次模擬取一段具有代表性的墩墻進(jìn)行溫度應(yīng)力仿真分析,因此在y方向上需采取對(duì)稱邊界條件;③ 對(duì)流邊界條件分為兩個(gè)階段,底板施工階段以及墩墻施工階段,將兩階段與大氣表面直接接觸面定義為對(duì)流邊界;④ 墩墻施工階段,定義底板與墩墻的接觸面為熱傳導(dǎo)邊界。

    5 溫度應(yīng)力模擬

    5.1 建 模

    進(jìn)行底板以及墩墻的建模工作,同時(shí)進(jìn)行六面體單元的分割,共劃分為1 450個(gè)六面體單元,六面體單元分割模型見圖2。底板和墩墻均采用C30混凝土澆筑,底板澆筑10 d后開始進(jìn)行混凝土墩墻的澆筑。

    5.2 混凝土底板散熱分析

    混凝土底板澆筑完成1 d左右,水化熱溫度達(dá)到最大值,底板中心點(diǎn)的最高溫度為58.17 ℃(未添加管冷),水化熱持續(xù)7 d左右后溫度趨于平穩(wěn),恢復(fù)至20 ℃左右。在底板模型上選擇特征點(diǎn)位,包括底板表面中心溫度最高點(diǎn)N935以及底板內(nèi)部中心溫度最高點(diǎn)N649,混凝土底板特征點(diǎn)溫度時(shí)程圖和應(yīng)力時(shí)程圖見圖3~4。

    從圖3和圖4可以看出:① 底板內(nèi)部中心點(diǎn)N649與底板表面中心點(diǎn)N935水化熱的溫差在26 h左右達(dá)到最大值,約20 ℃;② 底板混凝土溫度達(dá)到最大值后開始降溫,7 d后溫度恢復(fù)至20 ℃左右。③ 底板內(nèi)部中心點(diǎn)N649最大拉應(yīng)力發(fā)生在26 h左右,最大拉應(yīng)力為3.89 MPa;底板表面中心點(diǎn)N935最大拉應(yīng)力發(fā)生在26 h左右,最大拉應(yīng)力為1.20 MPa。

    經(jīng)分析,由于底板厚度較大,混凝土內(nèi)產(chǎn)生熱量積聚,從而在內(nèi)部形成溫度應(yīng)力及溫度梯度。內(nèi)外溫差達(dá)到一定量時(shí),會(huì)導(dǎo)致混凝土開裂。

    5.3 混凝土墩墻散熱分析

    混凝土底板澆筑完成后10 d,開始進(jìn)行混凝土墩墻的澆筑?;炷炼諌仓瓿? d左右,水化熱溫度達(dá)到最大值,墩墻中心點(diǎn)的最高溫度為57.16 ℃(未添加管冷),水化熱持續(xù)7 d左右后溫度趨于平穩(wěn),恢復(fù)至20 ℃左右。在混凝土墩墻模型上選擇特征點(diǎn)位,取其溫度值最高值,包括墩墻迎水側(cè)表面中心點(diǎn)N1380、墩墻內(nèi)部中心點(diǎn)N1385以及墩墻背水側(cè)表面中心點(diǎn)N1331?;炷炼諌μ卣鼽c(diǎn)溫度時(shí)程圖和應(yīng)力時(shí)程圖見圖5~6。

    從混凝土墩墻特征點(diǎn)溫度時(shí)程圖可以看出:① 墩墻內(nèi)部中心點(diǎn)N1385水化熱的溫度在澆筑后26 h左右與墩墻迎水側(cè)表面中心點(diǎn)N1380水化熱的溫差達(dá)到最大值,溫差最大值約18 ℃;② 墩墻內(nèi)部中心點(diǎn)N1385水化熱的溫度在澆筑后26 h左右與墩墻背水側(cè)表面中心點(diǎn)N1331水化熱的溫差達(dá)到最大值,溫差最大值約20 ℃;③ 混凝土墩墻溫度達(dá)到最大值后開始降溫,澆筑后7 d后溫度恢復(fù)至20 ℃左右。④ 墩墻內(nèi)部中心點(diǎn)N1385最大拉應(yīng)力發(fā)生在澆筑后26 h左右,最大拉應(yīng)力為1.82 MPa。

    經(jīng)分析,由于墩墻厚度小于底板厚度,在墩墻混凝土內(nèi)部形成溫度應(yīng)力及溫度梯度均小于底板處。

    5.4 三維約束條件下混凝土結(jié)構(gòu)散熱分析

    三維約束區(qū)域主要是墩墻和底板結(jié)合部位,在三維約束區(qū)域選擇特征點(diǎn)位,取溫度值最高值,包括背水側(cè)約束點(diǎn)N863、N720,底部約束點(diǎn)N577、N1003及N1004,以及迎水側(cè)約束點(diǎn)N1201、N1266。三維約束特征點(diǎn)溫度時(shí)程圖、側(cè)面約束點(diǎn)應(yīng)力時(shí)程圖、底部約束點(diǎn)應(yīng)力時(shí)程圖見圖7~9。

    根據(jù)圖7可以看出,在底板澆筑后水化熱發(fā)生期間,特征點(diǎn)溫度在26 h左右達(dá)到最高值,為30.00~42.52 ℃;在墩墻澆筑結(jié)束后26 h左右,水化熱達(dá)到最大值,為30.00~36.50 ℃。由于墩墻澆筑時(shí),底板的水化熱反應(yīng)已完全結(jié)束,底板可以默認(rèn)為固定溫度狀態(tài),因此三維約束點(diǎn)溫度上升速度減緩;

    根據(jù)圖8,與底板澆筑期間最大拉應(yīng)力相比,墩墻澆筑期間側(cè)面約束點(diǎn)最大拉應(yīng)力顯著增大,最大拉應(yīng)力值為2.00~3.00 MPa;

    根據(jù)圖9可以看到,墩墻澆筑期間底部約束點(diǎn)無拉應(yīng)力,因此墩墻澆筑期間,底部約束點(diǎn)產(chǎn)生裂縫的可能性較低。

    經(jīng)分析,受三維約束空間環(huán)境的限制,該區(qū)域混凝土自身膨脹、收縮變形均受到先澆底板混凝土、上部結(jié)構(gòu)后澆混凝土的約束,受力情況復(fù)雜。與底板澆筑期間最大拉應(yīng)力相比,三維約束區(qū)域側(cè)面約束點(diǎn)拉應(yīng)力顯著增加,有產(chǎn)生裂縫的風(fēng)險(xiǎn)。受墩墻重力影響,與底板澆筑期間相比,底部約束點(diǎn)拉應(yīng)力轉(zhuǎn)化為壓應(yīng)力,墩墻澆筑期間,底部約束點(diǎn)無拉應(yīng)力,因此墩墻澆筑期間,底部約束點(diǎn)產(chǎn)生裂縫的可能性較低。

    6 結(jié) 論

    通過對(duì)張馬泵站工程三維約束條件下墩墻及底板的有限元溫度應(yīng)力全過程的模擬分析,總結(jié)現(xiàn)場(chǎng)易發(fā)生裂縫的薄弱點(diǎn),可指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)混凝土結(jié)構(gòu)施工,達(dá)到工程底板、墩墻的降溫及裂縫控制要求。根據(jù)有限元分析結(jié)果,得到以下結(jié)論:① 該工程底板和墩墻澆筑期間,最高溫度和最大拉應(yīng)力發(fā)生在底板中心區(qū)域,極易產(chǎn)生溫度裂縫;② 與底板澆筑期間最大拉應(yīng)力相比,三維約束區(qū)域側(cè)面約束點(diǎn)拉應(yīng)力顯著增加,有產(chǎn)生裂縫的風(fēng)險(xiǎn);③ 墩墻澆筑期間,底部約束點(diǎn)無拉應(yīng)力,因此該期間底部約束點(diǎn)產(chǎn)生裂縫的可能性較低。

    綜上所述,針對(duì)張馬泵站底板和墩墻施工,推薦采取以下措施:底板中心是產(chǎn)生裂縫的重點(diǎn)區(qū)域,施工中應(yīng)采取有效的降溫措施,包括嚴(yán)格控制入倉(cāng)溫度、優(yōu)化布設(shè)冷卻水管等;三維約束區(qū)域側(cè)面區(qū)域是產(chǎn)生裂縫的重點(diǎn)區(qū)域,第一階段施工完成后,應(yīng)加強(qiáng)對(duì)側(cè)面區(qū)域的養(yǎng)護(hù)。

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