攪拌摩擦焊用鎢錸合金的研究進(jìn)展

李誦斌，易錦偉，習(xí)瑤瑤，吳俊杰，諶日葵，李雄斌，馮永山，李閣平，2

（1.江西銅業(yè)技術(shù)研究院有限公司，江西 南昌 330096；2.中國科學(xué)院金屬研究所，遼寧 沈陽 110055）

攪拌摩擦焊（Friction Stir Welding，F(xiàn)SW）是由英國焊接研究所的Thomas教授于1991年提出的一種新型固態(tài)焊接技術(shù)［1-2］。1996年，Thomas 教授團(tuán)隊首次成功采用FSW 技術(shù)將鋁合金焊接在一起，這一標(biāo)志性突破使得FSW 技術(shù)逐漸擴展應(yīng)用到其他材料，如鎂合金、銅、不銹鋼等。經(jīng)過30余年的研究和改進(jìn)，F(xiàn)SW 技術(shù)被廣泛應(yīng)用于航空航天、新能源汽車、船舶制造、高鐵和石油行業(yè)等多個領(lǐng)域［3-5］。

FSW 技術(shù)的工作原理如圖1 所示。將具有特殊形狀的攪拌頭插入待焊接的工件之間，并通過旋轉(zhuǎn)攪拌頭產(chǎn)生摩擦熱并施加下壓力。摩擦熱使被焊接材料發(fā)生軟化并產(chǎn)生塑性變形，而攪拌頭的運動則形成均勻的焊縫將被焊接工件連接在一起。與傳統(tǒng)的熔焊方法相比，F(xiàn)SW 的焊接過程環(huán)境友好，不需要額外添加焊接材料或填充材料；焊接接頭的強度可與母材相媲美，能夠滿足許多工程應(yīng)用的高強度要求；焊接過程中焊接區(qū)域受熱影響較小，殘余應(yīng)力也相對較低，從而減少了材料變形和裂紋的風(fēng)險。因此，F(xiàn)SW 被視為一種可靠、高效和強度優(yōu)異的連接方法，是近年來金屬連接領(lǐng)域的研究熱點［6-9］。

圖1 攪拌摩擦焊工作原理圖Fig.1 Working principle diagram of FSW［10］

攪拌頭材料在攪拌摩擦焊中扮演著關(guān)鍵角色。因為攪拌頭直接接觸待焊工件，必須避免與工件發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，同時能夠承受高摩擦熱、應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)力。因此，攪拌頭材料必須具備卓越的高溫強度和韌性，良好的耐磨性能，以及在高溫下能保持組織和性能穩(wěn)定的特點。實現(xiàn)高質(zhì)量的FSW 焊接要根據(jù)工件材料的性質(zhì)和厚度合理設(shè)計攪拌頭結(jié)構(gòu)，更重要的還是要選擇合適的攪拌頭材料，這是推動FSW 技術(shù)成功應(yīng)用的關(guān)鍵因素。具有低成本優(yōu)勢的工具鋼和模具鋼已經(jīng)成熟地應(yīng)用于焊接低熔點金屬（如鋁和鎂等）材料［11-13］。然而，對于高熔點和高強度材料，如不銹鋼、鈦及鈦合金等，焊接時最高溫度往往會超過1000 ℃，需要選擇具有更好高溫強度、韌性和耐磨性的高溫工具材料，如難熔金屬合金或者結(jié)構(gòu)陶瓷材料，其中，鎢錸（WRe）合金在眾多候選高溫工具材料中脫穎而出。金屬鎢具有極高的彈性模量（在室溫下達(dá)到407 GPa）和高的熔點（3380 ℃）。通過添加錸形成固溶度良好的W-Re 合金，可以顯著提高鎢的硬度、強度以及塑韌性［14-15］。因此，W-Re 合金憑借其優(yōu)異的高溫強韌性和耐磨性，成為當(dāng)前鈦合金、不銹鋼等高熔點金屬FSW 最主要的攪拌頭候選材料之一。本文重點介紹攪拌摩擦焊用W-Re合金攪拌頭材料的研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢，以推進(jìn)其在PSW 領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用。

1 W-Re合金的性能及制備方法

1.1 W-Re合金的性能

純金屬鎢具有高熔點、高密度和高溫強度等眾多優(yōu)異性能，然而它塑脆轉(zhuǎn)變溫度（DBTT）高達(dá)332 ℃［16］，，在室溫下屬于典型的脆性材料，難以進(jìn)行切削加工和冷變形。

1955年，Geach 等［17］發(fā)現(xiàn)在鎢中添加金屬錸可以顯著改善其室溫塑性，降低DBTT。金屬錸具有高熔點和大彈性模量，且沒有塑脆轉(zhuǎn)變溫度的特點。向鎢中添加錸會產(chǎn)生“錸效應(yīng)”，提高鎢合金晶粒組織的穩(wěn)定性和再結(jié)晶溫度，同時降低塑脆轉(zhuǎn)變溫度（W-24Re 合金的DBTT 為-190 ℃［16］），從而顯著改善其室溫可加工性。所謂“錸效應(yīng)”，是指錸固溶到鎢中會生成表面張力較大的絡(luò)合氧化物。這些氧化物以圓球狀聚集，并不濕潤晶界，提高了晶界的結(jié)合強度和延性。因此，在變形過程中有利于孿晶的形成，減少了堆垛層位錯能量的積累。由于鎢和錸的原子序數(shù)相鄰，原子半徑相近，密度和熔點相差不大，所以在鎢基體中固溶錸時，鎢和錸的相容性較好，其二元相圖如圖2 所示［18］。隨著溫度升高，錸在鎢中的溶解度增大，室溫下錸在鎢中的最大溶解度可達(dá)到26%（按質(zhì)量計）。因此，W-Re合金中錸的含量通?？刂圃?6%以下（按質(zhì)量計），以獲得較好的加工性能。當(dāng)錸含量超過26%時，會析出一種硬度較高且脆性大的σ相，容易導(dǎo)致W-Re 合金加工開裂。Weinberger等［19］使用W-25Re 合金作為攪拌摩擦焊攪拌頭材料，成功焊接了馬氏體不銹鋼，并獲得了良好的焊縫質(zhì)量，而且發(fā)現(xiàn)W-25Re合金在1000 ℃下的耐磨損性能比純鎢材質(zhì)高4倍。

圖2 W-Re合金二元相圖Fig.2 W-Re alloy binary phase diagram［18］

在實際生產(chǎn)中，隨著錸元素添加量的增加（在固溶極限值以下），W-Re 合金的室溫塑性和高溫性能都會得到改善。Fukuda 等［20］進(jìn)行了不同錸含量W-Re 合金的組織結(jié)構(gòu)和硬度研究，研究發(fā)現(xiàn)，添加錸可以使W-Re 合金的晶粒細(xì)化并提高硬度。隨著錸含量的增加，W-Re 合金的晶粒變得更細(xì)，硬度也會增加。這是因為W-Re合金的固溶強化過程涉及鎢和錸原子之間的相互遷移，從而在一定程度上抑制了W-Re 合金再結(jié)晶的形核和長大過程，起到了細(xì)化晶粒的作用。此外，隨著錸含量的增加，原子之間的遷移率也隨之增加，從而提高基體的再結(jié)晶溫度。與純鎢（再結(jié)晶溫度在1200 ℃左右）相比，W-3Re 和W-24Re 合金的再結(jié)晶溫度分別為1577 ℃和1593 ℃，再結(jié)晶溫度明顯提高［18］。董帝等［21］以粉末冶金法制備的W-5Re、W-25Re 合金為研究對象，通過高溫摩擦磨損試驗，探究材料的高溫摩擦磨損性能，發(fā)現(xiàn)W-5Re 試樣的次表層含有大量裂紋和殘留孔洞，高溫耐磨性明顯低于W-25Re 試樣。由此可知，在攪拌摩擦焊領(lǐng)域中，通常選擇高錸含量的W-Re 合金作為攪拌頭材料，以獲得良好的性能表現(xiàn)。

1.2 W-Re合金的制備方法

W-Re 合金的主流制備方法包括粉末冶金法和熔煉法。粉末冶金法通常選取固-固法、固-液法或液-液法中的一種，制備成分均勻的W-Re 合金粉末，然后進(jìn)行壓坯成型、高溫?zé)Y(jié)和熱塑性變形等步驟加工出型材。這是工業(yè)生產(chǎn)中常用的制備工藝，具有材料組織均勻、生產(chǎn)流程簡單和成本低等優(yōu)點。如果對產(chǎn)品的純度要求較高，可以采用電弧熔煉或電子束熔煉的方法制備W-Re 合金鑄錠，然后進(jìn)一步加工成W-Re合金型材。這種方法可以制備出氣體雜質(zhì)含量極低的W-Re 合金，但鑄錠的組織會相對粗大，不利于后續(xù)的塑性變形加工。

隨著材料制備工藝的發(fā)展，一些新設(shè)備和新工藝開始應(yīng)用于W-Re 合金的制備。為了實現(xiàn)WRe合金的短流程制備，以降低生產(chǎn)成本，Schneider等［22］利用放電等離子燒結(jié)技術(shù)優(yōu)勢（即加熱和冷卻速率快、燒結(jié)時間短），試圖凈成型制備FSW 用WRe 合金攪拌頭材料。雖然這種方法可以在極短時間內(nèi)制備出具有細(xì)晶組織的W-Re 合金，但極短燒結(jié)時間難以形成單一相結(jié)構(gòu)，從而引發(fā)成分偏析的問題。此外，后續(xù)的固溶熱處理可能會導(dǎo)致晶粒長大，增加成本，從而無法充分發(fā)揮該工藝的優(yōu)勢。因此，研究人員考慮采用熱壓燒結(jié)技術(shù)制備W-Re 合金。與放電等離子燒結(jié)技術(shù)相比，熱壓燒結(jié)工藝在目標(biāo)溫度下可以進(jìn)行較長時間的保溫，有效解決了目標(biāo)燒結(jié)溫度下固溶擴散時間短導(dǎo)致的成分偏析問題。在溫度和壓力的耦合作用下，熱壓燒結(jié)工藝有利于促進(jìn)原料粉末顆粒的接觸擴散和流動傳質(zhì)過程，從而實現(xiàn)材料結(jié)構(gòu)的均質(zhì)化，改善材料性能和提高材料密度［23］。值得注意的是，通過設(shè)計凈尺寸一體化成型工藝，還能有效降低后續(xù)的磨削加工量，簡化工藝流程，從而達(dá)到降本增效的效果。然而，采用熱壓燒結(jié)方式，每次只能燒結(jié)一件或幾件產(chǎn)品，單爐產(chǎn)量較低，間接增加了成本。為了應(yīng)對這一問題，研究人員選擇采用生產(chǎn)效率更高的熱等靜壓技術(shù)對坯料進(jìn)行高溫高壓熱處理［24］。熱等靜壓施加的全方位壓力使得材料性能更加均勻，而且單爐產(chǎn)量也遠(yuǎn)高于熱壓燒結(jié)工藝。但需要注意的是，采用熱等靜壓技術(shù)時會受到樣品尺寸和形狀的限制，并且設(shè)備投入和單爐生產(chǎn)成本相對較高。

2 W-Re合金的復(fù)合強化

W-Re合金攪拌頭在FSW過程中取得了不錯的效果，但在使用過程中存在一定程度的磨損［25］，而且Re 含量高導(dǎo)致材料成本居高不下，限制了此類材料的大規(guī)模推廣使用。于是，越來越多的研究者嘗試在W-Re合金中添加一定量的碳化物增強顆粒來改善攪拌頭焊接鈦、鋼時的性能，這是因為碳化物具有高硬度、高熔點、高穩(wěn)定性等特點。通過引入彌散分布的細(xì)小第二相碳化物顆粒釘扎晶界遷移和位錯運動，可以達(dá)到細(xì)化晶粒的效果，還能提高材料的耐磨性。常見的摻雜碳化物主要有：HfC，ZrC，TiC 和TaC等，由表1 可知，HfC 的熔點最高、熱穩(wěn)定性最好。事實上，HfC彌散強化的WRe 合金也是攪拌摩擦焊領(lǐng)域研究和應(yīng)用最多的體系。

表1 不同碳化物的物性Table 1 Physical properties of different carbides

為了研究HfC 摻雜對W-Re 合金耐磨性能的影響，Iqbal 等［26］制備了W-25%Re 和W-25%Re-3.2%HfC 兩種合金。兩種合金的微觀組織形貌如圖3所示，可以觀察到HfC 第二相顆粒均勻分布在W-Re合金基體中，起到彌散強化的作用。性能測試結(jié)果顯示，在W-25%Re 基體中添加3.2%HfC 可以有效提高合金的硬度和耐磨性。為了進(jìn)一步增強WRe 合金攪拌頭材料的耐磨性能，他們還嘗試采用物理氣相沉積工藝在W-25%Re-HfC 合金表面鍍一層AlCrN 耐磨涂層［27］，研究結(jié)果顯示，經(jīng)過AlCrN涂層包覆的W-25%Re-HfC 合金攪拌頭的耐磨性能比未包覆的攪拌頭提高了10 倍。從圖4 中的磨痕可以明顯觀察到，沒有涂層的樣品磨損痕跡更粗糙，這說明在攪拌頭材料表面包覆一層耐磨涂層能有效增強其耐磨性能。另外，林小輝等［28］也詳細(xì)探究了HfC 摻雜量對W-Re 合金性能的影響［28］，他們制備了含有1%，5%和10% HfC 的W-Re 合金，結(jié)果發(fā)現(xiàn)HfC 的摻雜量并非越多越好。隨著HfC摻雜量的增加，雖然W-Re-HfC 合金的晶粒尺寸有所下降，室溫抗壓強度及斷裂韌度得到了提高，但只有當(dāng)HfC 含量為5%時，合金才具有最優(yōu)的壓縮塑性變形能力。值得一提的是，在高溫?zé)Y(jié)過程中，O 元素容易與HfC 發(fā)生反應(yīng)生成HfO2，因此HfC 摻雜量過高會導(dǎo)致合金的致密度降低并形成內(nèi)部孔洞。同時，他們還采用透射電子顯微鏡（TEM）觀察了HfC 在W-Re 基體中的分布情況［29］，如圖5 所示，納米尺度的HfC 顆粒分布在W-Re 合金的晶界處，起到釘扎晶界、細(xì)化晶粒的作用，而且HfC 和W 的界面沒有任何間隙，結(jié)合得非常緊密。

圖4 樣品的磨損路徑三維光學(xué)顯微圖像［（a）為未涂層，（b）為AlCrN涂層］以及樣品磨損區(qū)內(nèi)的表面輪廓［（c）為未涂層，（d）為AlCrN涂層］Fig.4 Optical 3D micrograph showing wear track of（a）uncoated and（b）AlCrN-coated samples，and surface profile inside the wear track of（c）uncoated and（d）AlCrN-coated samples［27］

圖5 （a）W-Re-HfC復(fù)合材料的TEM圖像；（b）W-Re基體（A1區(qū)域）和HfC顆粒（A2區(qū)域）的SAED圖樣；（c）HfC位于基體中的放大圖Fig.5 （a）TEM image of W-Re-HfC composite；（b）SAED patterns of W-Re matrix（Region A1）and HfC particle（Region A2）；（c）Enlarged view of HfC located within the matrix［29］

Miao 等［30］采用傳統(tǒng)粉末冶金結(jié)合熱鍛變形的工藝成功制備出了W-25%Re-0.3%ZrC 合金，并和相同工藝制備的W-25%Re 合金進(jìn)行了結(jié)構(gòu)和性能的對比分析。研究結(jié)果表明，引入納米ZrC 顆?？梢源龠M(jìn)W-Re 合金在熱鍛變形時的動態(tài)再結(jié)晶過程，進(jìn)而導(dǎo)致W-Re 合金中小角度晶界的比例增加，并抑制再結(jié)晶退火時的晶粒粗化現(xiàn)象。從圖6中可以看出，在未經(jīng)退火時，ZrC 的引入明顯提升了W-Re 合金的室溫抗拉強度，但降低了合金塑性。而在高溫退火1600 ℃后，W-25%Re 合金明顯發(fā)生了退火脆化現(xiàn)象，而W-25%Re-0.3%ZrC 合金則表現(xiàn)出卓越的抗退火脆化性能。這表明ZrC 相的添加有助于提高W-Re合金在攪拌摩擦焊接過程中的高溫塑性。

圖6 W-Re和W-Re-ZrC合金在高溫退火處理前后的室溫拉伸曲線Fig.6 Room temperature tensile curves of W-Re and W-Re-ZrC alloys before and after high-temperature annealing treatment［30］

3 攪拌摩擦焊用W-Re合金的應(yīng)用場景

由于鈦合金具有比強度高、耐強腐蝕和耐高熱等優(yōu)異特性，可用作飛機發(fā)動機葉片和起落架、新能源汽車發(fā)動機連桿和渦輪增壓器等零部件。隨著我國國產(chǎn)大飛機和新能源汽車的飛速發(fā)展，航空航天和新能源汽車用鈦合金材料迎來了前所未有的發(fā)展機遇［31-32］。焊接是鈦合金實現(xiàn)可靠連接的一種常用方法，但是常規(guī)的熔化焊往往容易造成熱裂紋、孔洞等焊接缺陷，因此如何實現(xiàn)鈦合金的高可靠攪拌摩擦焊接，是促進(jìn)鈦合金在航空航天和新能源汽車中廣泛應(yīng)用的有效途徑［33］。鈦合金在攪拌摩擦焊過程中的峰值溫度通常會達(dá)到1000 ℃以上，而能在如此高溫下正常使用的攪拌頭材料往往是高熔點金屬合金或結(jié)構(gòu)陶瓷。

謝飛飛［34］進(jìn)行了一項針對2 mm 厚Ti-6Al-4V合金的攪拌摩擦焊試驗。試驗過程中采用W-Re合金和定向凝固柱晶高溫合金（DZ22）作為攪拌頭材料。焊接完成后進(jìn)行了焊縫質(zhì)量和攪拌頭磨損程度的評估。焊接前后形貌對比如圖7 所示。W-Re合金攪拌頭在焊接后未出現(xiàn)明顯的磨損現(xiàn)象，而DZ22 攪拌頭則出現(xiàn)了較明顯的磨損。在DZ22 攪拌頭上，軸肩出現(xiàn)了大量富含Ni元素的顆粒，表明在焊接過程中該攪拌頭磨損較為顯著，導(dǎo)致部分磨損脫落的顆粒重新黏結(jié)在攪拌頭上。由此可見，W-Re 合金在該研究中展示出更適合作為攪拌頭材料的特性。為了推動FSW 技術(shù)在關(guān)鍵航空構(gòu)件制造及維修領(lǐng)域的發(fā)展，王欣等［35］采用W-25Re合金攪拌頭對Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si 合金進(jìn)行了攪拌摩擦焊接工藝的研究，重點關(guān)注了不同轉(zhuǎn)速下接頭的微觀組織和力學(xué)性能。研究結(jié)果表明，在不同轉(zhuǎn)速下，接頭的攪拌區(qū)延伸率均顯著高于母材區(qū)，展現(xiàn)出較好的塑性特性。這一發(fā)現(xiàn)驗證了FSW 技術(shù)應(yīng)用于航空構(gòu)件領(lǐng)域的優(yōu)勢，證明了該技術(shù)用于加工航空構(gòu)件時能夠獲得良好的力學(xué)性能。攪拌摩擦焊過程中的機械攪拌和高溫影響區(qū)域能夠有效改善接頭的塑性變形能力，使接頭具有較高的延伸率和韌性。

圖7 （a，b）W-Re合金和（c，d）DZ22攪拌頭焊接前后的形貌俯視圖Fig.7 Top view of morphologies before and after welding for（a，b）W-Re alloy and（c，d）DZ22 stirrer heads［34］

由于不銹鋼具有良好的力學(xué)性能和耐腐蝕性，在油氣輸運、艦船制造等領(lǐng)域被廣泛應(yīng)用。為了降低成本并滿足復(fù)雜服役環(huán)境，不可避免地需要進(jìn)行不銹鋼的焊接。然而，傳統(tǒng)的熔焊方法在連接不銹鋼時容易產(chǎn)生一些問題，比如有害的金屬間相析出、凝固裂紋和元素偏析等，這些問題會導(dǎo)致接頭的強度和韌性降低。不過，通過FSW 工藝可以有效抑制或避免這些問題。Ramesh 等［36］采用W-Re 合金攪拌頭對316 L 不銹鋼進(jìn)行了FSW 焊接，并且W-Re 合金工具沒有明顯磨損。由圖8 可知，由于高溫下攪拌區(qū)的晶粒組織發(fā)生了動態(tài)再結(jié)晶，顯示出明顯的晶粒細(xì)化現(xiàn)象。同時，隨著攪拌頭移動速度的增加，晶粒尺寸減小，這種晶粒細(xì)化也導(dǎo)致攪拌區(qū)的硬度明顯高于母材區(qū)。另外，徐蔣明等［37］同樣采用W-Re合金作為攪拌頭材料成功對304 L 奧氏體不銹鋼進(jìn)行了FSW 焊接，研究發(fā)現(xiàn)，F(xiàn)SW 焊接接頭區(qū)域由焊核區(qū)、熱力影響區(qū)、熱影響區(qū)和軸肩變形區(qū)組成。焊核區(qū)的組織為均勻細(xì)小的動態(tài)再結(jié)晶組織，熱力影響區(qū)的組織發(fā)生了明顯的塑性變形，而焊接接頭區(qū)域的強度也明顯高于母材區(qū)。

圖8 （a）母材區(qū)和接頭區(qū)移動速度為（b）45 mm/min，（c）55 mm/min，（d）65 mm/min，（e）75 mm/mi，（f）85 mm/min 的EBSD圖Fig.8 EBSD images of the（a）base material and the joint region at different traverse speeds：（b）45 mm/min，（c）55 mm/min，（d）65 mm/min，（e）75 mm/min，and（f）85 mm/min［36］

對于難熔金屬如鈮合金的焊接，通常采用電子束焊接和激光束焊接等技術(shù)。然而，這些技術(shù)的應(yīng)用過程中容易因高熱輸入導(dǎo)致焊縫晶粒粗化以及誘發(fā)潛在的氣氛雜質(zhì)，從而影響接頭的機械性能。與傳統(tǒng)熔焊不同，F(xiàn)SW 技術(shù)通常具有較低的熱輸入，并且攪拌頭的機械攪拌可以引起晶粒再結(jié)晶，形成細(xì)小的等軸晶，從而提高焊接接頭的力學(xué)性能。Wang 等［38］首次采用W-Re 合金作為攪拌頭材料，成功地應(yīng)用FSW 技術(shù)焊接了Nb-1Zr 合金，且焊縫無明顯缺陷。由于晶粒尺寸的細(xì)化，焊接區(qū)的硬度明顯高于母材區(qū)。這一發(fā)現(xiàn)有助于推動W-Re 合金攪拌頭在難熔金屬焊接中的應(yīng)用，并開辟了新的應(yīng)用場景。

4 總結(jié)與展望

W-Re 合金憑借其出色的高溫強度、硬度、塑性、耐磨性和抗腐蝕性等優(yōu)勢，逐漸成為攪拌摩擦焊接鈦合金、不銹鋼和難熔金屬等高熔點合金的首選攪拌頭材料。在航空航天、軌道交通和新能源汽車等領(lǐng)域，W-Re 合金在推動FSW 技術(shù)大規(guī)模應(yīng)用上發(fā)揮了重要作用。本文對近年來攪拌摩擦焊用W-Re 合金攪拌頭材料的制備方法、復(fù)合強化和應(yīng)用場景的研究進(jìn)展進(jìn)行綜述，以期推動W-Re合金攪拌頭材料在攪拌摩擦焊領(lǐng)域的進(jìn)一步應(yīng)用，促進(jìn)FSW技術(shù)的發(fā)展。

為進(jìn)一步拓寬W-Re合金在攪拌摩擦焊領(lǐng)域的應(yīng)用，迫切需要降低W-Re 合金的生產(chǎn)成本，并努力提升其服役壽命。未來針對攪拌摩擦焊用W-Re合金的研究可從以下幾個方面展開：

1）目前粉末冶金法混料、冷熱等靜壓成形、高溫?zé)Y(jié)和熱塑性變形是工業(yè)上制備攪拌摩擦焊用W-Re 合金最適宜的工藝路線。然而，這些工藝路線存在制備流程冗長和成材率低等問題。未來的研發(fā)重點應(yīng)關(guān)注新裝備和新工藝的發(fā)展，目標(biāo)是實現(xiàn)W-Re 合金的短流程制備和凈尺寸一體化成型，進(jìn)一步簡化工藝流程、降低成本和提高效率。

2）HFC相摻雜W-Re合金的復(fù)合強化機制可以顯著提高合金的力學(xué)和耐磨損性能，是目前研究和應(yīng)用最多的體系之一，但相關(guān)研究報道比較少。未來的研發(fā)趨勢將聚焦于開發(fā)新的碳化物摻雜方式，提高碳化物的分散度，設(shè)計復(fù)合多相結(jié)構(gòu)和表面涂層，以及優(yōu)化熱處理工藝，進(jìn)一步改善合金的強度和韌性。