運(yùn)行條件對(duì)耦合電袋除塵性能影響的試驗(yàn)研究

王建朋，段 璐，夏少波，賈東亮

(北京天地融創(chuàng)科技股份有限公司，北京 100013)

0 引 言

燃煤顆粒物對(duì)空氣質(zhì)量和公眾健康產(chǎn)生嚴(yán)重的影響。為了減少大氣污染，近年來(lái)我國(guó)政府相繼出臺(tái)一系列針對(duì)燃煤顆粒物排放的法規(guī)和標(biāo)準(zhǔn)。新版《大氣污染防治法》[1]于2016年1月實(shí)施并給出全國(guó)統(tǒng)一的燃煤顆粒物排放限值，以期減少由燃煤引起的大氣污染。為了提升燃煤電廠的室內(nèi)空氣污染物排放量監(jiān)控水平，《燃煤電廠超低排放和節(jié)能改造計(jì)劃》中要求，到2020年中國(guó)全省區(qū)域內(nèi)近6 億kW燃煤電廠將達(dá)到超低排放量[2]。另外，根據(jù)《中華人民共和國(guó)環(huán)境保護(hù)法》要求，燃煤設(shè)施須按照排放許可制度進(jìn)行管理，以確保排放達(dá)標(biāo)[3]?？傊袊?guó)政府已對(duì)燃煤顆粒物排放實(shí)施一系列強(qiáng)制性措施，從法規(guī)制定、排放標(biāo)準(zhǔn)、改造升級(jí)和排放許可等方面對(duì)燃煤顆粒物排放進(jìn)行嚴(yán)格控制。隨著日益嚴(yán)苛的排放標(biāo)準(zhǔn)頒布，我國(guó)燃煤顆粒物排放治理技術(shù)也發(fā)展迅速，其中電袋除塵技術(shù)作為1款新型除塵技術(shù)，既融合靜電除塵與布袋除塵的優(yōu)勢(shì)，又具備電除塵的有效捕集特性，同時(shí)可解決布袋除塵器的濾袋易磨損、更換周期短、氣流阻力大等問(wèn)題，因而近年來(lái)電袋除塵器在各種領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[4-5]。通過(guò)中電聯(lián)發(fā)布的《火電廠環(huán)保產(chǎn)業(yè)登記信息》中數(shù)據(jù)可知，電廠電袋除塵器的裝機(jī)量從2016年開始逐年增加，電袋除塵器的裝機(jī)量至2019年初已占除塵器總裝機(jī)量的39.62%；另外，華經(jīng)情報(bào)網(wǎng)中發(fā)布的《2022年中國(guó)除塵設(shè)備行業(yè)分析》中提及在除塵設(shè)備市場(chǎng)中電袋復(fù)合式占比最重(占比46%)，其次為占比16%的袋式除塵器[6]。

燃煤電站鍋爐行業(yè)的排放標(biāo)準(zhǔn)嚴(yán)苛，其污染物排放與控制技術(shù)發(fā)展到一定程度則會(huì)影響并推進(jìn)工業(yè)鍋爐污染物排放的技術(shù)應(yīng)用發(fā)展。電袋除塵器依靠自身優(yōu)越的脫除效果，逐漸在燃煤工業(yè)鍋爐行業(yè)中占據(jù)市場(chǎng)一席之地，但由于工業(yè)鍋爐與電站鍋爐的應(yīng)用場(chǎng)景和需求不同，電袋除塵器技術(shù)針對(duì)工業(yè)鍋爐的適用性也需通過(guò)小型實(shí)驗(yàn)或工業(yè)試驗(yàn)來(lái)深入探討。其中影響電袋除塵器除塵性能的因素眾多，尤其目前工業(yè)鍋爐系統(tǒng)還普遍采用半干法脫硫與布袋除塵技術(shù)用以控制污染物排放，在含塵煙氣經(jīng)過(guò)脫硫反應(yīng)器之后，省煤器出口的顆粒物濃度、成分及其他物理特性會(huì)發(fā)生很大的變化。脫硫反應(yīng)器出口的顆粒物物理、化學(xué)等特性變化直接影響后續(xù)除塵裝置的除塵性能[7]。為探討電袋除塵器結(jié)構(gòu)是否能夠滿足工業(yè)應(yīng)用，首先需了解工業(yè)應(yīng)用中除塵器的運(yùn)行條件，由此設(shè)計(jì)試驗(yàn)系統(tǒng)的運(yùn)行工況，通過(guò)分析其除塵效率及能耗，確定適合的電袋除塵器結(jié)構(gòu)以及在工業(yè)鍋爐應(yīng)用環(huán)境中的最佳運(yùn)行工況。

1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)介紹

耦合靜電袋除塵實(shí)驗(yàn)平臺(tái)如圖1所示，實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)主要由供料系統(tǒng)、耦合電袋除塵器實(shí)驗(yàn)平臺(tái)、電源系統(tǒng)、測(cè)試系統(tǒng)等組成[8-10]。實(shí)驗(yàn)用粉塵顆粒物源自某電廠煤粉燃燒機(jī)組除塵系統(tǒng)脫除的顆粒物。電源系統(tǒng)采用負(fù)極性高壓電源，可供電壓、電流范圍分別為0～20 kV、0～20 mA。顆粒物采樣系統(tǒng)主要有采用低壓顆粒物撞擊器(ELPI)系統(tǒng)，ELPI分級(jí)取樣結(jié)果通過(guò)微量天平秤重，計(jì)算分級(jí)濃度及脫除效率。壓力損失測(cè)試系統(tǒng)主要采用壓差測(cè)量?jī)x實(shí)時(shí)記錄試驗(yàn)運(yùn)行期間的壓力損失值。

1—煙氣入口；2—供料器變頻電機(jī)；3—料倉(cāng)；4—粉塵入口；5—高壓電源；6—布風(fēng)板；7—入口錐體；8—電暈電極；9—壓差計(jì)；10—濾袋；11—測(cè)孔；12—引風(fēng)機(jī)；13—引風(fēng)機(jī)變頻控制器；14—煙氣出口；15—灰斗；16—取樣槍；17—ELPI；18—PM10切割器；19—真空泵圖1 耦合靜電袋除塵試驗(yàn)平臺(tái)Fig.1 Coupled electrostatic bag dust removal experimental platform

耦合電袋除塵器試驗(yàn)平臺(tái)的主體結(jié)構(gòu)由前后兩級(jí)結(jié)構(gòu)組成，一級(jí)結(jié)構(gòu)為單通道靜電除塵單元，其中兩側(cè)陽(yáng)極板采用冷軋?zhí)间摫“?SPCC)，通道中間設(shè)置4根電暈電極。二級(jí)為嵌入式電袋耦合結(jié)構(gòu)，由4個(gè)靜電除塵區(qū)和3個(gè)布袋除塵區(qū)交叉結(jié)合而成，每個(gè)靜電除塵區(qū)由兩塊陽(yáng)極板組成[11]，接近箱體的2塊陽(yáng)極板采用SPCC材質(zhì)，其余布置在電場(chǎng)區(qū)與布袋除塵區(qū)交界處的陽(yáng)極板采用多孔板形式，可避免電區(qū)電暈燒毀布袋。

實(shí)驗(yàn)過(guò)程中也可通過(guò)除塵器壓差來(lái)計(jì)算由壓力損失帶來(lái)的能耗，布袋壓力損失帶來(lái)的能耗(Wb，kW·h/m3)的計(jì)算辦法依據(jù)式(1)：

(1)

式中，Q為處理煙氣量，m3；A為出口管道的橫截面積，m2；v為出口管道風(fēng)速，m/s；ΔP為濾袋壓損，Pa；t為運(yùn)行時(shí)間，s。

實(shí)驗(yàn)過(guò)程中也可通過(guò)實(shí)驗(yàn)過(guò)程中實(shí)時(shí)記錄的電壓電流值，計(jì)算電耗(Wd，kW·h/m3)，其計(jì)算辦法見式(2)。

(2)

式中，U為施加電壓，V；I為電暈電流，mA。

處理風(fēng)量是指單位時(shí)期內(nèi)流過(guò)的氣體體積流速，其高低體現(xiàn)除塵器對(duì)含塵氣體的凈化處理能力[10]。通常使用斷面流量法，通過(guò)測(cè)量除塵器入口的氣流流量，來(lái)判斷除塵器運(yùn)行時(shí)處理風(fēng)量的能力，煙氣流量(qv，m3/s)的計(jì)算辦法見式(3)。

qv=vA

(3)

除塵效果是反映除塵器效能的主要指標(biāo)，除塵效率(η，%)是指含灰塵氣體在流過(guò)除塵器時(shí)被捕集的灰塵濃度與除塵器入口處的灰塵總數(shù)的比例，其計(jì)算辦法見式(4)。

(4)

式中，Q0為入口煙氣流量，m3/h；Qi為出口煙氣流量，m3/h；C0為入口煙氣含塵量，mg/m3；Ci為出口煙氣含塵濃度，mg/m3。

3 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)與結(jié)果討論

3.1 入口濃度對(duì)耦合電袋除塵性能的影響

3.1.1入口濃度實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)計(jì)

對(duì)某基于半干法脫硫技術(shù)的煤粉工業(yè)鍋爐污染物控制系統(tǒng)沿程進(jìn)行取樣測(cè)試，對(duì)不同測(cè)點(diǎn)的濃度變化進(jìn)行詳細(xì)分析，為耦合電袋除塵器實(shí)驗(yàn)平臺(tái)入口濃度范圍確定提供依據(jù)[12-13]。為更好地探討此實(shí)驗(yàn)平臺(tái)對(duì)入口顆粒物濃度的適用區(qū)間，需采用不同入口濃度來(lái)對(duì)除塵器實(shí)驗(yàn)平臺(tái)進(jìn)行性能評(píng)價(jià)。

(1)工業(yè)測(cè)試方法。測(cè)試過(guò)程中采用3012H 型自動(dòng)煙塵(氣)測(cè)試儀[11]，采樣辦法參照 GB/T 16157—1996 《固定污染源排氣中顆粒物和氣態(tài)污染物采樣方法》[14]和GB 5468—1991 《鍋爐煙塵測(cè)試方法》[15]。選取4個(gè)位置設(shè)置測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)分布及采樣點(diǎn)在測(cè)點(diǎn)斷面上的布置如圖2所示[12]。

各檢測(cè)點(diǎn)的煙塵平均流速、平均體積流量、平均煙溫和采樣時(shí)間等技術(shù)參數(shù)見表1。

表1 各檢測(cè)點(diǎn)的采樣技術(shù)參數(shù)Table 1 Sampling technical parameters of each time point

采集時(shí)對(duì)玻纖濾筒進(jìn)行烘干稱重，并通過(guò)煙塵采樣儀測(cè)定所得到的煙塵數(shù)量，煙塵粒子含量(C，mg/Nm3)的計(jì)算見式(5)。

(5)

式中，g1、g2分別為濾筒的初重、終重，g；Vnd為標(biāo)況的采樣體積，NL。

(2)檢測(cè)結(jié)果。通過(guò)稱重結(jié)果統(tǒng)計(jì)得出各測(cè)點(diǎn)處的煙氣中顆粒物含量，結(jié)果如圖3所示。測(cè)點(diǎn)1～4的顆粒物含量依次為9.90、793.50、92.16、26.72 mg/Nm3。該系統(tǒng)采用旋風(fēng)分離器和布袋除塵器串聯(lián)脫除煙氣中的顆粒物，旋風(fēng)分離器除塵效果為88.39%，而布袋除塵器的除塵效果為99.97%，除塵系統(tǒng)的除塵效果達(dá)到99.99%。

圖3 每個(gè)測(cè)量點(diǎn)的顆粒濃度Fig.3 Particle concentration at each measurement point

以GB 13271—2014《鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》中基準(zhǔn) O2含量為9% 計(jì)算，布袋除塵器進(jìn)出口顆粒物濃度分別為 54.86、12.69 mg/m3，無(wú)法滿足顆粒物排放限值 30 mg/m3的要求。以GB 13223—2011《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》 中基準(zhǔn) O2含量為 6% 計(jì)算，布袋除塵器進(jìn)出口顆粒物濃度分別為 68.57、19.54 mg/m3，無(wú)法滿足顆粒物超低排放限值 10 mg/m3的要求。

(3)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)入口顆粒物濃度范圍參數(shù)設(shè)計(jì)。通過(guò)改變供料平臺(tái)電機(jī)頻率以改變除塵器入口粉塵總質(zhì)量，若引風(fēng)機(jī)運(yùn)行頻率不變，則除塵器處理煙氣流量保持413.7 m3/h左右不變，通過(guò)計(jì)算便可得不同供料頻率下入口顆粒物總濃度，即供料頻率10、15、20、25、30、35、40、45、50 Hz所對(duì)應(yīng)的顆粒物濃度分別為32.03、47.15、64.86、84.23、92.37、109.58、118.04、134.68、162.12 g/m3。在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，除塵器結(jié)構(gòu)采用一級(jí)電場(chǎng)3根電極，AHPC區(qū)全部電極通電，施加電壓為-20 kV。

3.1.2結(jié)果與討論

不同供料頻率下除塵器出口顆粒物分級(jí)排放濃度結(jié)果如圖4所示。

圖4 不同工況出口采樣細(xì)顆粒物體積分?jǐn)?shù)分布Fig.4 Distribution of fine particle mass concentration sampled at outlet under different working conditions

圖4中除50 Hz 供料頻率下出口處顆粒物分級(jí)濃度有較明顯的波動(dòng)外，其他幾個(gè)工況的顆粒物排放分級(jí)濃度在 2 μm 左右存在峰值，隨著入口濃度的增加則峰值濃度也在增加。在粒徑大于 1 μm 的顆粒物分級(jí)濃度中，各級(jí)排放濃度隨著入口濃度的增加而增加。在粒徑小于 1 μm 的顆粒物分級(jí)濃度中，每個(gè)工況顆粒物分級(jí)濃度曲線在上升過(guò)程中均存在先上升、再下降、后上升的趨勢(shì)，且中間下降的程度均不相同，其中各個(gè)工況出現(xiàn)下降趨勢(shì)的粒徑范圍分別為0.093～0.260、0.093～0.260、0.029～0.057、0.093～0.260、0.260～0.609、0.029～0.057、0.057～0.154、0.057～0.154 μm，上述工況下各粒徑范圍內(nèi)谷值排放dM/dlgDp分別為0.015、0.081、0.016、0.051、0.073、0.031、0.137、0.046 mg/m3。

不同入口濃度下在運(yùn)行過(guò)程中產(chǎn)生的壓降變化曲線如圖5所示。隨著運(yùn)行時(shí)間推移壓降會(huì)一直上升，但不同的工況下壓降上升的速率會(huì)有所差別。由比較發(fā)現(xiàn)，隨著入口濃度的增加，壓降上升平均速率也越大，主要由于入口濃度越大則進(jìn)入布袋除塵區(qū)的顆粒物總量就越多，顆粒物堆積使得過(guò)濾壓降也就越大。

圖5 不同入口濃度運(yùn)行過(guò)程中壓降曲線Fig.5 Pressure drop curve during operation with different inlet concentrations

不同工況下運(yùn)行過(guò)程中電暈電流的變化曲線如圖6所示。整體分析圖6可知，各個(gè)工況隨著運(yùn)行時(shí)間的推移，電暈電流會(huì)越來(lái)越小，下降速率也會(huì)由快變緩，主要由于顆粒物電場(chǎng)中被陽(yáng)極板捕集，灰層越厚電阻越大，電流就越小。

圖6 不同入口濃度運(yùn)行過(guò)程中電暈電流變化曲線Fig.6 Corona current variation curve during operation at different inlet concentrations

不同工況下除塵器的出入口濃度比較如圖7所示。隨著供料頻率的增加，入口的顆粒物濃度也隨之增加，經(jīng)過(guò)除塵器凈化之后，出口處顆粒物排放總濃度隨供料頻率的增加呈現(xiàn)先上升再下降后上升的趨勢(shì)，其中在供料頻率為25 Hz時(shí)，即入口濃度為84.233 g/m3時(shí)，出口顆粒物排放濃度出現(xiàn)第1個(gè)峰值，其排放濃度為13.07 mg/m3。當(dāng)供料頻率為50 Hz時(shí)，排放濃度為37.14 mg/m3，已超出工業(yè)鍋爐現(xiàn)行的排放標(biāo)準(zhǔn)，其他工況均可滿足。當(dāng)入口顆粒物濃度小于80 g/m3時(shí)，排放濃度小于10 mg/m3，可以滿足普通地區(qū)的超低排放標(biāo)準(zhǔn)。

圖7 不同工況出入口顆粒物總濃度Fig.7 Total concentration of particulate matter at the inlet and outlet under different working conditions

各個(gè)工況運(yùn)行過(guò)程中產(chǎn)生的能耗比較如圖8所示。隨著入口濃度的增加，整個(gè)過(guò)程中由于壓差導(dǎo)致逐步增加能耗，即由10 Hz的8.96×10-5kW·h/m3增加至50 Hz的1.26×10-4kW·h/m3，同比增加150%。相比壓降能耗，電耗則呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，而總能耗呈現(xiàn)上升趨勢(shì)。當(dāng)入口濃度為162.12 g/m3時(shí)，總能耗達(dá)到最高值。

圖8 除塵器的不同工況能耗Fig.8 Energy consumption under different working conditions

3.2 濾袋過(guò)濾風(fēng)速對(duì)實(shí)驗(yàn)平臺(tái)除塵性能的影響

3.2.1濾袋過(guò)濾風(fēng)速實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)計(jì)

通過(guò)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行頻率改變除塵器煙氣處理量，便可依據(jù)煙氣流量得到濾料在不同引風(fēng)機(jī)頻率下的過(guò)濾風(fēng)速。耦合電袋除塵實(shí)驗(yàn)平臺(tái)在入口濃度為80 g/m3以下時(shí)可以達(dá)到超低排放，入口濃度超過(guò)80 g/m3時(shí)無(wú)法達(dá)到超低排放，入口濃度80 g/m3為此除塵器實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的一個(gè)臨界值，為了更好地探討高濃度下過(guò)濾風(fēng)速對(duì)實(shí)驗(yàn)平臺(tái)除塵性能影響，故將供料濃度提高并控制在80 g/m3左右，此實(shí)驗(yàn)運(yùn)行參數(shù)設(shè)計(jì)數(shù)值見表2。

表2 實(shí)驗(yàn)運(yùn)行參數(shù)設(shè)計(jì)數(shù)值Table 2 Design values of experimental operating parameters

3.2.2結(jié)果與討論

5種不同過(guò)濾風(fēng)速下除塵器的出口顆粒物分級(jí)排放濃度分布如圖9所示。不同過(guò)濾風(fēng)速下，在粒徑 2 μm 左右顆粒物的排放濃度存在峰值；隨著過(guò)濾風(fēng)速的增加，峰值排放dM/dlgDp分別為11.12、13.49、18.10、19.35、22.63 mg/m3。在粒徑0.6 μm以上的顆粒物中，每級(jí)排放含量會(huì)因?yàn)檫^(guò)濾速度的增加而增加；在粒徑0.6 μm以內(nèi)的顆粒物中，各個(gè)工況在不同的粒徑段存在濃度谷值，在該粒徑段內(nèi)分級(jí)排放濃度曲線存在先下降再增加的趨勢(shì)，5個(gè)工況存在低谷分級(jí)濃度值時(shí)分別對(duì)應(yīng)的粒徑范圍為0.057～0.154、0.057～0.154、0.029～0.093、0.093～0.260、0.154～0.38 μm。隨著過(guò)濾風(fēng)速的增加，工況對(duì)應(yīng)的低谷先向小粒徑再向大粒徑平移。

圖9 出口顆粒物分級(jí)濃度Fig.9 Grading concentration of particulate matter at the outlet

5種過(guò)濾風(fēng)速下運(yùn)行過(guò)程中的壓降曲線如圖10所示。

圖10 不同過(guò)濾風(fēng)速下壓降曲線Fig.10 Pressure drop curve under different filtration wind speeds

由圖10可知，隨著過(guò)濾風(fēng)速的增加，除塵器運(yùn)行壓降隨運(yùn)行時(shí)間則上升速率越來(lái)越大，且最終達(dá)到的壓降也越來(lái)越大，最終達(dá)到的壓降分別為301、520、719、721、1 062 Pa。究其原因主要在于不同的過(guò)濾風(fēng)速下所處理的煙氣量也不相同，過(guò)濾風(fēng)速越大則處理煙氣量越大，為使除塵器的入口濃度作為實(shí)驗(yàn)中的不變量，故也需隨之增加入口灰總量。各級(jí)電場(chǎng)中的施加電壓、比集塵面積不變，理論除塵能力也不會(huì)變化，但風(fēng)速增大，顆粒物在電場(chǎng)中的受力平衡會(huì)發(fā)生變化；當(dāng)氣流曳力不斷增加時(shí)，便會(huì)增加穿透顆粒物的粒徑分布寬度及總量，從而削弱電場(chǎng)的除塵效果；進(jìn)入布袋除塵區(qū)的顆粒物總量增加，灰餅堆積厚度增厚，壓降便隨之增加。

運(yùn)行過(guò)程中電暈電流的變化曲線如圖11所示。

圖11 不同過(guò)濾風(fēng)速下電暈電流變化曲線Fig.11 Corona current variation curve under different filtering wind speeds

隨著運(yùn)行時(shí)間的推移，每個(gè)工況的電暈電流均在減小，產(chǎn)生該種現(xiàn)象的原因在于運(yùn)行過(guò)程中有顆粒物不斷被陽(yáng)極板收集,使得電阻增大而電流減小。

5種過(guò)濾風(fēng)速下除塵器出口排放總濃度如圖12所示。隨著過(guò)濾風(fēng)速的增加，出口顆粒物排放濃度也隨之增加。前2種工況下，顆粒物排放總濃度低于10 mg/m3，符合普通地區(qū)的超低排放標(biāo)準(zhǔn)；后3種過(guò)濾風(fēng)速下顆粒物排放濃度高于10 mg/m3。

圖12 不同過(guò)濾風(fēng)速出排放總濃度Fig.12 Total concentration of emissions from different filtering wind speeds

該5種過(guò)濾風(fēng)速下總能耗比較如圖13所示，在運(yùn)行過(guò)程中，過(guò)濾風(fēng)速為 1.40 m/min 時(shí)，電耗最大，約 1.13×10-4kW·h/m3；而當(dāng)過(guò)濾風(fēng)速為 2.22 m/min 時(shí)，布袋壓降產(chǎn)生的能耗最大，約1.76×10-4kW·h/m3?？傮w而言，總能耗隨著過(guò)濾風(fēng)速的增大而增加。

圖13 不同過(guò)濾風(fēng)速下能耗變化Fig.13 Energy consumption changes under different filtering wind speeds

4 結(jié) 論

模擬工業(yè)鍋爐半干法脫硫與布袋除塵器污染物處理模式下的顆粒物排放特性，依托耦合電袋除塵器實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，通過(guò)改變耦合電袋除塵器入口顆粒物濃度和耦合電袋除塵器布袋除塵過(guò)濾風(fēng)速，探討入口濃度及過(guò)濾風(fēng)速對(duì)除塵器除塵性能的影響，得到以下結(jié)論：

(1)改變除塵器入口顆粒物濃度，其他條件均不變，實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)：隨著入口濃度的增加，顆粒物排放濃度也會(huì)相應(yīng)增加，當(dāng)入口濃度為 162.12 g/m3時(shí)，排放濃度超出工業(yè)鍋爐現(xiàn)行的排放標(biāo)準(zhǔn)；當(dāng)入口濃度小于 80 g/m3時(shí)，顆粒物排放濃度低于10 mg/m3，符合普通地區(qū)的超低排放標(biāo)準(zhǔn)。隨著濃度的增加，總能耗呈上升趨勢(shì)。

(2)保持入口濃度、除塵器結(jié)構(gòu)和施加的電壓不變，僅改變過(guò)濾風(fēng)速，發(fā)現(xiàn)隨著過(guò)濾風(fēng)速的增加則除塵器的出口濃度逐漸增加，當(dāng)過(guò)濾風(fēng)速 ≤1.62 m/min時(shí)，出口排放總濃度< 10 mg/m3；當(dāng)過(guò)濾風(fēng)速 >1.62 m/min 時(shí)，排放濃度>10 mg/m3。隨著過(guò)濾風(fēng)速的增加則電耗減小，由壓降產(chǎn)生的能耗越來(lái)越大，2種能耗總和也越來(lái)越大。

(3)由于工業(yè)鍋爐爐膛容積熱負(fù)荷相對(duì)小、負(fù)荷變化幅度大、啟停頻繁且多應(yīng)用干法/半干法脫硫技術(shù)等特點(diǎn)，新型耦合電袋除塵技術(shù)若應(yīng)用于燃煤工業(yè)鍋爐行業(yè)，需參考電站鍋爐電袋除塵技術(shù)研究進(jìn)展及經(jīng)驗(yàn)，探索適合工業(yè)鍋爐環(huán)境的結(jié)構(gòu)和運(yùn)行條件，并進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析，評(píng)價(jià)其適宜性后才方可推廣。