延遲焦化加熱爐檢驗(yàn)檢測(cè)及整改

摘 "要""在停車檢修期間對(duì)延遲焦化加熱爐爐管的安全狀況進(jìn)行分析，針對(duì)可能的失效模式進(jìn)行檢驗(yàn)檢測(cè)并提出了整改措施，最后對(duì)保證設(shè)備安全運(yùn)行進(jìn)行了一些討論。

關(guān)鍵詞""焦化加熱爐 "爐管失效 "檢驗(yàn)檢測(cè) "Cr-Mo鋼" " " " DOI：10.20031/j.cnki.0254-6094.202406021

中圖分類號(hào)""TQ054""""""""""""""""""文獻(xiàn)標(biāo)志碼 "B""""""""""""""""""文章編號(hào) "0254-6094（2024）06-0000-00

焦化加熱爐是延遲焦化核心設(shè)備之一，具有結(jié)焦速率低、可長(zhǎng)周期運(yùn)行的特點(diǎn)。焦化加熱爐能快速將工藝介質(zhì)加熱到所需的焦化溫度（分餾塔底油、焦化油或聯(lián)合油的溫度處于300～340 ℃范圍內(nèi)），接著被加熱爐進(jìn)料泵抽出后打入加熱爐的對(duì)流段，流經(jīng)輻射段被快速加熱到495～505 ℃后經(jīng)四通閥入焦炭塔底部。由于焦化加熱爐爐內(nèi)溫度較高，且伴有汽化和復(fù)雜的裂解及縮合反應(yīng)，因此極易導(dǎo)致?tīng)t管內(nèi)部結(jié)焦。結(jié)焦是爐管內(nèi)的油品高溫發(fā)生熱裂解形成游離碳，并在內(nèi)壁上堆集的現(xiàn)象，主要發(fā)生在減壓爐、焦化爐、減粘裂化爐、潤(rùn)滑油加熱爐及乙烯裂解爐等裝置上。結(jié)焦會(huì)導(dǎo)致?tīng)t管溫度快速升高，而高溫環(huán)境又會(huì)加劇爐管腐蝕和高溫氧化，使得爐管高溫強(qiáng)度降低，造成爐管鼓包甚至破裂；結(jié)焦還會(huì)升高管內(nèi)壓降，導(dǎo)致裝置性能惡化，有時(shí)甚至需要提前停車。為此，筆者對(duì)結(jié)焦?fàn)t管的安全狀況進(jìn)行檢驗(yàn)檢測(cè)及結(jié)果分析并提出整改措施，從而保證設(shè)備的安全長(zhǎng)周期運(yùn)行。

1 "概況

文中檢驗(yàn)的焦化爐屬于我國(guó)少量的仍在運(yùn)行的早期單面輻射焦化爐，由于其流速低，受熱面易局部過(guò)熱導(dǎo)致熱強(qiáng)度不均勻，因此極易發(fā)生結(jié)焦。該焦化加熱爐屬立式管式加熱爐，設(shè)備總質(zhì)量404.33 t；輻射段介質(zhì)為減壓渣油，注水段介質(zhì)為過(guò)熱蒸汽；爐管主要材質(zhì)為1Cr5Mo（輻射段）、1Cr5Mo（對(duì)流段、注水段）；介質(zhì)流量為80 000 kg/h（輻射段）、1 600 kg/h（對(duì)流段、注水段）；輻射段最高工作溫度500 ℃，最高工作壓力4.0 MPa；輻射管規(guī)格為f127 mm×10 mm（光管），共92根，對(duì)流管規(guī)格為f152 mm×10 mm（釘子管），共76根，注水管規(guī)格為f89 mm×6 mm（光管），共44根；總熱效率93%。該焦化爐自投用以來(lái)，對(duì)爐管進(jìn)行了多次停車檢驗(yàn)，歷次檢驗(yàn)均采取對(duì)嚴(yán)重受損爐管逐步更換的措施從而保證設(shè)備的安全運(yùn)行。

2 "檢驗(yàn)方案

根據(jù)以往檢驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)并查閱相關(guān)資料，焦化爐爐管可能的失效模式有以下6點(diǎn)：

a. 球化。Cr-Mo鋼的金相組織球化不同于普通碳鋼組織球化，其球化前原始組織為粒狀貝氏體，該組織在長(zhǎng)期高溫服役環(huán)境下會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)榍蚧蓟?。球化現(xiàn)象會(huì)隨著高溫服役時(shí)間的延長(zhǎng)而嚴(yán)重。而在服役時(shí)間相同的情況下，服役溫度也會(huì)對(duì)球化產(chǎn)生重要影響，即溫度高的爐管迎火面材質(zhì)球化程度要嚴(yán)重于溫度低的爐管背火面材質(zhì)[1]。

b. 高溫脫碳。長(zhǎng)期高溫服役環(huán)境下Cr-Mo鋼中的碳與外界物質(zhì)發(fā)生反應(yīng)，導(dǎo)致Cr-Mo鋼表面碳含量減少，整體強(qiáng)度降低。溫度越高，接觸或使用時(shí)間越長(zhǎng)，脫碳越嚴(yán)重[2]。脫碳后的合金會(huì)出現(xiàn)材質(zhì)軟化現(xiàn)象，導(dǎo)致室溫抗拉強(qiáng)度和蠕變強(qiáng)度降低，且多發(fā)生在爐管的迎火面外表面。

c. 高溫氧化腐蝕。爐管在538 ℃以上時(shí)會(huì)發(fā)生嚴(yán)重的高溫氧化腐蝕[2]。爐管高溫氧化是一種化學(xué)腐蝕，氧氣和金屬發(fā)生反應(yīng)生成一種疏松的氧化物膜，它不能阻止高溫氧化反應(yīng)的發(fā)生，而且隨著氧化膜不斷剝離，腐蝕層不斷加深，壁厚逐漸減薄，嚴(yán)重危及爐管的安全性。

d. 沖刷減薄。沖刷減薄是管道失效的一種普遍現(xiàn)象，是流體與管壁之間由于高速相對(duì)運(yùn)動(dòng)而引起的管壁減薄失效現(xiàn)象，當(dāng)流體具有腐蝕性時(shí)，該現(xiàn)象更為嚴(yán)重[2]。沖刷減薄可能發(fā)生在爐管內(nèi)表面。

e. 高溫硫化物腐蝕。高溫硫化物環(huán)境下?tīng)t管與硫化物反應(yīng)產(chǎn)生腐蝕現(xiàn)象。高溫硫化物腐蝕以均勻腐蝕為主，偶爾出現(xiàn)局部腐蝕、沖蝕。該腐蝕通常在工作溫度超過(guò)260 ℃時(shí)發(fā)生，且腐蝕速度和工作溫度成正比關(guān)系[2]。

f. 蠕變。在高溫服役環(huán)境（低于屈服應(yīng)力載荷）下，爐管隨著使用時(shí)間的增加會(huì)緩慢發(fā)生塑性變形，使得爐管實(shí)際承載面積減小，應(yīng)力升高，最終導(dǎo)致?tīng)t管斷裂失效[2]。焦化爐管屬于在蠕變溫度閾值以上運(yùn)行的設(shè)備，因此需觀察其有無(wú)明顯的鼓脹、伸長(zhǎng)等變形。

綜合以上失效模式，檢驗(yàn)項(xiàng)目選擇爐管宏觀檢驗(yàn)、壁厚測(cè)定，爐管對(duì)接焊縫超聲和滲透檢測(cè)，重點(diǎn)對(duì)爐腔內(nèi)輻射管段迎火面進(jìn)行金相和硬度檢驗(yàn)。

3 "檢驗(yàn)檢測(cè)

3.1""宏觀檢驗(yàn)

爐腔內(nèi)輻射管段外壁迎火面氧化腐蝕較嚴(yán)重，氧化皮厚度約1 mm；檢查中未發(fā)現(xiàn)明顯的鼓脹、伸長(zhǎng)等變形；爐管氧化腐蝕在正常范圍內(nèi)，無(wú)蠕變現(xiàn)象。

3.2""壁厚測(cè)定

爐外東側(cè)輻射管直管、彎頭減薄，實(shí)測(cè)最小壁厚8.3、8.4 mm。爐外西側(cè)輻射管、注水管彎頭減薄，實(shí)測(cè)最小壁厚8.0、4.4 mm。如圖1所示，編號(hào)為J21、J22、J33～J35、J37～J39、J56～J59的爐內(nèi)輻射管減薄，實(shí)測(cè)最小壁厚8.0 mm。查閱相關(guān)資料，上述爐管均屬于未更換過(guò)的爐管，可見(jiàn)高溫氧化腐蝕、高溫硫化物腐蝕和沖刷導(dǎo)致的壁厚減薄并不嚴(yán)重。

3.3""金相及硬度檢驗(yàn)

對(duì)使用溫度較高的輻射管爐內(nèi)段迎火面進(jìn)行金相檢驗(yàn)，每根爐管檢測(cè)兩處母材。檢驗(yàn)方法為：砂輪機(jī)粗打磨除去氧化層，經(jīng)機(jī)械拋光、7%硝酸酒精擦拭后采用PTI-5500型金相顯微鏡進(jìn)行分析。

3.3.1""淺表面（約0.2 mm）金相檢驗(yàn)

以編號(hào)J21爐管迎火面母材為例，其金相組織為鐵素體+球狀碳化物，大量碳化物顆粒聚集于晶粒周邊，呈鏈狀分布于晶界，鐵素體晶粒內(nèi)碳化物減少（圖2a）。在金相檢驗(yàn)部位進(jìn)行硬度檢測(cè)，最小硬度為108HB，大幅低于GB/T 9948—2017中規(guī)定的硬度179HB。因本次檢驗(yàn)無(wú)法取橫截面試樣，只能通過(guò)反復(fù)多次打磨，每次打磨約0.2 mm進(jìn)行金相觀察，去除約1.0 mm后發(fā)現(xiàn)脫碳層基本消除，金相組織為鐵素體+球狀碳化物，碳化物數(shù)量明顯增多且隨打磨深度的繼續(xù)增加未見(jiàn)明顯變化（圖2b）。

3.3.2 "除去脫碳層后的金相檢驗(yàn)

除去脫碳層后對(duì)爐腔內(nèi)輻射管逐根進(jìn)行金相檢驗(yàn)，每根輻射管在迎火面抽查兩處母材，經(jīng)檢驗(yàn)爐管可歸納為以下3類：

a. 自投用后未更換過(guò)的爐管，以編號(hào)J22爐管為例，迎火面母材金相組織為鐵素體+球狀碳化物+粒狀貝氏體，可見(jiàn)大量呈鏈狀分布的碳化物顆粒，少數(shù)已聚集長(zhǎng)大，晶粒內(nèi)的碳化物減少，粒狀貝氏體已基本轉(zhuǎn)變?yōu)榍驙钐蓟?，球化等?jí)5級(jí)（圖3）；在迎火面金相檢驗(yàn)部位進(jìn)行硬度檢測(cè)，最小硬度為105HB，大幅低于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的硬度值179HB，因此需要考慮能否滿足設(shè)計(jì)條件及因結(jié)焦而導(dǎo)致的超溫環(huán)境下的強(qiáng)度要求。

b. 歷次檢驗(yàn)中經(jīng)更換，實(shí)際使用年限超過(guò)兩個(gè)定期檢驗(yàn)周期（4年）的爐管，以編號(hào)J31爐管為例，此類爐管迎火面母材金相組織為鐵素體+球狀碳化物+粒狀貝氏體，球化等級(jí)3級(jí)，晶粒中還有較多碳化物呈彌散分布，晶界上碳化物析出較少，且未聚集長(zhǎng)大，粒狀貝氏體形態(tài)減少（圖4）；在迎火面金相檢驗(yàn)部位進(jìn)行硬度檢測(cè)，最小硬度為150HB。

c. 上次檢驗(yàn)中剛更換，實(shí)際使用年限在一個(gè)定期檢驗(yàn)周期內(nèi)的爐管，以編號(hào)J51、J62爐管為例，此類爐管迎火面母材金相組織為鐵素體+粒狀貝氏體+少量球狀碳化物，粒狀貝氏體轉(zhuǎn)化為球狀碳化物較少，組織基本正常（圖5、6）。在迎火面金相檢驗(yàn)部位進(jìn)行硬度檢測(cè)，根據(jù)粒狀貝氏體轉(zhuǎn)化為球狀碳化物的程度，硬度值分布在160HB～180HB。其中，圖5為編號(hào)J51爐管迎火面母材金相組織，該區(qū)域最小硬度為160HB；圖6為編號(hào)J62爐管迎火面母材金相組織，該區(qū)域最小硬度為180HB?？梢?jiàn)同等條件下粒狀貝氏體轉(zhuǎn)化為球狀碳化物越多，爐管硬度越低。

3.4""滲透檢測(cè)

采用DPT-5型滲透劑，對(duì)爐腔內(nèi)輻射管、爐腔外輻射管、對(duì)流管、注水管進(jìn)行抽查，發(fā)現(xiàn)爐外西側(cè)注水管R99母材存在多處氣孔，R108對(duì)接焊縫存在1處氣孔，按相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)擴(kuò)檢后未發(fā)現(xiàn)其他缺陷。以上缺陷均經(jīng)過(guò)具有相關(guān)返修資質(zhì)的單位修復(fù)后復(fù)檢合格。

3.5""超聲檢測(cè)

采用CTS-9009超聲檢測(cè)儀按照標(biāo)準(zhǔn)NB/T 47013.3—2015對(duì)滲透檢測(cè)部位進(jìn)行100%檢測(cè)，經(jīng)檢測(cè)氣孔深度約為1.5 mm，其他部位未發(fā)現(xiàn)缺陷。

4 "結(jié)果分析

焦化爐管檢驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)的問(wèn)題主要有高溫氧化腐蝕、高溫硫化物腐蝕、沖刷導(dǎo)致的壁厚輕微減薄、高溫脫碳導(dǎo)致的爐管外表面軟化、1Cr5Mo鋼發(fā)生碳化物球化導(dǎo)致的硬度及強(qiáng)度降低。其中，高溫氧化腐蝕、高溫硫化物腐蝕和沖刷導(dǎo)致的壁厚輕微減薄在正常情況下不會(huì)對(duì)爐管的安全運(yùn)行產(chǎn)生影響，但是結(jié)合高溫脫碳導(dǎo)致的爐管外表面軟化及球化導(dǎo)致的硬度及強(qiáng)度降低后，會(huì)對(duì)爐管的安全裕度產(chǎn)生重要影響。

粒狀貝氏體向球狀碳化物的轉(zhuǎn)變不但會(huì)導(dǎo)致?tīng)t管抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度降低，還會(huì)導(dǎo)致蠕變極限和持久強(qiáng)度下降。檢驗(yàn)過(guò)程中經(jīng)常不具備強(qiáng)度的試驗(yàn)條件，就需要一種比較準(zhǔn)確的硬度和強(qiáng)度之間的換算關(guān)系，通過(guò)測(cè)定硬度近似求出一個(gè)比較準(zhǔn)確的強(qiáng)度值。常用的強(qiáng)度換算公式為：強(qiáng)度=3.28×HV-221（適用于母材）；對(duì)于硬度不大于175HB的材料，常用的換算公式為：強(qiáng)度=3.55×HB?？梢?jiàn)，材料的強(qiáng)度越高，抗塑性變形能力越強(qiáng)，硬度值就越高。然后，根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中常用材質(zhì)的抗拉強(qiáng)度與維氏硬度、布氏硬度、洛氏硬度、肖氏硬度的對(duì)照表，編號(hào)J21、J22、J33～J35、J37～J39、J56～J59爐管迎火面最小硬度降為105HB，對(duì)應(yīng)的抗拉強(qiáng)度約373 MPa，大幅低于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的460 MPa；參考相關(guān)研究和試驗(yàn)情況，1Cr5Mo材質(zhì)焦化爐管在低于120HB的硬度下，屈服強(qiáng)度降至最低121 MPa[1]，與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的不小于210 MPa[3]降低了42%。許用應(yīng)力=屈服強(qiáng)度/安全系數(shù)，說(shuō)明許用應(yīng)力和屈服強(qiáng)度之間為正比關(guān)系，以1Cr5Mo材質(zhì)為例，在最大工作溫度500 ℃下，材料許用應(yīng)力為83.2 MPa，根據(jù)該正比關(guān)系得出1Cr5Mo材質(zhì)焦化爐管在低于120HB的硬度下許用應(yīng)力降低42%，計(jì)算得出許用應(yīng)力約48.3 MPa。

以材質(zhì)劣化較嚴(yán)重及壁厚減薄較嚴(yán)重的爐管（編號(hào)J21、J22、J33～J35、J37～J39、J56～J59爐管）為例，實(shí)測(cè)最小壁厚8.0 mm，硬度最小值為105HB，校核溫度取最大工作溫度500 ℃，校核壓力p取設(shè)計(jì)壓力4.0 MPa，材質(zhì)為1Cr5Mo，許用應(yīng)力[s]t取48.3 MPa。設(shè)焊縫接頭系數(shù)Ej=1.0，系數(shù)Y=0.4，爐管外徑D0=127 mm，腐蝕裕量C=1.0 mm，一個(gè)檢驗(yàn)周期為4年，則計(jì)算得到計(jì)算厚度ts為：

考慮上脫碳層深度約為1 mm，計(jì)算結(jié)果表明，正常工況下?tīng)t管仍能滿足設(shè)計(jì)條件下的強(qiáng)度要求，但是安全裕度較小。查閱相關(guān)資料，某煉油企業(yè)延遲焦化裝置在一個(gè)清焦周期（10個(gè)月）后，兩臺(tái)加熱爐陸續(xù)出現(xiàn)部分爐管貼片熱偶達(dá)到650 ℃清焦臨界條件的情況。根據(jù)GB/T 9948—2017中的規(guī)定，工作溫度達(dá)到500 ℃以上后，材料許用應(yīng)力會(huì)隨著溫度的升高明顯降低，例如500 ℃時(shí)材料的許用應(yīng)力為83.2 MPa，則當(dāng)溫度達(dá)到550 ℃時(shí)許用應(yīng)力降為29.9 MPa，溫度達(dá)到600 ℃時(shí)許用應(yīng)力降為20.6 MPa。可見(jiàn)，此類爐管在較小的安全裕度下無(wú)法保證設(shè)備的安全運(yùn)行，本次檢驗(yàn)建議對(duì)該批爐管進(jìn)行更換處理。

5 "結(jié)束語(yǔ)

焦化爐管在停車檢修時(shí)應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注輻射管的宏觀尺寸檢驗(yàn)、硬度檢驗(yàn)及金相檢驗(yàn)，重點(diǎn)關(guān)注爐管的蠕變、球化等損傷情況，以備及時(shí)更換受損爐管，保證設(shè)備的安全運(yùn)行。加熱爐日常運(yùn)行中嚴(yán)禁超溫超壓，爐管表面安裝在線監(jiān)測(cè)儀，以便及時(shí)調(diào)整爐內(nèi)溫度。及時(shí)檢查燃燒管的安裝位置，以防傾斜靠近發(fā)生舔管現(xiàn)象，避免爐管局部溫度過(guò)高。

使用單位應(yīng)當(dāng)不斷關(guān)注焦化加熱爐爐管結(jié)焦程度，通過(guò)先進(jìn)的工藝控制焦化加熱爐爐管結(jié)焦速率，延長(zhǎng)裝置運(yùn)行周期。停車檢修期安排有資質(zhì)的檢修單位對(duì)爐管進(jìn)行有針對(duì)性的檢驗(yàn)，及時(shí)發(fā)現(xiàn)缺陷，以防事故發(fā)生。

從國(guó)外引進(jìn)大型雙面輻射延遲焦化爐后，我國(guó)大型化焦化加熱爐快速發(fā)展，加熱爐的設(shè)計(jì)由早期的單面輻射、低流速、低表面平均熱強(qiáng)度爐型，逐漸發(fā)展至雙面輻射、高流速、高表面平均熱強(qiáng)度爐型。焦化雙面輻射箱式爐采用雙面輻射加熱，能夠使工件均勻加熱，提高加熱效率，采用模塊化設(shè)計(jì)，易于維護(hù)和更換，降低了維護(hù)成本，同時(shí)配備有智能控制系統(tǒng)，能夠?qū)崟r(shí)監(jiān)控和調(diào)節(jié)爐內(nèi)溫度，提高溫度控制精度，保證生產(chǎn)過(guò)程安全可靠。但也存在一定的不足：

a. 投資大。大型雙面輻射延遲焦化爐是一種大型設(shè)備，其建設(shè)和購(gòu)買成本較高，需要大量的資金投入。

b. 能耗高。由于該設(shè)備的運(yùn)行需要大量的熱量，因此能耗較高，運(yùn)行成本較大。

c. 操作復(fù)雜。大型雙面輻射延遲焦化爐的操作比較復(fù)雜，需要專業(yè)的操作人員和技術(shù)支持，以確保設(shè)備的正常運(yùn)行和安全生產(chǎn)。

d."維護(hù)困難。由于該設(shè)備的結(jié)構(gòu)和材質(zhì)較為特殊，因此維護(hù)難度大，需要專業(yè)的維修人員和技術(shù)支持。

e. 環(huán)保問(wèn)題。大型雙面輻射延遲焦化爐在生產(chǎn)過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生大量的廢氣和廢水，如果處理不當(dāng)，會(huì)對(duì)環(huán)境造成污染。

鑒于以上問(wèn)題，在選擇和使用大型雙面輻射延遲焦化爐時(shí)，需要充分考慮其弊端，并采取相應(yīng)的措施來(lái)降低負(fù)面影響。同時(shí)，也需要不斷改進(jìn)和升級(jí)設(shè)備，以提高其能效和環(huán)保性能，促進(jìn)石油化工行業(yè)的可持續(xù)發(fā)展。近年來(lái)，為了延緩結(jié)焦我國(guó)研究開發(fā)了一種階梯爐。階梯爐輻射室內(nèi)的熱場(chǎng)分布更為均勻，爐管表面最大熱強(qiáng)度大為降低，具有較高的平均熱強(qiáng)度，在延緩結(jié)焦方面取得了顯著成果。

分析已往鍋爐爆炸事故，發(fā)現(xiàn)爐管泄漏、爆裂是導(dǎo)致事故發(fā)生的主要原因，因此要求使用單位在運(yùn)行過(guò)程中時(shí)刻關(guān)注設(shè)備結(jié)焦情況，禁止超溫超壓使用，同時(shí)要求檢驗(yàn)單位在停車檢修過(guò)程中充分了解設(shè)備的失效模式，并有針對(duì)性地制定檢驗(yàn)方案，保證檢驗(yàn)質(zhì)量。檢驗(yàn)重點(diǎn)主要包括以下7方面：

a. 外觀質(zhì)量檢驗(yàn)，包括管子的表面和表面缺陷，例如裂紋、氣孔、殼等。管子表面應(yīng)平整、光潔，無(wú)明顯的溝槽或磨損痕跡，表面不應(yīng)有太多的氧化物、燒結(jié)物或銹痕等。

b. 尺寸檢驗(yàn)，包括管子的直徑、壁厚等，應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求和相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。

c."材質(zhì)檢驗(yàn)，主要檢查管子的材質(zhì)是否符合要求，可以采用光譜分析、硬度測(cè)試等手段進(jìn)行檢測(cè)。

d. 采用超聲波、射線、磁粉及滲透等方法對(duì)管子進(jìn)行無(wú)損檢測(cè)，以發(fā)現(xiàn)表面及內(nèi)部的缺陷和損傷。

e."對(duì)管子進(jìn)行耐壓試驗(yàn)，以檢驗(yàn)其承受壓力的能力。

f."對(duì)管子進(jìn)行彎曲試驗(yàn)，以檢驗(yàn)其承受彎曲的能力。

g."對(duì)管子進(jìn)行熱處理工藝檢查，以檢查其熱處理工藝是否符合要求。

綜上，設(shè)備的安全長(zhǎng)周期運(yùn)行需要使用單位、檢驗(yàn)單位雙方共同努力，為設(shè)備的安全運(yùn)行貢獻(xiàn)力量。

參 "考 "文 "獻(xiàn)

[1] 董雷云，劉長(zhǎng)軍，王志文.延遲焦化加熱爐輻射管材質(zhì)損傷分析[J].壓力容器，2002，19（4）：40-44.

[2] 中華人民共和國(guó)國(guó)家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局，中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì).承壓設(shè)備損傷模式識(shí)別：GB/T 30579—2022[S].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2022.

[3] 中華人民共和國(guó)國(guó)家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局，中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì).石油裂化用無(wú)縫鋼管：GB/T 9948—2017[S].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2017.

（收稿日期：2024-01-02，修回日期：2024-11-15）

作者簡(jiǎn)介：崔艷蘭（1986-），高級(jí)工程師，從事壓力容器、壓力管道定期檢驗(yàn)工作，cuiyanlan@qscce.com。

引用本文：崔艷蘭，常德衛(wèi)，張中利.延遲焦化加熱爐檢驗(yàn)檢測(cè)及整改[J].化工機(jī)械，2024，51（6）：000-000.