并網(wǎng)型交直交電源對船舶電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性影響的仿真分析

孫玉偉, 劉勇, 吳健, 袁成清, 湯旭晶*

(1. 武漢理工大學(xué)船海與能源動力工程學(xué)院, 湖北 武漢 430063;2. 武漢理工大學(xué)國家水運安全工程技術(shù)研究中心, 湖北 武漢 430063;3. 武漢理工大學(xué)交通部船舶動力工程技術(shù)交通行業(yè)重點實驗室, 湖北 武漢 430063;4. 武漢理工大學(xué)交通與物流工程學(xué)院, 湖北 武漢 430063)

0 引 言

為解決當(dāng)今船舶所面臨的日益嚴峻的能源與環(huán)境問題,全球船舶行業(yè)都在致力于研究新能源發(fā)電以及如何提高能源利用效率[1-2]。邊曉燕等[3]以安全穩(wěn)定運行為約束條件,通過建立遠海風(fēng)電場模型研究風(fēng)電在船舶上的應(yīng)用;QIU等[4]選取“中遠騰飛”汽車船研究了光伏系統(tǒng)安裝在船舶電力系統(tǒng)中的可行性;LARSEN等[5]調(diào)查了一種獨特的卡琳娜循環(huán)技術(shù),用于大型船用發(fā)動機的廢熱回收。風(fēng)能發(fā)電、余熱發(fā)電等新能源發(fā)電方式通過采用高速永磁同步發(fā)電機提高能源利用效率,但輸出的高頻交流電需要通過整流逆變裝置后并入船舶電網(wǎng)。根據(jù)電能變換側(cè)需要經(jīng)過整流逆變過程的特點,將此類發(fā)電裝置稱為并網(wǎng)型交直交電源。當(dāng)前針對并網(wǎng)型交直交電源在船舶上應(yīng)用的研究多集中在關(guān)鍵設(shè)備研制以及整流逆變設(shè)備控制研究上,較少關(guān)注實際工程應(yīng)用中的系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性問題,缺乏相關(guān)的理論指導(dǎo)。

并網(wǎng)型交直交電源雖然能夠提高船舶電力系統(tǒng)的電力電子化程度,但會加劇電網(wǎng)故障時的不穩(wěn)定性。并網(wǎng)型交直交電源對船舶電力系統(tǒng)的影響主要體現(xiàn)在以下3個方面:(1)并網(wǎng)型交直交電源改變了船舶電力系統(tǒng)的拓撲結(jié)構(gòu),使得系統(tǒng)能量傳輸路徑發(fā)生變化,同時電力電子設(shè)備的投入使得具有多時間尺度控制的船舶電力系統(tǒng)變得更為復(fù)雜,加大了解耦分析的難度[6]。文獻[7]從機電暫態(tài)過程角度將電力系統(tǒng)劃分為電磁暫態(tài)、機電暫態(tài)和中長期動態(tài)等3組變量,認為電力系統(tǒng)至少是3個時間尺度的動態(tài)系統(tǒng)。(2)并網(wǎng)變流器的控制策略直接決定并網(wǎng)型電源的工作特性,可以通過設(shè)置不同的控制策略滿足船舶電網(wǎng)的復(fù)雜需求。常規(guī)控制策略包含恒功率控制策略、恒壓恒頻控制策略、下垂控制策略、虛擬同步發(fā)電機(virtual synchronous generator,VSG)控制策略以及根據(jù)控制目標制定的針對性控制策略[8-10]。(3)并網(wǎng)型交直交電源通過變流器中的開關(guān)器件動作實現(xiàn)變流供電,沒有同步旋轉(zhuǎn)電源的轉(zhuǎn)軸和阻尼繞組,輸出的電磁功率不受功角方程制約,不能瞬時分擔(dān)系統(tǒng)狀態(tài)變化時的擾動功率,使系統(tǒng)抗擾動的能力下降[11-12]。

為研究并網(wǎng)型交直交電源對船舶電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的影響,本文在電力系統(tǒng)計算機輔助設(shè)計(power system computer aided design, PSCAD)軟件中搭建集成并網(wǎng)型交直交電源的船舶交直流混聯(lián)電力系統(tǒng)暫態(tài)仿真模型。通過功率外環(huán)和電流內(nèi)環(huán)的雙閉環(huán)形式實現(xiàn)VSG控制策略下的恒功率控制,分析并網(wǎng)型交直交電源在不同擾動下對船舶電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性影響的規(guī)律,研究三相短路故障時并網(wǎng)型交直交電源虛擬慣量對系統(tǒng)頻率的影響,從慣量支撐功率的角度解釋虛擬慣量對功率波動的支撐作用。

1 并網(wǎng)型交直交電源控制策略及系統(tǒng)仿真模型

1.1 并網(wǎng)型交直交電源的控制策略

恒功率控制策略可將并網(wǎng)型交直交電源輸出的有功功率和無功功率解耦后分別通過有功電流和無功電流進行控制,使輸出功率等于參考功率。恒功率控制策略常用功率、電流雙環(huán)的方式實現(xiàn),見圖1[13]。圖1中:uabc、iabc分別為變流器輸出的三相瞬時電壓和電流;ud、uq、id、iq分別為派克變換后的電壓分量和電流分量;Pgrid、Qgrid為功率實際值;Pref、Qref為給定的功率參考值;idref、iqref為電流控制指令;Ped、Peq為輸出調(diào)制信號;θ為變流器輸出電壓相位;L為濾波電感值。

圖1 恒功率控制策略原理

功率電流雙閉環(huán)的VSG控制就是在雙環(huán)控制基礎(chǔ)上增加功率的前級控制[14]。VSG控制策略通過模擬同步發(fā)電機的機械和勵磁特性對變流器進行控制,從而實現(xiàn)電壓和頻率調(diào)節(jié)[15]。VSG引入同步發(fā)電機轉(zhuǎn)子運動方程模擬同步發(fā)電機的機械特性:

(1)

式中:PT和PE分別為VSG輸入機械功率和輸出有功功率的實際值;J和D分別為虛擬慣量和阻尼系數(shù);ω0和ω分別為額定角頻率和實際角頻率;δ為功角。

圖2為結(jié)合原動機調(diào)節(jié)方程與轉(zhuǎn)子運動方程形成的有功-頻率控制器,其中Kω為有功-頻率下垂系數(shù)。該控制器的傳遞函數(shù)為

圖2 有功-頻率控制器

(2)

對式(2)進行變換處理,可得到角頻率與功率之間存在的關(guān)系:

(3)

式中:

(4)

由式(4)可知,阻尼系數(shù)、轉(zhuǎn)動慣量和調(diào)差系數(shù)均會影響τ和ξ的值,進而對并網(wǎng)型交直交電源的控制效果產(chǎn)生影響。

無功-電壓控制器模擬同步發(fā)電機的勵磁特性使VSG能夠進行電壓調(diào)節(jié)[17]。無功-電壓控制器見圖3,其中:U0為VSG的勵磁電壓;Uref為通過無功-電壓下垂環(huán)節(jié)得到的并網(wǎng)型交直交電源的輸出電壓幅值參考值。Uref計算式為

圖3 無功-電壓控制器

Uref=Un+(Qref-Qgrid)Ku

(5)

式中:Un為額定電壓有效值;Ku為無功-電壓下垂系數(shù)。

1.2 船舶電力系統(tǒng)仿真模型

圖4為某型船舶交直流混聯(lián)電力系統(tǒng)。該系統(tǒng)額定頻率為60 Hz,主配電板額定電壓為0.44 kV,分配電板額定電壓為0.22 kV,直流配電板額定電壓為0.75 kV。兩臺同步發(fā)電機組并聯(lián)運行,等比例分配有功功率和無功功率。電壓源變流器(voltage source converter,VSC)采用定直流電壓和定無功功率控制,其輸出功率由直流部分的負荷需求決定。超級電容采用定功率控制,直流電壓由VSC支撐。并網(wǎng)型交直交電源中的高速永磁發(fā)電機首先通過不控整流器將高頻交流電變?yōu)橹绷?再經(jīng)過并網(wǎng)逆變器將直流電變?yōu)?0 Hz工頻交流電,最后于交流主配電板饋入船舶電力系統(tǒng)。

圖4 某型船舶交直流混聯(lián)電力系統(tǒng)

同步發(fā)電機、感應(yīng)電機、直流電機、等效負荷等設(shè)備的主要參數(shù)見表1～3。變壓器的容量為200 kVA,原副邊變比為0.45/0.22。超級電容的電容量為30 F,等效內(nèi)阻為0.01 Ω。不控整流器的輸出端電壓為1.01 kV,并網(wǎng)型交直交電源的輸出功率為108.6 kW,并網(wǎng)節(jié)點選為主配電板。擾動案例1和2中,VSG控制策略的虛擬慣量為2 kg·m2,阻尼系數(shù)為2 N·m·s/rad。

表1 同步發(fā)電機參數(shù)

表2 交流負載參數(shù)

表3 直流負載參數(shù)

2 故障擾動時的系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性分析

2.1 三相短路故障影響

設(shè)置擾動案例1: 5 s時交流分配電板發(fā)生三相短路故障,5.2 s時故障清除。同步發(fā)電機的有功功率、同步發(fā)電機的功角、主配電板電壓、系統(tǒng)頻率、VSC輸出功率和直流配電板電壓在系統(tǒng)發(fā)生三相短路故障時的變化情況見圖5。

(a)同步發(fā)電機有功功率

由圖5可知,當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生三相短路故障時同步發(fā)電機輸出功率和同步發(fā)電機功角、交流配電板電壓、頻率等特征參數(shù)會在短時間內(nèi)發(fā)生大幅度波動,采用VSG控制策略的并網(wǎng)型交直交電源能夠參與改善系統(tǒng)參數(shù)的波動情形。圖5(a)中,VSG控制策略相對于恒功率控制策略能夠更快地實現(xiàn)功率穩(wěn)定,減小短路電流激增所帶來的影響。圖5(b)中,由于VSG模擬了調(diào)速系統(tǒng)的調(diào)頻環(huán)節(jié)并且引入了同步發(fā)電機的轉(zhuǎn)子運動方程,所以同步發(fā)電機輸出的功率同樣受功角方程制約。在輸出功率相同的情況下,采用VSG控制策略和恒功率控制策略時功角在經(jīng)過調(diào)節(jié)后均穩(wěn)定在0.162 5 rad,仍可看到采用VSG控制策略時功角偏差幅值較小。圖5(c)和5(d)中,VSG控制策略能夠有效參與電壓調(diào)節(jié)和頻率調(diào)節(jié)過程,無功電壓控制器中阻尼系數(shù)額外提供的阻尼效果延長了電壓到達峰值0.44 kV的時間,同時有功頻率控制器提供的虛擬慣量能夠在系統(tǒng)頻率跌落時提供短時支撐作用,有效抑制頻率的波動。圖5(e)和5(f)表明分配電板短路故障對主配電板產(chǎn)生的干擾間接影響了直流輸出功率和電壓,而并網(wǎng)型交直交電源對直流部分的影響較小。

2.2 突變負荷擾動影響

設(shè)置擾動案例2: 5 s時主配電板負荷突然跌落20%,7 s時恢復(fù)至初始負荷。同步發(fā)電機的有功功率、同步發(fā)電機的功角、主配電板電壓、系統(tǒng)頻率、VSC輸出功率和直流配電板電壓受突變負荷擾動時的變化情況見圖6。

由圖6可知,系統(tǒng)受到突變負荷擾動時同步發(fā)電機輸出功率和功角會出現(xiàn)瞬時跌落,交流配電板電壓、頻率等特征參數(shù)發(fā)生波動,采用VSG控制策略的并網(wǎng)型交直交電源能夠縮短系統(tǒng)恢復(fù)穩(wěn)定的時間。圖6(a)中,當(dāng)系統(tǒng)受到突變負荷擾動時,采用VSG控制策略時在6.1 s左右功率就可恢復(fù)穩(wěn)定值,采用恒功率控制策略時功率在負荷突變的5～7 s內(nèi)一直處于不穩(wěn)定狀態(tài),可見VSG控制策略對同步發(fā)電機有功調(diào)節(jié)的增益效果。圖6(b)中,采用VSG控制策略時功角特性在初始階段即可保持相對高的穩(wěn)定能力,但當(dāng)受到突變負荷擾動時功角跌落程度比采用恒功率控制策略時的大。在負荷恢復(fù)后,若采用VSG控制策略則功角恢復(fù)過程更為平緩,與功角初始值的差值也更小。從圖6(c)可以看出,VSG控制策略的電壓調(diào)節(jié)過程更為理想,電壓變化幅度為0.02 kV,當(dāng)負荷突然減小時電壓變化幅值比恒功率控制策略的低了0.01 kV,當(dāng)負荷突然增大時電壓變化幅值比恒功率控制策略的低了0.004 kV。圖6(d)中,相比于采用恒功率控制策略,采用VSG控制策略時頻率在暫態(tài)過程中的變化更小。尤其是在擾動發(fā)生的瞬間,VSG控制環(huán)節(jié)中的虛擬慣量能夠提供一部分電磁功率,防止頻率跌落過快。圖6(e)和6(f)中,由于VSG控制策略改善了系統(tǒng)交流部分的主要參數(shù),間接對VSC輸出功率和直流電壓起到微弱的調(diào)節(jié)作用。

綜合三相短路故障和負荷突變擾動工況的暫態(tài)分析結(jié)果可知,采用VSG控制策略時并網(wǎng)型交直交電源的功角、電壓和頻率等特征參數(shù)的變化規(guī)律與同步發(fā)電機的類似,能夠參與功率調(diào)節(jié)過程,改善系統(tǒng)參數(shù)變化。

3 虛擬慣量對船舶電力系統(tǒng)頻率特性的影響

船舶電力系統(tǒng)的慣性主要源于同步發(fā)電機和電動機等設(shè)備的轉(zhuǎn)動慣量,表現(xiàn)為阻止頻率變化的能力。在船舶交直流混聯(lián)電力系統(tǒng)中,并網(wǎng)型交直交電源和直流部分均會導(dǎo)致系統(tǒng)的慣性減小、抗擾動能力降低。采用VSG控制策略的并網(wǎng)型交直交電源既能向系統(tǒng)提供慣量,又具備電力電子設(shè)備的快速響應(yīng)特性,可以減小由系統(tǒng)發(fā)生功率缺額所導(dǎo)致的頻率偏差,從而改善船舶電力系統(tǒng)的頻率穩(wěn)定性。通過調(diào)節(jié)VSG控制中的虛擬慣量J,分析并網(wǎng)型交直交電源對船舶電力系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性的影響。以擾動案例1為基礎(chǔ),保持阻尼系數(shù)不變,電力系統(tǒng)的頻率在虛擬慣量分別為1、2、3 kg·m2時的變化情況見圖7。

圖7 頻率在虛擬慣量分別為1、2、3 kg·m2時的變化

由圖7可知,系統(tǒng)頻率受VSG控制策略的影響,在虛擬慣量不同時頻率的響應(yīng)情況也不同。在故障發(fā)生的瞬間,系統(tǒng)頻率在不平衡功率的作用下開始跌落,VSG通過虛擬慣量為系統(tǒng)提供短時的慣量支撐功率。因此在故障持續(xù)的5.0～5.2 s內(nèi),虛擬慣量越大,系統(tǒng)頻率跌落的程度越小,頻率變化的趨勢也更為平緩。在故障清除后,同步發(fā)電機組的調(diào)速系統(tǒng)動作,VSG的虛擬慣量持續(xù)發(fā)揮作用,但慣量支撐功率隨著同步發(fā)電機貢獻的增加逐漸減少。系統(tǒng)頻率在故障清除后的0.2 s內(nèi)達到頻率振蕩的最小值。對應(yīng)于虛擬慣量為1、2、3 kg·m2,頻率最小值分別為59.812、59.816和59.820 Hz。系統(tǒng)頻率在故障清除后的0.6 s內(nèi)達到頻率振蕩的最大值。對應(yīng)于虛擬慣量為1、2、3 kg·m2,頻率最大值分別為60.160、60.155和60.153 Hz。由于并網(wǎng)型交直交電源的滲透率不高,所能提供的虛擬慣量與同步旋轉(zhuǎn)設(shè)備的轉(zhuǎn)動慣量相比較小,故對系統(tǒng)頻率的影響程度較低。盡管如此,仍可以預(yù)見到隨著并網(wǎng)型交直交電源滲透率的提高,虛擬慣量值也會增大,VSG控制對頻率穩(wěn)定性的影響會更加突出。在6.9 s左右時,同步發(fā)電機組和VSG的調(diào)速環(huán)節(jié)和阻尼環(huán)節(jié)共同促使系統(tǒng)頻率恢復(fù)穩(wěn)定,虛擬慣量提供的慣量支撐功率為0,3種工況下的頻率調(diào)節(jié)曲線基本相同。

從上述分析可知,采用VSG控制策略的并網(wǎng)型交直交電源能在一定程度上提高船舶交直流混聯(lián)電力系統(tǒng)的慣性,并且能夠參與到頻率調(diào)節(jié)過程中,提高系統(tǒng)的頻率穩(wěn)定性。VSG控制策略模擬了同步發(fā)電機的轉(zhuǎn)子運動方程,同樣具有虛擬機械功率和虛擬電磁功率,因此并網(wǎng)型交直交電源的慣量支撐功率計算方法與同步發(fā)電機的相同。擾動案例1中采用VSG控制策略時的虛擬機械功率和虛擬電磁功率見圖8,慣量支撐功率見圖9。

圖8 VSG的暫態(tài)功率響應(yīng)特性

圖9 VSG的慣量支撐功率

從圖8可以看出,采用VSG控制策略時并網(wǎng)型交直交電源在系統(tǒng)發(fā)生三相短路故障時同樣會出現(xiàn)瞬時功率跌落,虛擬機械功率受慣性影響不能及時響應(yīng),存在0.01 s的延時,此時虛擬電磁功率已經(jīng)由108.6 kW跌落至106.0 kW。在5.020 s時VSG檢測到系統(tǒng)頻率跌落,同時迅速增發(fā)電磁功率,在5.184 s時達到電磁功率最大值110.6 kW。此時同步發(fā)電機調(diào)速系統(tǒng)開始動作,頻率在同步發(fā)電機調(diào)速系統(tǒng)的作用下開始做阻尼運動。在頻率做衰減振蕩時,VSG輸出的虛擬電磁功率減小,同時機械功率與電磁功率的變化幅度趨于一致。從圖9可知,在并網(wǎng)容量為108.6 kW,虛擬慣量為2 kg·m2,阻尼系數(shù)為2 N·m·s/rad的情況下,VSG在系統(tǒng)發(fā)生暫態(tài)事件時能夠增發(fā)的最大慣量支撐功率為2.287 kW,能夠吸收的最大慣量支撐功率為1.751 kW。VSG的慣量支撐功率在6.1 s時徹底消失,而系統(tǒng)頻率在6.1 s時仍未恢復(fù)穩(wěn)定。因此,虛擬慣量對系統(tǒng)功率波動的支撐作用只能持續(xù)1.08 s,且作用效果不斷衰減。在6.1 s后系統(tǒng)頻率主要由同步發(fā)電機進行調(diào)節(jié),VSG控制僅通過有功頻率控制器和阻尼作用影響系統(tǒng)頻率,但在調(diào)節(jié)能力上與同步發(fā)電機相差很大。

4 結(jié) 論

本文聚焦于并網(wǎng)型交直交電源對船舶電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的不確定性影響問題,分析短路故障和突變負荷擾動情況下并網(wǎng)型交直交電源對船舶電力系統(tǒng)的影響,深入探討采用VSG控制策略時并網(wǎng)型交直交電源的虛擬慣量對船舶電力系統(tǒng)頻率的支撐問題。通過研究得到如下結(jié)論:

(1)發(fā)生三相短路故障時系統(tǒng)特征參數(shù)的波動比受到突變負荷擾動時的劇烈,其中采用VSG控制策略時主配電板電壓的變化在兩種情況下的區(qū)別最明顯,受到突變負荷擾動時電壓波動為0.02 kV,僅相當(dāng)于發(fā)生三相短路故障時電壓波動0.11 kV的18.2%。

(2)發(fā)生短路故障時采用VSG控制策略的并網(wǎng)型交直交電源能夠抑制特征參數(shù)的波動,5.2 s時的系統(tǒng)的頻率跌落幅度比采用恒功率策略時的低0.15 Hz;受到突變負荷擾動時采用VSG控制策略的并網(wǎng)型交直交電源能夠縮短特征參數(shù)恢復(fù)穩(wěn)定的時間,特別是在采用VSG控制策略時同步發(fā)電機有功功率在6.1 s時恢復(fù)穩(wěn)定,采用恒功率策略時同步發(fā)電機功率在5～7 s始終處于不穩(wěn)定狀態(tài)。

(3)當(dāng)VSG控制策略的阻尼系數(shù)為2 N·m·s/rad時,虛擬慣量為1、2、3 kg·m2分別對應(yīng)的頻率變化范圍為59.812～60.160 Hz、59.816～60.155 Hz、59.820～60.153 Hz,系統(tǒng)頻率偏差隨虛擬慣量增大而減小。

(4)當(dāng)VSG控制策略的阻尼系數(shù)為2 N·m·s/rad、虛擬慣量為2 kg·m2時,并網(wǎng)型交直交電源在系統(tǒng)發(fā)生暫態(tài)過程中能夠提供-1.750～2.297 kW的慣量支撐功率,在系統(tǒng)頻率變化時能夠起到有效的支撐作用,但只能持續(xù)1.08 s,維持時間較短,后續(xù)的頻率調(diào)節(jié)過程主要由同步發(fā)電機完成。