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    玉鋼煉鐵廠釩鈦礦冶煉爐前技術(shù)進(jìn)步

    2023-12-26 08:40:14楊敬
    昆鋼科技 2023年3期
    關(guān)鍵詞:炮泥渣鐵主溝

    楊敬

    (玉溪新興鋼鐵有限公司煉鐵廠)

    1 前言

    玉鋼兩座450 m3高爐先后于2008 年1 月和5月開(kāi)始冶煉釩鈦礦,初期因原燃料條件差,設(shè)備設(shè)施不全,釩鈦礦冶煉操作經(jīng)驗(yàn)不足,造成爐內(nèi)易憋風(fēng),崩、滑料和掛料較多,爐溫波動(dòng)相當(dāng)大,風(fēng)、渣口破損頻繁。由于釩鈦礦冶煉的特殊性,品位低、渣量大、渣鐵流動(dòng)性差,易粘溝,經(jīng)常出現(xiàn)渣鐵溝放死,渣鐵不能及時(shí)排凈,爐前勞動(dòng)強(qiáng)度大幅增加,整個(gè)高爐生產(chǎn)極為被動(dòng),一度影響到釩鈦礦冶煉進(jìn)程及生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)的突破。隨著爐前操作過(guò)程嘗試及管理經(jīng)驗(yàn)的積累,爐況逐步得到穩(wěn)定提升,加之爐前體系制度的建立,從操作和管理水平上都得到提高,再通過(guò)配備機(jī)械設(shè)備及系統(tǒng)升級(jí)改造等措施,為大高爐順利開(kāi)展釩鈦礦冶煉及提升冶煉強(qiáng)度改善經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)積累了經(jīng)驗(yàn)。

    2 爐前操作技術(shù)管理

    2.1 主鐵溝保溫措施改進(jìn)

    玉鋼以前的兩座450 m3高爐都只有一個(gè)出鐵口和一個(gè)出渣口,由于釩鈦礦冶煉的特殊性,釩鈦鐵水與普通礦鐵水相比粘度大,流動(dòng)性差,溫降快,容易粘溝粘壩,造成鐵損增加,人工清理困難,耗時(shí)長(zhǎng),增加了爐前工勞動(dòng)強(qiáng)度,有時(shí)因爐前不能按時(shí)具備出鐵條件造成爐內(nèi)被動(dòng)減風(fēng)操作,一度影響釩鈦礦冶煉進(jìn)程及突破;1 080 m3高爐設(shè)計(jì)有兩個(gè)鐵口和一個(gè)事故渣口,由于產(chǎn)量提升,出鐵時(shí)間延長(zhǎng),兩個(gè)鐵口交叉出鐵,為了減少溫降,降低爐前工勞動(dòng)強(qiáng)度,傳統(tǒng)的小高爐主鐵溝、鐵溝的耐火材料及貯鐵方式是不能滿足大高爐釩鈦礦冶煉實(shí)際保溫要求。

    耐火材料選擇上可與耐材供應(yīng)廠家溝通,根據(jù)釩鈦渣鐵侵蝕機(jī)理對(duì)主鐵溝耐火澆注料進(jìn)行專(zhuān)業(yè)配制,選用理化性能具備耐渣鐵沖刷、防爆、抗侵蝕,又能起到保溫且使用壽命長(zhǎng)的Al2O3-SiC碳質(zhì)快干澆注料作為主鐵溝耐火材料,提高抗渣性,降低氣孔率(詳見(jiàn)表1)。

    表1 耐火澆注料理化性能

    貯鐵方式選擇上玉鋼小高爐主鐵溝采用傳統(tǒng)分段成型溝設(shè)計(jì),未采用貯鐵式設(shè)計(jì),冶煉釩鈦礦后也嘗試進(jìn)行改造使用貯鐵式主鐵溝,但由于鐵水產(chǎn)量低,單鐵口出鐵間隔時(shí)間長(zhǎng),主溝內(nèi)渣鐵溫降快,加之主溝短,渣鐵不能得到很好的分離,渣中帶鐵多,鐵損上升,貯鐵式主鐵溝沒(méi)有使用成功;大高爐主鐵溝考慮到這幾點(diǎn)改造采用了使用壽命長(zhǎng)、渣鐵分離好的高爐爐前貯鐵式主溝,它分為主溝前段、后段、中間段及沙壩段構(gòu)成,在澆注主溝過(guò)程中有意加厚落鐵點(diǎn)的溝幫厚度,主溝前段的溝幫寬度略小于主溝后段的溝幫寬度,中間段的溝道寬度為擴(kuò)展的梯形連接主溝前段和后段,沙壩段接主溝后段的側(cè)方,中心垂直于主溝后段的中心軸線,沙壩段的溝幫寬度為倒梯形。通常情況下主溝內(nèi)貯部分鐵水,在出鐵時(shí)鐵口噴出的渣鐵不直接沖擊溝底內(nèi)襯,減輕了主溝耐材受沖擊和磨損程度,每次出完鐵后可選用碳化谷殼(詳見(jiàn)表2)或焦粉在主鐵溝內(nèi)覆蓋增加保溫效果,同時(shí)增加溝蓋板,減少溝襯急冷急熱的影響,通過(guò)提高澆注時(shí)水量控制、烘烤步驟時(shí)間等操作,延長(zhǎng)主溝使用時(shí)間從而提升保溫效果減少耐材的消耗。

    表2 碳化谷殼理化指標(biāo)

    2.2 鐵口維護(hù)

    連續(xù)生產(chǎn)的高爐為了保持爐況穩(wěn)定,均衡穩(wěn)定的出鐵目標(biāo)必須按照規(guī)定時(shí)間打開(kāi)鐵口出鐵,鐵口維護(hù)的好壞直接影響到出鐵的效果。玉鋼小高爐只有一個(gè)鐵口靠勤放上渣減少釩鈦爐渣對(duì)鐵口的侵蝕,但是由于釩鈦爐渣粘稠、夾鐵多,容易造成渣口冷卻水套頻繁破損,高爐被動(dòng)頻繁加減風(fēng)更換操作,鐵口出鐵壓力增加,維護(hù)困難,嚴(yán)重影響了高爐爐況順行和指標(biāo)強(qiáng)化。大高爐雖然不放上渣,利用多鐵口交替出鐵方式,但釩鈦爐渣對(duì)鐵口的侵蝕性較強(qiáng),容易出現(xiàn)鐵口淺、見(jiàn)渣率下降、二次開(kāi)口、噴濺嚴(yán)重的情況,不僅大大增加爐前工的勞動(dòng)強(qiáng)度,而且打亂了出鐵秩序,給正常的出鐵安排帶來(lái)困難。玉鋼冶煉釩鈦礦的高爐由于入爐原料品位低、渣量大、炮泥質(zhì)量差、鐵口深度控制、鉆頭大小使用、操作維護(hù)等原因都會(huì)對(duì)鐵口維護(hù)存在很大影響,從而制約高爐強(qiáng)化冶煉的順利進(jìn)行,因此維護(hù)好鐵口對(duì)釩鈦礦的強(qiáng)化冶煉意義十分重大。

    2.2.1 炮泥質(zhì)量提升

    無(wú)水炮泥質(zhì)量是玉鋼釩鈦礦冶煉高爐鐵口維護(hù)首先考慮的問(wèn)題,普通礦冶煉使用的炮泥是不能滿足釩鈦礦冶煉要求的,要改進(jìn)無(wú)水炮泥配方以適應(yīng)釩鈦礦的冶煉,使鐵口深度合理,鐵口過(guò)淺或過(guò)深都會(huì)對(duì)爐況造成影響,一般合理鐵口深度應(yīng)大于鐵口區(qū)爐襯的厚度1.2~1.5 倍??紤]到釩鈦礦渣鐵特性,選擇無(wú)水炮泥要具有快干、速硬性能,能在較短時(shí)間內(nèi)硬化,以及良好的塑性,具有較高強(qiáng)度,對(duì)泥炮磨損小,堵口容易,開(kāi)口性能好,能順利地從泥炮中推入鐵口,填滿鐵口通道深度。玉鋼大高爐還考慮耐高溫渣鐵長(zhǎng)時(shí)間的沖刷和侵蝕,在出鐵過(guò)程中,保證鐵流穩(wěn)定,不發(fā)生鐵口通道孔徑擴(kuò)大、渣鐵流量加大,體積穩(wěn)定性能好,具有一定的氣孔率,不漏鐵,中途不易斷,保證鐵口密封好,揮發(fā)分低,有較好的透氣性,黏附強(qiáng)度高,易形成磨菇狀侵蝕面,延長(zhǎng)鐵口深度,保護(hù)爐缸,壓炮時(shí)間短、燒結(jié)速度快,不發(fā)生噴濺等異常情況。有時(shí)還要根據(jù)大高爐冶煉強(qiáng)度的不同,隨時(shí)調(diào)整炮泥的配比,以滿足高爐強(qiáng)化冶煉,對(duì)環(huán)境不產(chǎn)生污染,為爐前工創(chuàng)造良好的工作環(huán)境。玉鋼小高爐鐵口深度控制在1.5~1.8 m 左右,確保每天出鐵15~19爐,大高爐控制在2.8~3.1 m 左右,每天出鐵13~16 爐。玉鋼高爐通過(guò)試驗(yàn)摸索選擇無(wú)水炮泥的理化性能指標(biāo)如下(見(jiàn)表3)。

    表3 無(wú)水炮泥理化指標(biāo)

    2.2.2 鐵口深度控制

    高爐堵口時(shí)精準(zhǔn)打泥量控制是鐵口深度的關(guān)鍵。釩鈦礦冶煉的高爐鐵口堵口打泥時(shí)阻力大,考慮填充鐵口通道及形成保護(hù)泥包,打泥量控制在合適的范圍,打入太多,多余的泥會(huì)被壓入爐缸將混合粘稠的釩鈦渣鐵增加下次出鐵難度,還會(huì)導(dǎo)致泥包過(guò)度向爐內(nèi)延伸,出現(xiàn)鐵口太深難開(kāi)情況,影響高爐及時(shí)出凈渣鐵。為精確控制打泥量,大高爐在2 臺(tái)泥炮上安裝了兩套打泥流量標(biāo)尺,爐前堵口時(shí)可以根據(jù)標(biāo)尺精確控制打泥量。

    為保證鐵口深度及泥包穩(wěn)定,大高爐經(jīng)過(guò)大量摸索嘗試,總結(jié)出了二次打泥技術(shù)。炮泥被打入鐵口后,壓力越大,炮泥在鐵口內(nèi)填充的密實(shí)度就越大,抗渣鐵水侵蝕的能力也就越好,出鐵時(shí)間就越長(zhǎng),二次打泥技術(shù)就是通過(guò)再次打泥提高打泥壓力,從而壓實(shí)孔道炮泥,形成穩(wěn)定的泥包,實(shí)現(xiàn)出鐵的穩(wěn)定。首先,高爐在兩個(gè)出鐵操作室安裝2個(gè)壓力表將打泥壓力實(shí)時(shí)值直接顯示,在堵口時(shí)能實(shí)時(shí)顯示。然后每次堵口時(shí)觀察打泥壓力情況,一旦打泥壓力低于210 bar,及系統(tǒng)上限壓力的80 %,就先打入正常泥量的80 %~90%,間隔20~30 s 之后進(jìn)行二次打泥,二次打泥時(shí)間控制30 s 左右,二次打泥后壓力如果仍然低于210 bar,可以進(jìn)行三次四次補(bǔ)壓,但最多不超過(guò)四次,盡量提高壓力到達(dá)系統(tǒng)壓力的80 %以上。通過(guò)堵口技術(shù)的改進(jìn)鐵口深度明顯好轉(zhuǎn),深度合格率從87 %提高到95 %以上,過(guò)去開(kāi)口時(shí)易在2.1 m 左右出現(xiàn)紅鐵口的現(xiàn)象也明顯減少。

    2.3 日常操作技術(shù)進(jìn)步

    為了維持合理的鐵口深度,爐外工長(zhǎng)根據(jù)爐況及風(fēng)壓、風(fēng)量、爐溫、出鐵間隔時(shí)間等參數(shù)情況選擇安排適宜的開(kāi)口機(jī)鉆頭大小,大于或小于控制的鐵口深度要選用直徑不同的鉆頭配合出鐵,鐵口淺易噴濺,鉆頭應(yīng)選小一點(diǎn),一般選用55 mm 鉆頭開(kāi)鐵口出鐵;鐵口深出鐵時(shí)間長(zhǎng)應(yīng)選大一點(diǎn),一般選用65 mm 鉆頭開(kāi)鐵口出鐵。正常情況下玉鋼釩鈦礦冶煉為了提高一次開(kāi)穿率,確保按時(shí)出鐵,采取分段開(kāi)口技術(shù),先選用65 mm 鉆頭開(kāi)1.1 m 距離,再換成55 mm 鉆頭一次開(kāi)穿。

    當(dāng)?shù)V石品位較低,渣量較大時(shí),釩鈦爐渣在爐內(nèi)停留時(shí)間越長(zhǎng)將增加爐渣的黏度,進(jìn)一步導(dǎo)致渣鐵難以排放,因此必須增加出渣鐵次數(shù)。小高爐冶煉上渣排放情況直接影響爐況及出鐵,上渣放得好,能有效減小鐵口壓力,縮短爐渣在爐內(nèi)的停留時(shí)間,改善爐渣性能,使渣鐵易排凈,減少鐵口維護(hù)的同時(shí)減小勞動(dòng)強(qiáng)度,釩鈦礦冶煉的爐渣中帶鐵比普通礦冶煉多,特別是爐況欠順的情況下,極易燒壞渣口小套,因此需要適當(dāng)增加排放次數(shù),減少單次排放時(shí)間,一旦發(fā)現(xiàn)渣中帶鐵應(yīng)立即封堵。大高爐不放上渣,有時(shí)采用兩鐵口無(wú)間隔出鐵模式盡快出凈渣鐵,保障爐況連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。

    3 爐前機(jī)械設(shè)備改進(jìn)

    由于粘度大,釩鈦渣鐵特別容易粘溝,渣中帶鐵較多,相同體積的爐渣比普通礦冶煉時(shí)的爐渣要重許多,尤其特殊爐況情況下造成爐前工作量大幅度增加,渣鐵溝清理困難,要保障釩鈦礦冶煉順利開(kāi)展一般需要增加爐前操作人員數(shù)量并配備爐前機(jī)械設(shè)備配合處理,這樣一來(lái)爐前人工成本及設(shè)備備件費(fèi)用務(wù)必就會(huì)上升。玉鋼高爐通過(guò)摸索實(shí)踐,對(duì)爐前挖機(jī)、裝載機(jī)進(jìn)行相應(yīng)改造,提高了工作效率,也為爐前控制人工成本及設(shè)備備件費(fèi)用起到很好的作用。裝載機(jī)的改造只需要對(duì)鏟斗水平面的鋼板進(jìn)行增寬焊接處理即可,這樣既增加了鏟斗容積,也為收集釩鈦爐渣操作提供便利(見(jiàn)圖1)。挖機(jī)主要配合清理渣鐵溝粘結(jié)物,保持溝壩通暢,由于出鐵的需要,粘溝的高溫渣鐵人工難以清理,就急需挖機(jī)處理,挖機(jī)操作時(shí)合金釬桿就會(huì)長(zhǎng)時(shí)間接觸高溫,釬桿頭就很容易燒壞增加成本,而且清理下來(lái)的渣鐵也很難拿出鐵溝,為了降低合金釬桿消耗及解決溝內(nèi)渣鐵,對(duì)廢舊釬桿進(jìn)行改造再利用(見(jiàn)圖2)。

    圖1 裝載機(jī)鏟斗改造

    圖2 廢舊釬桿改造

    4 爐前特殊爐況操作

    高爐長(zhǎng)期休風(fēng)檢修或風(fēng)口冷卻設(shè)備損壞更換后復(fù)風(fēng),爐況的恢復(fù)進(jìn)程快慢取決于能否及時(shí)將涼渣鐵排放出來(lái)。由于長(zhǎng)時(shí)間休風(fēng),爐缸內(nèi)渣鐵溫度低,尤其釩鈦礦冶煉的高爐,爐缸內(nèi)高熔點(diǎn)鈦混合粘結(jié)物偏多,復(fù)風(fēng)后爐缸溫度還不能快速達(dá)到正常溫度,渣鐵流動(dòng)性很差,以前爐前操作就是接到出鐵指令后,操作工利用開(kāi)口機(jī)鉆開(kāi)鐵口,鉆不動(dòng)時(shí)采取氧燒的方式操作,這樣的操作需要一定時(shí)間才能打開(kāi)鐵口,對(duì)冶煉釩鈦礦的高爐有時(shí)不太適用,鐵口不能及時(shí)打開(kāi),會(huì)導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)憋風(fēng)影響恢復(fù)進(jìn)程。玉鋼1 080 m3高爐通過(guò)摸索嘗試并形成體系制度,復(fù)風(fēng)前13 小時(shí)從兩個(gè)鐵口埋入氧槍對(duì)爐缸進(jìn)行加熱,大量氧氣進(jìn)入爐缸后能夠快速加熱焦炭和冷渣鐵,從而提高渣鐵溫度快速改善流動(dòng)性,同時(shí)也為復(fù)風(fēng)后能夠按時(shí)打開(kāi)鐵口出鐵縮短爐況恢復(fù)時(shí)間提供保障(見(jiàn)表4)。

    表4 特殊爐況恢復(fù)正常時(shí)間

    5 技術(shù)進(jìn)步的效果

    玉鋼1 080 m3高爐通過(guò)多年釩鈦礦冶煉的不斷摸索和創(chuàng)新,爐前管理體系完善,爐前操作技術(shù)取得了長(zhǎng)足的進(jìn)步,爐前事故大幅減少,出鐵實(shí)現(xiàn)了均衡穩(wěn)定,爐前各項(xiàng)操作指標(biāo)都取得了長(zhǎng)足的進(jìn)步,主要的技術(shù)指標(biāo)見(jiàn)表5。

    表5 玉鋼1 080 m3 高爐爐前主要操作指標(biāo)

    6 結(jié)語(yǔ)

    (1)改進(jìn)主鐵溝、鐵溝的耐火材料及貯鐵方式主溝溫降控制到30℃以?xún)?nèi);

    (2)在主鐵溝內(nèi)覆蓋碳化谷殼或焦粉;同時(shí)增加溝蓋板,減少溝襯急冷急熱的影響;提高澆注時(shí)水量控制、烘烤步驟時(shí)間等操作,可延長(zhǎng)主溝使用時(shí)間,從而提升保溫效果減少耐材的消耗;

    (3)通過(guò)改善炮泥質(zhì)量,精確控制打泥量及堵口技術(shù)的改進(jìn),小高爐鐵口深度控制在1.5~1.8 m 左右,確保每天出鐵15~19 爐,大高爐控制在2.8~3.1 m左右,保障了每天出鐵在13~16爐,可提升鐵口深度合格率從87 %提高到95 %以上;

    (4)采取分段開(kāi)口技術(shù)鐵口開(kāi)穿率從85 %提高到93.7 %,兩鐵口無(wú)間隔出鐵模式可減少爐內(nèi)憋風(fēng)現(xiàn)象;

    (5)長(zhǎng)期休風(fēng)檢修或風(fēng)口冷卻設(shè)備損壞更換后復(fù)風(fēng),復(fù)風(fēng)前13 小時(shí)從兩個(gè)鐵口埋入氧槍對(duì)爐缸進(jìn)行加熱,能夠快速加熱焦炭和冷渣鐵,可提高渣鐵溫度快速改善流動(dòng)性,可為復(fù)風(fēng)后能夠按時(shí)打開(kāi)鐵口出鐵縮短爐況恢復(fù)時(shí)間提供保障。

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