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    HB10-550型GIS斷路器合閘同期不合格原因分析及處理

    2023-12-26 10:55:50陳文劍
    機電信息 2023年24期
    關鍵詞:液壓油合閘三相

    陳文劍

    (廣東粵電靖海發(fā)電有限公司,廣東 揭陽 515223)

    0 引言

    氣體絕緣全封閉組合電器(GasInsulatedSwitchgear,GIS)有著結構緊湊、占地面積小、維護量小、可靈活用于戶內或戶外的優(yōu)點,如今廣泛用于變電站、電廠等發(fā)輸配電系統(tǒng)中[1]。GIS由不同SF6氣室部件罐體組成,包括斷路器、隔離開關、接地開關、避雷器、互感器和導體等部件,GIS斷路器是GIS中用于實現(xiàn)傳輸電流通斷及故障電流切除的重要部件,其性能好壞決定著GIS能否穩(wěn)定安全運行。GIS斷路器由操動機構和滅弧室組成,滅弧室可將開斷電流時的電弧迅速熄滅,操動機構控制著斷路器的準確動作,操動機構的可靠性是斷路器正常運行的重要保證,斷路器三相相間合閘不同期需不大于5 ms,分閘不同期不大于3 ms,斷路器動作不同期時間過大會導致斷路器動靜觸頭間產生過電壓,嚴重時可能引起斷路器爆炸[2]。斷路器不同期合閘也會引起電網震蕩,威脅電網的穩(wěn)定運行。

    1 設備信息

    HB10-550型GIS生產廠家為法國維奧輸配電(VATECH-T&D)公司,出廠時間為2005年6月,2011年安裝、投運,額定電壓550 kV,額定母線、進線、出線電流為4 000 A,斷路器型號為GDHB2,操動機構為液壓氮氣儲能,液壓操動機構工作壓力最高33.6 MPa,最低25 MPa,報警壓力28 MPa,閉鎖壓力25 MPa,分合閘回路額定電壓為DC110 V。

    2 現(xiàn)場情況

    2018-07-08T14:17:17,HB10-550型GIS 5023開關遠控合閘,自投運以來首次出現(xiàn)明顯合閘不同期現(xiàn)象,故障錄波圖顯示C相輔助開關接點滯后A、B相大約970 ms后合閘,如圖1所示。

    圖1 7月8日5023開關遠控合閘后故障錄波圖

    2018-08-12T01:58:00,HB10-550型GIS 5023開關遠控合閘,A、B兩相合閘成功,C相一直沒有合閘成功,2.5 s后,斷路器本體三相不一致保護動作,同時將5023開關A、B兩相跳開。12日白天,測量三相合閘線圈阻值無異常,再多次對5023開關進行合閘操作,就地、遠方合閘均正常。

    2018年8月16日,為了確保開關可靠動作,更換5023 C相開關合閘線圈,并進行開關機械特性試驗,試驗數(shù)據(jù)正常,如表1所示。試驗后經過多次傳動也未發(fā)現(xiàn)異常。

    表1 5023開關機械特性試驗數(shù)據(jù)單位:ms

    此后,對每次5023開關合閘不同期情況進行跟蹤,匯總如表2所示。

    表2 5023開關合閘不同期情況匯總

    2018-08-20T09:51:15,5023開關遠控帶負荷合閘,C相電流和輔助開關接點變位都滯后A、B相大約176 ms,C相電流和C相輔助開關接點變位是相對應的,可知C相開關確實滯后合閘,排除了是輔助開關接點異常導致故障錄波中C相顯示滯后的可能性。

    3 故障排查及原因分析

    鑒于5023開關合閘不同期反復并偶發(fā)出現(xiàn),為排查故障、分析原因、徹底處理,2018年10月12日,將開關申請停電進行詳細檢查。

    3.1 排查控制回路

    首先對控制回路進行檢查,在匯控柜內對調B、C兩相合閘控制回路,同時利用示波器對三相合閘線圈電壓進行記錄,對比三相合閘不同期性與合閘線圈電壓翻轉時間和幅值,以明確缺陷是出現(xiàn)在控制回路上還是操作機構中。在最初幾次合閘操作中,三相同期性均能滿足要求。16:25再次進行合閘操作時,開關出現(xiàn)了較明顯的不同期現(xiàn)象,滯后相仍為C相,滯后時間為167 ms,而示波器顯示合閘線圈電壓翻轉時間和幅值均無明顯差異,三相線圈得電時差為0.3 ms,且檢查三相合閘控制回路的直阻大小基本一致:A相為56.8 Ω,B相為54.2 Ω,C相為56.1 Ω。

    由此可判斷控制回路正常,故障原因應為操作機構存在異常,導致5023開關出現(xiàn)偶發(fā)性合閘不同期現(xiàn)象。

    3.2 排查操作機構

    HB10-550型GIS斷路器的三相操動機構共用一套液壓儲能裝置,高壓液壓油經油泵泵出后,通過分配器供給到三相各自的操動機構,各相操動機構動作后的低壓油再回到同一個油箱中,油壓低動作輔助開關測量的是三相共同的儲能壓力。

    操動機構發(fā)生不同期故障的原因可能有動作線圈和機構頂針粘連卡澀,導致機構不靈活,動作滯后;控制閥液壓回路內部存在氣體,導致液壓油傳遞壓力時間延后,機構隨之延后動作;儲能筒內存在油氣混合的情況,導致儲能壓力過大或過小,機構動作時的速度與設計值不一致。

    首先對液壓系統(tǒng)接入精密油壓表,進行釋壓并切斷儲能電源,保證機構內無高壓油存在,避免機構誤動或高壓油對人造成傷害,液壓油壓力降為零后拆卸操動機構線圈和機構頂針進行活動,并未發(fā)現(xiàn)有粘連卡澀現(xiàn)象。

    回裝操動機構線圈和機構頂針,關閉釋壓閥,對設備的液壓系統(tǒng)重新建壓,記錄建壓完成后三相連通情況下儲能氮氣預充壓力,對液壓系統(tǒng)進行釋壓,當壓力下降到零后,對高壓油分配器A、B、C三相管道的連接部位分別進行兩相、兩相的拆卸與封堵(即:封堵AB相、封堵AC相、封堵BC相),然后對第三相(C、B、A)分別進行測試,在單相連通的情況下重新建壓并進行單相分合閘,測試單相氮氣預充壓力、液壓系統(tǒng)建壓時間、單相的合閘時間及合閘壓降、單相的分閘時間及分閘壓降(分閘1、分閘2),對三相的測試結果進行對比,并未發(fā)現(xiàn)有壓力、時間異常問題。

    對操動機構液壓回路進行排氣檢查,首先進行釋壓并切斷儲能電源,通過手動建壓閥給液壓系統(tǒng)建立一個較低的壓力,然后對液壓系統(tǒng)各處排氣閥連通排氣管排氣,發(fā)現(xiàn)三相的控制閥均有氣體排出,C相液壓系統(tǒng)內部的氣體相對A相和B相更明顯,氣泡較多,排氣的時間更長。

    3.3 原因分析

    開關液壓工作原理圖如圖2所示,當合閘信號發(fā)出后,電磁閥驅動控制閥8動作,高壓系統(tǒng)在合閘節(jié)流閥附近迅速下降,雙向閥5在復位彈簧作用下向下動作,高壓通過雙向閥進入分閘回路。關閉分閘動力閥,打開合閘動力閥,高壓同時進入工作缸活塞上部及下部,由于活塞上下面積差異,高壓驅動活塞向下運動,完成合閘過程。

    圖2 操動機構液壓原理圖

    通過液壓工作原理可知,合閘的速度是由合閘節(jié)流閥控制,節(jié)流閥內徑過大或者過小都會導致合閘失敗。根據(jù)故障現(xiàn)象分析,開關故障具有偶發(fā)性,且每次故障時間不同,顯然不是節(jié)流閥內徑過大造成的,因此節(jié)流閥內徑過小可能是開關合閘故障的主要原因。節(jié)流閥內徑過小,在液壓油正常流過時對合閘速度影響不大,但當液壓系統(tǒng)內部存在較多氣體時,氣泡通過節(jié)流閥會膨脹堵塞閥通道,造成壓降的時間被推遲,且推遲的時間因為氣泡的大小和數(shù)量而不同,從而導致開關動作時間滯后。

    4 故障處理措施及預防

    現(xiàn)場更換備用的一相液壓單元的控制模塊,含一級合閘閥、一級分閘閥、合閘節(jié)流閥、雙向控制閥,使用原電磁閥,保留原合閘和分閘動力閥。更換液壓油,對液壓系統(tǒng)進行排氣,重新建立高壓,并進行機械特性試驗,5次分、合閘的時間都符合質量要求。

    由于操動機構的液壓油為進行儲能需要建立高壓,通過油泵泵出的高壓液壓油會摻雜少量氣體,如果長期未對液壓系統(tǒng)進行排氣或更換新液壓油,長期積累的氣體可能會聚集在液壓系統(tǒng)控制閥中,控制閥內各處閥芯閥桿均很小,即使是少量氣體也可能造成控制閥的誤動拒動或動作不準確,從而導致操動機構無法正常運行。為預防操動機構液壓系統(tǒng)積聚較多氣體導致的動作不準確問題,應每年在斷路器停電檢修期間對液壓系統(tǒng)進行排氣,并檢查液壓油質情況,每三年對斷路器進行機械特性試驗,開展液壓系統(tǒng)濾芯清理等工作。

    5 結束語

    如今GIS越來越廣泛地應用于變電站、電廠等重要發(fā)輸變電系統(tǒng)中,其安全穩(wěn)定運行關乎著電網系統(tǒng)的穩(wěn)定性。GIS斷路器是GIS的重要部件,為避免出現(xiàn)拒動、誤動、三相不同期動作等問題,需要及時對其進行檢修維護,保證斷路器能夠長久地穩(wěn)定運行。斷路器操動機構結構精密、輸出力矩大、與斷路器的配合要求精度高,其可靠性直接影響斷路器能否準確動作。本文針對斷路器出現(xiàn)的分合閘不同期問題,提出了排查方法,可先排查控制回路,如控制回路正常,對操動機構可從線圈和機構頂針、液壓回路、儲能筒或彈簧這幾部分進行檢查。在對操動機構進行檢修維護時,應檢查線圈和機構頂針是否粘連卡澀,液壓回路內部是否存在氣體,儲能筒或儲能彈簧是否壓力異常等,確保斷路器操動機構的可靠運行。

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