河曲露天煤礦首采區(qū)末期全留溝內(nèi)排方案

張 宇，馬 寧，呂貴龍，馬 力，羅 科

(1.山西煤炭進(jìn)出口集團(tuán)河曲舊縣露天煤業(yè)有限公司，山西 忻州 036500；2.西安科技大學(xué) 能源學(xué)院，陜西 西安 710054)

我國大型露天煤礦多采用分區(qū)開采，如哈爾烏素露天煤礦、安太堡露天煤礦、天池能源南露天煤礦等[1-3]。開采過程中，不同的轉(zhuǎn)向方式影響轉(zhuǎn)向期間的外排量、過渡時間、平均剝采比和綜合運(yùn)距等方面，因此采區(qū)間的接續(xù)轉(zhuǎn)向不僅能夠提高整體礦山開采效率，同時也能提高礦山的經(jīng)濟(jì)效益。例如，孫俊東在研究勝利一號露天礦采區(qū)轉(zhuǎn)向方式時通過對三種轉(zhuǎn)向方式對比分析，得出采用扇形過渡比其他方式生產(chǎn)成本節(jié)約30萬元左右[4]。目前露天煤礦相鄰采區(qū)間中壓幫內(nèi)排留溝方式主要分為三大類，留溝方式分為全留溝和半留溝兩種[5]，不同的壓幫內(nèi)排留溝方式對礦山的整體開采經(jīng)濟(jì)效益的影響程度不同。三種不同的壓幫內(nèi)排留溝方式即全壓幫內(nèi)排、全留溝內(nèi)排以及半壓幫內(nèi)排。留溝或不壓幫就是把與鄰區(qū)相鄰的端幫留出一定的高度，這樣就免去了部分剝離物的二次剝離，通過優(yōu)化壓幫高度，可使露天礦的經(jīng)濟(jì)更合理化[6，7]。

河曲露天煤礦開采深度達(dá)到200 m左右，目前本礦首采區(qū)臨近開采終了并進(jìn)入二采區(qū)開采。河曲露天礦地形復(fù)雜多變，影響推進(jìn)方向上的采深突躍變化，進(jìn)而影響最佳壓幫高度并增加生產(chǎn)組織管理難度。針對全壓幫內(nèi)排和全留溝內(nèi)排兩種不同的壓幫內(nèi)排留溝方式，主要采用兩種壓幫方式的二次剝離面積、二次剝離量、二次剝離物料的剝離費(fèi)用、二次剝離物料的運(yùn)輸費(fèi)用，以及由留溝引起的運(yùn)輸系統(tǒng)、運(yùn)輸距離、內(nèi)排土場高度、內(nèi)排容積、外排運(yùn)距、外排物料體積等指標(biāo)的變化來探索壓幫內(nèi)排對系統(tǒng)的影響。

1 采區(qū)轉(zhuǎn)向接續(xù)方式

國內(nèi)大型露天礦相鄰采區(qū)過渡方式主要有連續(xù)式和間斷式兩類[8]。采用連續(xù)式過渡方式可以利用現(xiàn)有的工作幫和已形成或正在形成的端幫向新采區(qū)轉(zhuǎn)向過渡。過渡自然，無需重新拉溝，基建量小，運(yùn)距較短[9，10]。間斷式過渡方式能夠在舊采區(qū)開采結(jié)束前，在新采區(qū)內(nèi)重新拉溝布置開拓運(yùn)輸系統(tǒng)，新、舊采區(qū)之間無干擾影響[11]。

在河曲露天煤礦首采區(qū)臨近開采末期時，應(yīng)充分考慮首采區(qū)與二采區(qū)相對位置關(guān)系，并結(jié)合現(xiàn)有采區(qū)接續(xù)轉(zhuǎn)向方式提出二采區(qū)首采工作面位置并確定采區(qū)間接續(xù)過渡方式，常用的轉(zhuǎn)向接續(xù)方式包括：

1)重新拉溝。是指在舊采區(qū)開采結(jié)束前，在新采區(qū)內(nèi)重新拉溝布置開拓運(yùn)輸系統(tǒng)。若采用重新拉溝，則基建剝離工程量較大，需建外部排土場；采區(qū)間可采用全部壓幫進(jìn)行內(nèi)排，實(shí)現(xiàn)雙環(huán)運(yùn)輸，運(yùn)輸距離短；二次剝離量較大，隨著采深的增加，重復(fù)剝離量越大；新采區(qū)的重新拉溝與原有采區(qū)的收尾工程不發(fā)生干擾。

2)緩幫留溝。是利用原采區(qū)端幫的一部分緩幫建設(shè)成新采區(qū)工作幫的過程。即在原采區(qū)開采結(jié)束前，在要轉(zhuǎn)向的端幫一側(cè)按一定的開采順序自上而下逐臺階進(jìn)行緩幫剝離，直至原有采區(qū)工作幫全部到界時，原端幫已全部緩幫成新采區(qū)的工作幫[12]。

3)扇形轉(zhuǎn)向。扇型轉(zhuǎn)向過渡是指在舊采區(qū)終了前，工作線的回轉(zhuǎn)中心為新舊采區(qū)接續(xù)位置，向單一方向旋轉(zhuǎn)推進(jìn)。其特點(diǎn)是距離回轉(zhuǎn)中心較遠(yuǎn)的工作線邊緣推進(jìn)強(qiáng)度較高，隨著距離回轉(zhuǎn)中心越來越近，工作線的推進(jìn)強(qiáng)度也越來越低，內(nèi)外工作面將采用不等幅開采。工作線長度的改變導(dǎo)致扇形轉(zhuǎn)向時，每個階段的推進(jìn)度不一致，而且實(shí)際生產(chǎn)操作嚴(yán)格。[13-16]

重新拉溝初期剝離排棄空間較緊張，生產(chǎn)接續(xù)較復(fù)雜，且初期剝離運(yùn)距較長。扇形轉(zhuǎn)向相比重新拉溝方案在工作面逐漸形成的過程中，內(nèi)排空間隨著采剝工作面推進(jìn)形成較快，雖然在一定程度上緩解了初期排土壓力，但是由于扇形轉(zhuǎn)向同一工作面兩端推進(jìn)強(qiáng)度的不同，造成較多的三角工程量，對爆破、采裝效率影響較大。緩幫留溝轉(zhuǎn)向的推進(jìn)過程中各個階段的采排關(guān)系均合理可行緩幫留溝推進(jìn)工作面更靈活，生產(chǎn)更易組織。因此采用緩幫留溝過渡方式。

在開采過程中內(nèi)排的剝離物料將端幫全部掩埋的形式稱為全壓幫內(nèi)排。在開采過程中，內(nèi)排的剝離物料不對下一采區(qū)接觸的端幫進(jìn)行壓覆，在內(nèi)排土場與下一采區(qū)相鄰處形成一條溝體，這種內(nèi)排方式稱為全留溝內(nèi)排[17-20]。

2 全壓幫內(nèi)排開采對系統(tǒng)的影響

2.1 二次剝離量及剝離費(fèi)用分析

1)全壓幫內(nèi)排二次剝離面積如圖1所示。由圖1可知，二次剝離區(qū)域ΔBDF的二次剝離面積S1為：

圖1 全壓幫內(nèi)排二次剝離面積

S1=H2(cotα+cotβ)/2

(1)

式中，S1為全壓幫內(nèi)排的二次剝離面積，m2；H為露天煤礦開采深度，m；α為內(nèi)排土場最終幫坡角，(°)；β為端幫邊坡坡角，(°)。

2)二次剝離量。在采用全壓幫內(nèi)排時二次剝離量V1為：

V1=S1L=H2(cotα+cotβ)L/2

(2)

式中，V1為全壓幫內(nèi)排時的二次剝離量，m3；L為首采區(qū)至二采區(qū)緩幫留溝的留溝長度，m。

3)二次剝離費(fèi)用。全壓幫內(nèi)排時的二次剝離費(fèi)用C1為：

式中，C1為全壓幫內(nèi)排二次剝離總費(fèi)用，元；A為露天礦山單位二次剝離費(fèi)用，元/m3。

2.2 運(yùn)輸距離及費(fèi)用分析

2.2.1 運(yùn)輸距離分析

全壓幫內(nèi)排開采端幫雙環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)如圖2所示，剝離物運(yùn)距為Lw。

圖2 全壓幫內(nèi)排開采端幫雙環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)

式中，Lw為全壓幫內(nèi)排開采雙環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)剝離物料的運(yùn)距，m；La為不同開采水平下對應(yīng)工作幫工作線長度，m；Lb為不同開采水平對應(yīng)端幫工作線長度，m；Lc為不同開采水平下對應(yīng)內(nèi)排土場工作線長度，m。

以露天開采深度一半水平位置對應(yīng)的剝離物運(yùn)輸距離作為露天煤礦全壓幫內(nèi)排開采剝離物料的平均運(yùn)輸距離。

1)全壓幫內(nèi)排端幫運(yùn)輸長度如圖3所示。在不同開采水平下，端幫運(yùn)輸長度為Lbi。

圖3 全壓幫內(nèi)排端幫運(yùn)輸長度

Lbi=Ln+Hi(cotα1+cotβ1)

(5)

式中，Ln為露天礦山坑底寬度，m；Hi為露天礦山不同水平下開采標(biāo)高，m；Lbi為不同開采水平下端幫工作線長度，m；β1為露天采場工作幫坡角，(°)；α1為露天開采內(nèi)排土場工作幫坡角，(°)。

2)全壓幫內(nèi)排工作線長度如圖4所示。在不同開采水平下，工作幫的工作線長度為Lai。

圖4 全壓幫內(nèi)排工作線長度

Lai=Lm+2Hicotβ

(6)

式中，Lm為露天開采坑底工作幫的工作線長度，m；Lai為不同開采水平下對應(yīng)的工作幫的工作線長度，m。

3)全壓幫內(nèi)排方案的內(nèi)排土場工作線長度如圖5所示。在不同開采水平下內(nèi)排土場的工作線長度為Lci。

圖5 全壓幫內(nèi)排內(nèi)排土場工作線長度

Lci=Lm+2Hicotβ

(7)

為簡化計(jì)算，取各個運(yùn)輸段的平均運(yùn)輸距離，即在同一水平下，最長運(yùn)距與最短運(yùn)距的平均值為該水平的內(nèi)排運(yùn)距[21]，以開采水平為開采深度一半的開采水平位置時對應(yīng)的運(yùn)距為平均運(yùn)輸距離，其中Hi的取值為0.5H，通過分析計(jì)算可得：

式中，Lw1為全壓幫內(nèi)排開采剝離物料平均運(yùn)輸距離，m；La1為全壓幫內(nèi)排開采工作幫工作線的平均長度，m；Lb1為全壓幫內(nèi)排開采端幫工作線的平均長度，m；Lc1為全壓幫內(nèi)排開采內(nèi)排土場工作線的平均長度，m。

2.2.2 運(yùn)輸費(fèi)用分析

全壓幫內(nèi)排二次剝離物料的運(yùn)費(fèi)C2為：

C2=V1BLw1=H2(cotα+cotβ)LB×

式中，B為單位剝離物料運(yùn)輸費(fèi)用，元/(m3?km)；C2為二次剝離物料的總運(yùn)輸費(fèi)用，元。

2.3 全壓幫內(nèi)排總費(fèi)用模型

全壓幫內(nèi)排開采，對系統(tǒng)增加的費(fèi)用主要為二次剝離物料的剝離費(fèi)用及運(yùn)輸費(fèi)用，建立全壓幫內(nèi)排開采二采剝離費(fèi)用模型：

在平均開采深度H為150 m的情況下，河曲露天煤礦經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)如下：

依據(jù)以上指標(biāo)參數(shù)可計(jì)算獲得全壓幫內(nèi)排的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)如下：剝離物料采用端幫雙環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)，二次剝離面積S1=49388 m2，二次剝離量V1=71611875 m3，二次剝離費(fèi)用C1=207674438元，雙環(huán)運(yùn)輸平均運(yùn)輸距離Lw1=1472 m，端幫平均長度Lb1=893 m，工作幫平均長度La1=1158 m，內(nèi)排土場平均長度Lc1=1158 m，二次剝離物料運(yùn)輸費(fèi)用C2=263665723元，二次剝離總費(fèi)用Cqyb=471340161元。

內(nèi)排土場最終幫坡角A=19°，內(nèi)排土場工作幫坡角α1=15°，工作幫最終幫坡角B=34°，工作幫坡角β1=8°，采區(qū)平均開采深度β1=150 m，溝底寬度Ln=80 m，坑底工作線長度Lm=936 m，緩幫留溝長度L=1450 m，礦山單位運(yùn)輸費(fèi)用2.5元/(m3?km)，礦山單位剝離費(fèi)用2.9元/m3。

3 全留溝內(nèi)排對系統(tǒng)的影響

3.1 運(yùn)輸距離及費(fèi)用分析

3.1.1 運(yùn)輸距離分析

首采區(qū)西端幫采用全留溝內(nèi)排開采，由于留溝的影響使原有的端幫雙環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)變?yōu)閱苇h(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)，如圖6所示。單環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)，使靠近西端幫一側(cè)的剝離物料的運(yùn)輸距離增加，從而導(dǎo)致運(yùn)輸費(fèi)用的增加。

圖6 全留溝內(nèi)排開采端幫單環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)

為考慮全留溝內(nèi)排開采引起剝離物料的運(yùn)輸距離的變化對系統(tǒng)的影響，將工作幫靠近西端幫一側(cè)的剝離物分為留溝部分A與非留溝部分B兩部分剝離物料分別進(jìn)行研究，如圖7所示。

圖7 全留溝內(nèi)排單側(cè)剝離物

B部分為非留溝區(qū)域，該區(qū)域剝離物料直接通過端幫單環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)運(yùn)送到內(nèi)排排土場的對應(yīng)位置。

針對留溝區(qū)域A部分的剝離物料提出了兩種轉(zhuǎn)排方案。方案一為在采區(qū)外部重新建立排土場，將留溝區(qū)域(A)剝離物料全部外排至外排土場；方案二是外排土場和內(nèi)排土場相互結(jié)合，通過加高內(nèi)排土場高度，滿足內(nèi)排最大量的情況下，將剩余部分剝離物料進(jìn)行外排。

1)非留溝區(qū)域剝離物料運(yùn)輸距離。針對B部分的剝離物料，運(yùn)輸系統(tǒng)為單環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)，依舊選擇留溝高度一半的水平位置所對應(yīng)的運(yùn)輸距離作為B部分剝離物料的平均運(yùn)輸距離，由圖6及圖7可得，B部分剝離物料的平均運(yùn)輸距離LWB為：

式中，Lf為工作幫半分界線至留溝區(qū)域地表的距離，m；Lm為坑底工作幫的工作線長度，m；La1、Lb1、Lc1分別為對應(yīng)水平為河曲露天煤礦開采深度一半時對應(yīng)的工作幫工作線長度、端幫長度、內(nèi)排土場工作線長度(Hi=0.5H)，m。

Lk為全留溝內(nèi)排開采留溝的最大寬度，m，地表水平對應(yīng)的寬度最大。

通過對模型(11)與(12)的整理，得模型(13)為河曲露天煤礦非留溝部分(B)剝離物料的平均運(yùn)輸距離。

雙環(huán)運(yùn)輸剝離物料的平均運(yùn)輸距離為Lw1，但留溝的影響使得雙環(huán)運(yùn)輸變?yōu)閱苇h(huán)運(yùn)輸，導(dǎo)致剝離物運(yùn)輸距離發(fā)生變化。目前非留溝部分(B)剝離物料的平均運(yùn)輸距離為LWB，則B部分剝離物料運(yùn)距的變化LWB為：

2)留溝區(qū)域剝離物料運(yùn)輸距離。A部分為留溝區(qū)域?qū)?yīng)的剝離物料，針對這部分剝離物料，提出了兩種排棄方案，兩種方案中外排土場位置的選擇至關(guān)重要。不僅要符合設(shè)計(jì)規(guī)范，而且要使經(jīng)濟(jì)效益最大化。最終將外排土場建設(shè)于首采區(qū)東北部。

①方案一：留溝區(qū)域剝離物料全部外排。需確定排土場的容量大小、剝離物料的運(yùn)輸路線及距離。留溝區(qū)域的剝離物料全部外排，外排土場的大小取決于留溝區(qū)域剝離物料的體積的大小。全留溝內(nèi)排如圖8所示，留溝區(qū)域剝離物料的體積為V2。

圖8 全留溝內(nèi)排留溝區(qū)域

V2=H2(cotα+cotβ)L/2

(15)

當(dāng)開采深度H為150 m時，留溝區(qū)域剝離物料的體積為7161萬m3。在采用全部外排的情況下，外排土場排棄高度設(shè)計(jì)為72 m，外排土場占地面積大約為133.33 hm2。剝離物料從工作幫運(yùn)送到外排土場，運(yùn)輸距離為Lq1，平均運(yùn)輸距離大致為4.5 km，其運(yùn)輸距離的變化為ΔLWA1。

②方案二：滿足內(nèi)排，剩余部分外排。留溝區(qū)域的剝離物料，通過加高內(nèi)排土場高度，滿足內(nèi)排設(shè)計(jì)的最大容量，剩余剝離物料進(jìn)行外排，如圖9所示。

圖9 全留溝內(nèi)排內(nèi)排土場增高

內(nèi)排土場增高的Hp為72 m，確定內(nèi)排土場增高部分的容積為Vt。

式中，X1為留溝地表至內(nèi)排土場增高部分的安全距離，m，取60 m；Lz為內(nèi)排土場增高部分上表面寬度，m；Lg為內(nèi)排土場增高部分下表面對應(yīng)的寬度，m。

增高部分內(nèi)排土場剝離物料的容量關(guān)于開采深度H的關(guān)系式如下：

Vt=(Lm+Hcotβ-Hcotα-X1-Hpcotα)HpL

(18)

在開采深度為150 m，內(nèi)排增高度Hp為72 m，安全距離取值60 m時，確定河曲露天煤礦內(nèi)排土場增高部分的容積為47360990 m3。

剩余剝離物料需要外排，外排量Vf為：

(Lm+Hcotb-Hcota-X1-Hpcota)HpL

(19)

在開采深度為150 m時，外排量Vf的值為2419萬m3。則由此采用方案二滿足內(nèi)排部分外排的情況下，外排土場排棄高度為72 m時，確定外排土場占地面積大約為80 hm2。剝離物料從工作幫運(yùn)送到外排土場，確定平均運(yùn)輸距離Lq2大致為4.3 km。

留溝區(qū)域剝離物料一部分采用內(nèi)排，另外一部分運(yùn)至外排土場，A部分剝離物料采用內(nèi)排時的運(yùn)輸距離模型LWA2i為：

則方案二采用內(nèi)排部分剝離物料的運(yùn)輸距離變化模型ΔLWA2i為：

運(yùn)輸距離的變化ΔLWA2o與外排剝離物料的平均運(yùn)輸距離Lq2的關(guān)系為：

ΔLWA2o=Lq2-Lw1=Lq-0.5Lm-Ln-

0.5H(cotα1+cotβ1+cotβ)

(22)

3.1.2 運(yùn)輸費(fèi)用分析

針對全留溝內(nèi)排開采，提出了兩種轉(zhuǎn)排方案，方案一是全留溝內(nèi)排，留溝區(qū)域剝離物料全部外排，方案二是全留溝內(nèi)排，留溝區(qū)域剝離物料先滿足內(nèi)排需求，剩余部分剝離物料外排。針對這兩種全留溝內(nèi)排方案，分別分析計(jì)算其運(yùn)輸增加費(fèi)用與外排土場征地費(fèi)用。

3.1.2.1 留溝區(qū)域全部外排費(fèi)用分析

該部分費(fèi)用主要包括留溝區(qū)域剝離物料運(yùn)距增加引起的運(yùn)輸費(fèi)用，而留溝區(qū)域剝離物料主要包括A與B兩部分，A部分的費(fèi)用不僅有運(yùn)距增加引起的費(fèi)用，同時還有外排土場的征地費(fèi)用。

1)非留溝部分(B)剝離物料增加的運(yùn)輸費(fèi)用計(jì)算如下：

B部分剝離物料的體積為VB：

VB=(Lm-Hcotα)HL/2

(23)

由于留溝的影響，B部分剝離物料增加的運(yùn)輸距離ΔLWB和B部分剝離物料增加的運(yùn)輸費(fèi)用模型C3為：

2)留溝部分(A)剝離物料增加的費(fèi)用計(jì)算如下：

A部分剝離物料增加的運(yùn)費(fèi)C4為：

剝離物料外排的征地費(fèi)用模型為C5為：

C5=MQA

(26)

式中，M為外排土場占地面積，方案一取133.33 hm2；Q為每畝年征地費(fèi)用，取18000元/(a?hm2)；A為征地年數(shù)，取21 a。

采用全留溝內(nèi)排開采，留溝區(qū)域剝離物料全外排，總費(fèi)用Cqlg1=C3+C4+C5模型Cqlg1為：

Cqlg1=C3+C4+C5

(27)

3.1.2.2 留溝區(qū)域部分外排費(fèi)用分析

A部分剝離物料增加的費(fèi)用：外排內(nèi)排相結(jié)合的全留溝內(nèi)排，A部分剝離物料一部分外排，一部分內(nèi)排。

其中內(nèi)排增加的運(yùn)輸費(fèi)用模型C6：

外排土場征費(fèi)用C7、外排增加的運(yùn)費(fèi)C8：

C7=MQA

(29)

(Lm+Hcotβ-Hcotα-X1-Hpcotα)HpL]×B

[Lq-0.5Lm-Ln-0.5H(cotα1+cotβ1+cotβ)]/1000

(30)

式中，M為外排土場占地面積，hm2，方案二取100 hm2。

采用全留溝內(nèi)排開采，留溝區(qū)域內(nèi)排外排相結(jié)合，總費(fèi)用模型Cqlg2為：

Cqlg2=C6+C7+C8+C3

(31)

3.2 全留溝內(nèi)排總費(fèi)用模型

在平均開采深度為150 m時，分析全留溝內(nèi)排開采的各類技術(shù)指標(biāo)，見表2。

表2 全留溝內(nèi)排開采經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)

4 方案對比分析

4.1 技術(shù)對比

1)全壓幫內(nèi)排模式。采用端幫雙環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)，剝離物料對運(yùn)輸距離較小，同時內(nèi)排空間能夠完全釋放，剝離物料不需要外排，能夠?qū)崿F(xiàn)完全內(nèi)排。由于河曲露天煤礦首采區(qū)與二采區(qū)是相鄰布置，首采區(qū)采用全壓幫內(nèi)排開采，將會導(dǎo)致二采區(qū)開采過程中與首采區(qū)接觸的西端幫大量的二次剝離量，不利于整個礦山的經(jīng)濟(jì)效益。

2)全留溝內(nèi)排模式。在開采二采區(qū)時沒有大量的二次剝離量。但是由于留溝的影響，使得內(nèi)排空間無法完全釋放，增加了剝離物料的轉(zhuǎn)排費(fèi)用，同時外排剝離物料需要征收大面積的土地，整體開采費(fèi)用較高。由于留溝的影響，使剝離物料運(yùn)輸?shù)碾p環(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)變?yōu)閱苇h(huán)運(yùn)輸系統(tǒng)，增加了單側(cè)剝離物料的運(yùn)輸距離，同時由于內(nèi)排過程中所有的剝離物料均依靠東端幫運(yùn)輸，增加了端幫的車流密度。

4.2 經(jīng)濟(jì)對比

對兩種開采方式作定性定量分析，考慮河曲露天煤礦在開采深度H為150 m、留溝深度為150 m情況下，分析兩種壓幫內(nèi)排方式技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見表3。在提出的兩種開采方式中，全留溝內(nèi)排開采具有更好的經(jīng)濟(jì)效益，更具優(yōu)越性。

表3 緩幫留溝過渡方案經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)

綜上，河曲露天煤礦首采區(qū)過渡至二采區(qū)采用全留溝內(nèi)排的方式進(jìn)行過渡。

5 結(jié) 論

1)提出重新拉溝，緩幫留溝和扇形轉(zhuǎn)向三種采區(qū)轉(zhuǎn)向方式，綜合比較三種轉(zhuǎn)向方式的優(yōu)缺點(diǎn)，緩幫留溝過渡為最佳方案。

2)通過構(gòu)建數(shù)學(xué)模型，分別分析計(jì)算了全壓幫內(nèi)排和全留溝內(nèi)排二次剝離和外排等費(fèi)用。

3)經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)評價，全留溝內(nèi)排與全壓幫內(nèi)排相比，經(jīng)濟(jì)效益更好，在這兩種內(nèi)排壓幫方式中推薦采用全留溝內(nèi)排。